專利名稱：熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及化纖生產(chǎn)工藝領(lǐng)域，具體涉及熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝。尤其涉及對(duì)高特綸切片原料的備料工序、對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序、對(duì)PTT高特綸熔體的紡絲工序、對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序和對(duì)PTT高特綸絲束的牽伸卷繞工序之間依次聯(lián)合連續(xù)完成的熱牽伸型高特纟侖預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝。
背景技術(shù)：
高特絕(英文簡稱PTT)即聚對(duì)苯二甲酸丙二醇酯(Polytrimethylene terephthalate)是由對(duì)苯二甲酸(TPA)和1,3-丙二醇(F1DO)經(jīng)酯化縮聚而成的聚合物， 高特綸高聚物因其分子結(jié)構(gòu)及構(gòu)造獨(dú)特而具有特殊的性能。高特綸分子鏈的Z字折線型構(gòu)造，使纖維具有比滌綸和尼龍更好的優(yōu)點(diǎn)，即手感更柔軟，更易護(hù)理和染色，且具有很好的耐洗色牢度和抗紫外線性能，耐酸耐堿、不易老化、面料尺寸穩(wěn)定性好。這些優(yōu)點(diǎn)使高特綸面料在新型服用及家紡領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。利用高特綸纖維可以開發(fā)高檔服飾和泳衣、緊身服、運(yùn)動(dòng)服等彈性服裝，制作出的服裝具有穿著舒適，觸感柔軟、易洗、快干、免燙，符合人們生活快節(jié)奏的要求。由于長期以來，作為其聚合重要原料之一的1，3 —丙二醇 (PDO)單體價(jià)格昂貴，致使高特綸無法工業(yè)化生產(chǎn)。但近幾年隨著PDO生產(chǎn)工藝的工業(yè)化解決，高特綸纖維成為最新實(shí)現(xiàn)工業(yè)化開發(fā)并取得重大成功的新型聚酯纖維，它綜合了錦綸的柔軟性、腈綸的膨松性、滌綸的抗污性，加上高特綸纖維固有的彈性功能及形狀記憶功能，將各種纖維的優(yōu)良服用性能優(yōu)點(diǎn)集于一身，并且具備了適應(yīng)于規(guī)?；I(yè)生產(chǎn)的優(yōu)越條件，成為具有廣闊應(yīng)用領(lǐng)域的一種新的大類纖維，高特綸纖維很有可能將逐步替代滌綸和錦綸而成為21世紀(jì)大型纖維。但由于掌握高特綸長絲生產(chǎn)技術(shù)的國外公司的技術(shù)封鎖，目前國內(nèi)少數(shù)廠家處于各自封閉的探索性試生產(chǎn)階段。根據(jù)申請人對(duì)本行業(yè)的了解，紡PET (滌綸)POY (預(yù)取向) 長絲通常采用PET POY導(dǎo)盤冷牽伸的方法，其內(nèi)部因預(yù)取向牽伸(即低倍牽伸)的作用所產(chǎn)生的牽伸應(yīng)力較小，較小的牽伸應(yīng)力對(duì)于PET POY長絲存放等待加工期間絲束性能影響較小，有利于在后期拉伸和假捻變形加工中速度的提高，特別是采用ΡΕΤΡΟΥ DTY聯(lián)合工藝時(shí)，對(duì)PET POY長絲進(jìn)行后期拉伸和假捻變形加工生產(chǎn)具有較高的生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效益，基建與設(shè)備總投資較低。為了紡高特綸預(yù)取向長絲，人們自然會(huì)想到通過對(duì)現(xiàn)有的PET POY導(dǎo)盤冷牽伸的方法改進(jìn)而得到高特綸預(yù)取向?qū)ПP冷牽伸的方法。采用高特綸預(yù)取向?qū)ПP冷牽伸的方法雖然可以降低基建與設(shè)備總投資，但是，由于高特綸絲束具有特殊的“Ζ”字型大分子結(jié)構(gòu)，因此，在預(yù)取向牽伸后的高特綸絲束(即高特綸預(yù)取向長絲)內(nèi)部產(chǎn)生較大的牽伸應(yīng)力。用高特綸預(yù)取向?qū)ПP冷牽伸的方法紡出的高特綸預(yù)取向長絲，由于其未經(jīng)加熱處理，直接進(jìn)行預(yù)取向牽伸，因此，其內(nèi)部存在較大的牽伸應(yīng)力。由此造成了所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲的回縮率較大，卷繞成的絲餅在儲(chǔ)存期間易產(chǎn)生變形，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫敏感，且需要較低紡絲速度，儲(chǔ)存周期短，進(jìn)而，在后期拉伸和假捻變形加工生產(chǎn)中易發(fā)生退繞問題， 如有硬邊的膨脹變形，結(jié)構(gòu)硬化及長絲性能的改變，嚴(yán)重影響后期拉伸和假捻變形加工的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量。本申請人通過長期對(duì)高特綸長絲特性和工藝方案的研究和實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，紡高特綸預(yù)取向長絲時(shí)，對(duì)高特綸預(yù)取向絲束以較低的溫度加熱，就可使高特綸預(yù)取向絲束達(dá)到玻璃化溫度以上，高特綸預(yù)取向絲束用熱輥紡絲有利于紡絲速度的提高，絲束超分子結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定，紡絲時(shí)應(yīng)力回縮率小，可以明顯提高紡絲卷繞穩(wěn)定性，絲餅儲(chǔ)存周期長。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝，該制造工藝不但可以將對(duì)高特綸切片原料的備料工序、對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序、對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序和對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序聯(lián)合起來完成，提高紡絲效率，而且還可以使所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲的回縮率減小，提高紡絲速度，卷繞成的絲餅在儲(chǔ)存期間不易產(chǎn)生變形，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫不敏感，儲(chǔ)存周期長，確保后期拉伸和假捻變形加工的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量。為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明的技術(shù)方案是熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝，所述制造工藝依次包括對(duì)高特綸切片原料的備料工序、對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序、對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序、 對(duì)高特纟侖絲束的牽伸卷繞工序；所述各個(gè)工序之間依次聯(lián)合連續(xù)完成；所述對(duì)高特纟侖絲束的牽伸卷繞工序依次包括對(duì)高特綸絲束上油的步驟、對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟、對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟；所述對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟為通過第一紡絲熱輥組GRl對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并對(duì)預(yù)取向牽伸后高特綸絲束低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱。本技術(shù)方案中，由于采用了通過第一紡絲熱輥組GRl對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并對(duì)預(yù)取向牽伸后高特綸絲束低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱的技術(shù)手段，因此，有效地減小了高特綸預(yù)取向長絲內(nèi)部因預(yù)取向牽伸而產(chǎn)生的應(yīng)力，使所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲的回縮率減小，提高紡絲速度，卷繞成的絲餅在儲(chǔ)存期間不易產(chǎn)生變形，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫不敏感，儲(chǔ)存周期長，確保后期拉伸和假捻變形加工的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量，所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲質(zhì)量高。所述第一紡絲熱輥組GRl由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成，所述第二紡絲熱輥組GR2也由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成。本技術(shù)方案中，根據(jù)高特綸絲束具有較低的玻璃化溫度這一特性，僅采用第一紡絲熱輥組GRl和第二紡絲熱輥組GR2，第一紡絲熱輥組GRl由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成，第二紡絲熱輥組GR2也由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成。這樣既可以保證有效地減小高特綸絲束內(nèi)部應(yīng)力，又可以使加熱的成本降到最低，因此本技術(shù)方案相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)中導(dǎo)盤牽伸型高特綸預(yù)取向長絲牽伸卷繞裝置來說，設(shè)備工程配置合理，消耗降低，提高了經(jīng)濟(jì)效益，使設(shè)備生產(chǎn)能力滿足市場需求。所述高特綸絲束依次分別在所述第一紡絲熱輥組GRl的輥面上纏繞3. 5圈 6. 5 圈，在所述第二紡絲熱輥組GR2的輥面上纏繞6. 5圈 7. 5圈；第一紡絲熱輥組GRl的加熱溫度為45°C 65°C，第二紡絲熱輥組GR2的加熱溫度為80°C 90°C ;第二紡絲熱輥組 GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率為I. 05 I. 15 ;第二紡絲熱輥組GR2的線速度為 2500m/min 3200m/min,第一紡絲熱棍組GRl線速度根據(jù)第二紡絲熱棍組GR2線速度和第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率來確定。本技術(shù)方案中，由于采用了第一紡絲熱輥組GRl的加熱溫度為45°C 65°C優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，第一紡絲熱輥組GRl不但起到對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并低溫加熱的作用，使預(yù)取向牽伸后高特綸絲束內(nèi)部的牽伸應(yīng)力減小，而且還將高特綸絲束加熱到玻璃化溫度，為第二紡絲熱輥組GR2對(duì)高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸創(chuàng)造有利的條件。 由于采用了第二紡絲熱輥組GR2的加熱溫度為80°C 90°C，第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率為I. 05 I. 15優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，不但有效地消除或減小高特綸絲束內(nèi)部的牽伸應(yīng)力，保證紡絲的質(zhì)量，而且，合理地控制了熱量消耗，進(jìn)一步地降低生產(chǎn)長絲的成本，進(jìn)一步地提高經(jīng)濟(jì)效益，生產(chǎn)能力進(jìn)一步地滿足市場需求。由于采用了第二紡絲熱輥組GR2的線速度為2500m/min 3200m/min優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，在滿足生產(chǎn)工藝要求的前提下，相對(duì)于導(dǎo)盤牽伸型工藝提高了紡絲生產(chǎn)速度，提高了每紡位單位時(shí)間的噸產(chǎn)量，進(jìn)而產(chǎn)生相對(duì)較高的經(jīng)濟(jì)效益。作為進(jìn)一步的優(yōu)選，所述第二紡絲熱輥組GR2 線速度為 2700m/min 3000m/min。所述對(duì)高特綸絲束上油的步驟為通過雙道唇式上油部件對(duì)高特綸絲束上油或通過油輪式上油部件對(duì)高特綸絲束上油；所述對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟為對(duì)上油后的高特綸絲束經(jīng)過用于處理生產(chǎn)故障的剪吸絲裝置后進(jìn)入預(yù)網(wǎng)絡(luò)器進(jìn)行勻油處理；所述對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟為高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入主網(wǎng)絡(luò)部件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)加工；所述對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟為主網(wǎng)絡(luò)加工后的高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入全自動(dòng)卷繞頭進(jìn)行定重定長卷繞形成絲餅，所述全自動(dòng)卷繞頭為8頭/ 紡位 24頭/紡位卷繞頭,所述高特纟侖預(yù)取向長絲的單位卷繞張力控制在O. 04cN/dtex O.08cN/dtex。本技術(shù)方案中，由于通過雙道唇式上油部件對(duì)高特綸絲束上油或通過油輪式上油部件對(duì)高特綸絲束上油，所以上油均勻充分，滿足增加絲束抱和度，導(dǎo)走靜電及改善絲束后加工性能要求。由于對(duì)上油后的高特綸絲束經(jīng)過用于處理生產(chǎn)故障的剪吸絲裝置后進(jìn)入預(yù)網(wǎng)絡(luò)器進(jìn)行勻油處理，所以可在紡絲過程中及時(shí)處理生產(chǎn)故障，同時(shí)使高特綸絲束上的油更加均勻。由于高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入主網(wǎng)絡(luò)部件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)加工，所以，改善了高特綸預(yù)取向長絲在后期拉伸和假捻變形加工中的性能。由于高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入全自動(dòng)卷繞頭進(jìn)行定重定長卷繞形成絲餅，所述高特綸預(yù)取向長絲的單位卷繞張力控制在O. 04cN/ dtex O. 08cN/dtex,所以，可以保證卷繞形成的絲餅達(dá)到后期拉伸和假搶變形加工的工藝要求。又由于全自動(dòng)卷繞頭為8頭/紡位 24頭/紡位卷繞頭，所以，可實(shí)現(xiàn)24頭/紡位的多頭紡絲，顯然，要想達(dá)到24頭/紡位的多頭紡絲，所述對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、所述對(duì)多根高特綸長絲的冷卻集束工序和所述對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序中各相關(guān)部件也應(yīng)為8頭/紡位 24頭/紡位設(shè)計(jì)。
所述對(duì)高特綸切片原料的備料工序依次包括對(duì)高特綸切片篩料的步驟和對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟；所述對(duì)高特綸切片篩料的步驟為將高特綸切片原料投入振動(dòng)篩選設(shè)備中進(jìn)行篩選，篩除高特綸切片原料中的粉末及粒徑不符的顆粒，得到符合要求的高特綸切片原料，再將篩料后的高特綸切片原料輸送至料倉備用，篩料后的高特綸切片原料的粘度為O. 80dL · g—1 I. 20dL · g_\熔點(diǎn)為228°C ;所述對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟為將篩料后的高特綸切片原料輸送至干燥設(shè)備中進(jìn)行干燥處理，干燥設(shè)備選擇一級(jí)干燥路線；干燥溫度控制在125°C 150°C，干燥空氣的露點(diǎn)溫度為-60°C _80°C，干燥時(shí)間為4小時(shí) 6小時(shí)，使所述高特綸切片原料的濕度彡28ppm。所述對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序依次包括對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟和對(duì)高特綸熔體分配的步驟；所述對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟為將干燥后的高特綸切片原料送入螺桿擠壓機(jī)中加熱熔融成高特綸熔體并將高特綸熔體擠壓到熔體分配管道，所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在245°C 265°C，測量頭溫度為253°C 257V ;所述對(duì)高特綸熔體分配的步驟為所述高特綸熔體直接通過熔體分配管道進(jìn)入紡絲箱體，熔體保溫?zé)崦綔囟葹?55°C 265°C。所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在260°C。所述對(duì)高特綸熔體的紡絲工序包括對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟；所述對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟為高特綸熔體進(jìn)入紡絲箱體經(jīng)過計(jì)量泵計(jì)量后進(jìn)入紡絲組件紡出多根高特綸初生纖維，高特綸熔體通過噴絲孔的剪切速率控制在TOOOS—1 uooos—1，噴絲孔長徑比選擇在3. 5 4. O范圍內(nèi)，噴絲頭拉伸倍率為100 160，紡絲溫度控制在255 °C 265°C,紡絲速度控制在2500m/min 3200m/min,所述紡絲組件的過濾介質(zhì)采用金屬砂,其規(guī)格為30目60g或20目100g，熔體在螺桿與噴絲板間的停留時(shí)間控制在15min以內(nèi)。所述對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序依次包括對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟、對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟和對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟；所述對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟為從紡絲組件紡出的多根高特綸初生纖維進(jìn)入側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置進(jìn)行冷卻，所述側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置的風(fēng)速為 0. 3m/s 0. 6m/s，風(fēng)溫為25 V 28°C，風(fēng)濕為65 % 85 %，同時(shí)高特綸紡程張力控制為 10. 2cN 22. 9cN ;所述對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟為通過導(dǎo)絲部件將多根高特綸初生纖維集束形成高特綸絲束，集束位置為距離噴絲板70cm IOOcrn ;所述對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟為通過油嘴上油部件對(duì)高特綸絲束預(yù)上油。本發(fā)明產(chǎn)生的有益效果如下I、本發(fā)明采用熔融、紡絲、牽伸、卷繞聯(lián)合工序依次連續(xù)完成，實(shí)現(xiàn)新型高技術(shù)含量、高附加值的高特綸預(yù)取向長絲生產(chǎn)，可達(dá)24頭/紡位，生產(chǎn)速度可達(dá)3200m/min，工藝調(diào)整靈活，可實(shí)現(xiàn)高特綸預(yù)取向長絲高效高品質(zhì)，低能耗低成本生產(chǎn)。2、本發(fā)明工藝所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲絲餅卷裝儲(chǔ)存期間具有纖維性能長期穩(wěn)定性，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫不敏感，在隨后的加工期間不發(fā)生退繞問題，退繞性能良好。卷裝過程穩(wěn)定，纖維收縮減少，并且纖維烏斯特值顯著降低，具有高抗張強(qiáng)度和高斷裂伸長。3、本工藝所需紡牽聯(lián)合機(jī)設(shè)備結(jié)構(gòu)緊湊，具有較低的設(shè)備制造成本，既滿足了紡絲機(jī)多頭高產(chǎn)的需要，又能保證卷裝容量大、成品制成率高的要求，節(jié)約基建與設(shè)備總投資和生產(chǎn)成本，節(jié)省公用工程的消耗量，具有非常強(qiáng)的市場競爭力，達(dá)到國際領(lǐng)先水平。4、產(chǎn)生可觀的經(jīng)濟(jì)效益。


下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)的描述。圖I是本發(fā)明的工藝流程圖。
具體實(shí)施例方式如圖I所示，熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝，所述制造工藝依次包括對(duì)高特綸切片原料的備料工序、對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序、對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序、對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序； 所述各個(gè)工序之間依次聯(lián)合連續(xù)完成；所述對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序依次包括對(duì)高特綸絲束上油的步驟、對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟、對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟；所述對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟為通過第一紡絲熱輥組GRl對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并對(duì)預(yù)取向牽伸后高特綸絲束低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱。本實(shí)施方式中，由于采用了通過第一紡絲熱輥組GRl對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并對(duì)預(yù)取向牽伸后高特綸絲束低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱的技術(shù)手段，因此，有效地減小了高特綸預(yù)取向長絲內(nèi)部因預(yù)取向牽伸而產(chǎn)生的應(yīng)力，使所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲的回縮率減小，提高紡絲速度，卷繞成的絲餅在儲(chǔ)存期間不易產(chǎn)生變形，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫不敏感，儲(chǔ)存周期長，確保后期拉伸和假捻變形加工的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量，所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲質(zhì)量高。作為本實(shí)施方式的優(yōu)化，所述第一紡絲熱輥組GRl由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成，所述第二紡絲熱輥組GR2也由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成。本實(shí)施方式中，根據(jù)高特綸絲束具有較低的玻璃化溫度這一特性，僅采用第一紡絲熱輥組GRl和第二紡絲熱輥組GR2，第一紡絲熱輥組GRl由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成，第二紡絲熱輥組GR2也由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成。這樣既可以保證有效地減小高特綸絲束內(nèi)部應(yīng)力，又可以使加熱的成本降到最低，因此本技術(shù)方案相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)中導(dǎo)盤牽伸型高特綸預(yù)取向長絲牽伸卷繞裝置來說，設(shè)備工程配置合理，消耗降低，提高了經(jīng)濟(jì)效益，使設(shè)備生產(chǎn)能力滿足市場需求。當(dāng)然，所述第一紡絲熱輥組GRl也可以由兩個(gè)熱輥組成，所述第二紡絲熱輥組GR2也可以由兩個(gè)熱輥組成。作為本實(shí)施方式的進(jìn)一步的優(yōu)化，所述高特綸絲束依次分別在所述第一紡絲熱輥組GRl的輥面上纏繞3. 5圈 6. 5圈，在所述第二紡絲熱輥組GR2的輥面上纏繞6. 5圈 7. 5圈；第一紡絲熱輥組GRl的加熱溫度為45°C 65°C，第二紡絲熱輥組GR2的加熱溫度為80°C 90°C;第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率為I. 05 I. 15 ; 第二紡絲熱棍組GR2的線速度為2500m/min 3200m/min,第一紡絲熱棍組GRl線速度根據(jù)第二紡絲熱輥組GR2線速度和第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率來確定。高特綸預(yù)取向拉伸卷繞設(shè)備采用第一紡絲熱輥組GRl和第二紡絲熱輥組GR2，這種工藝路線有利于調(diào)節(jié)各部分張力，控制絲束各階段超分子結(jié)構(gòu)形成，絲束超分子結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定，有助于進(jìn)一步提高高特綸的紡絲速度，紡絲時(shí)應(yīng)力回縮率小，可以明顯提高紡絲卷繞穩(wěn)定性，存放時(shí)間長。高特綸玻璃化溫度低，第一紡絲熱輥組GRl溫度不必過高，加熱溫度優(yōu)選為45°C 65°C。高特綸牽伸倍率也不宜過高，過高的牽伸倍率產(chǎn)生較大的拉伸應(yīng)力，即使通過第二紡絲熱輥組GR2熱定型作用也較難消除，故第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率優(yōu)選為I. 05 I. 15。高特綸在不同卷繞速度下的預(yù)取向牽伸， 其最終性能有很大差別。由于高特綸結(jié)晶度隨紡絲速度的提高有明顯增加。因此，應(yīng)考慮卷繞速度對(duì)剩余牽伸倍數(shù)和結(jié)晶度的影響。在相似條件下高特綸絲束的預(yù)取向牽伸斷裂伸長明顯低于PET絲束的預(yù)取向牽伸斷裂伸長，而高特綸絲束的預(yù)取向牽伸斷裂強(qiáng)度則高于 PET絲束的預(yù)取向牽伸斷裂強(qiáng)度，為了便于后期拉伸和假捻變形加工的順利進(jìn)行，高特綸絲束的預(yù)取向牽伸剩余伸長要大。因此，應(yīng)適當(dāng)降低卷繞速度，一般在2700 3000m/min之間，同時(shí)相應(yīng)調(diào)整其他卷繞工藝參數(shù)，得到了性能優(yōu)異的高特綸預(yù)取向絲。本實(shí)施方式中，由于采用了第一紡絲熱輥組GRl的加熱溫度為45°C 65°C優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，第一紡絲熱輥組GRl不但起到對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并低溫加熱的作用，使預(yù)取向牽伸后高特綸絲束內(nèi)部的牽伸應(yīng)力減小，而且還將高特綸絲束加熱到玻璃化溫度，為第二紡絲熱輥組GR2對(duì)高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸創(chuàng)造有利的條件。 由于采用了第二紡絲熱輥組GR2的加熱溫度為80°C 90°C，第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率為I. 05 I. 15優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，不但有效地消除或減小高特綸絲束內(nèi)部的牽伸應(yīng)力，保證紡絲的質(zhì)量，而且，合理地控制了熱量消耗，進(jìn)一步地降低生產(chǎn)長絲的成本，進(jìn)一步地提高經(jīng)濟(jì)效益，生產(chǎn)能力進(jìn)一步地滿足市場需求。由于采用了第二紡絲熱輥組GR2的線速度為2500m/min 3200m/min優(yōu)選的工藝參數(shù)，所以，在滿足生產(chǎn)工藝要求的前提下，相對(duì)于導(dǎo)盤牽伸型工藝提高了紡絲生產(chǎn)速度，提高了每紡位單位時(shí)間的噸產(chǎn)量，進(jìn)而產(chǎn)生相對(duì)較高的經(jīng)濟(jì)效益。作為進(jìn)一步的優(yōu)選，所述第二紡絲熱輥組GR2 線速度為 2700m/min 3000m/min。作為本實(shí)施方式更進(jìn)一步的優(yōu)化，所述對(duì)高特綸絲束上油的步驟為通過雙道唇式上油部件對(duì)高特綸絲束上油或通過油輪式上油部件對(duì)高特綸絲束上油；所述對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟為對(duì)上油后的高特綸絲束經(jīng)過用于處理生產(chǎn)故障的剪吸絲裝置后進(jìn)入預(yù)網(wǎng)絡(luò)器進(jìn)行勻油處理；所述對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟為高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入主網(wǎng)絡(luò)部件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)加工；所述對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟為主網(wǎng)絡(luò)加工后的高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入全自動(dòng)卷繞頭進(jìn)行定重定長卷繞形成絲餅，所述全自動(dòng)卷繞頭為8頭/紡位 24頭/紡位卷繞頭，所述高特綸預(yù)取向長絲的單位卷繞張力控制在O. 04cN/dtex O. 08cN/dtex。本實(shí)施方式中，由于通過雙道唇式上油部件對(duì)高特綸絲束上油或通過油輪式上油部件對(duì)高特綸絲束上油，所以上油均勻充分，滿足增加絲束抱和度，導(dǎo)走靜電及改善絲束后加工性能要求。由于對(duì)上油后的高特綸絲束經(jīng)過用于處理生產(chǎn)故障的剪吸絲裝置后進(jìn)入預(yù)網(wǎng)絡(luò)器進(jìn)行勻油處理，所以可在紡絲過程中及時(shí)處理生產(chǎn)故障，同時(shí)使高特綸絲束上的油更加均勻。由于高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入主網(wǎng)絡(luò)部件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)加工，所以，改善了高特綸預(yù)取向長絲在后期拉伸和假捻變形加工中的性能。由于高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入全自動(dòng)卷繞頭進(jìn)行定重定長卷繞形成絲餅，所述高特綸預(yù)取向長絲的單位卷繞張力控制在O. 04cN/ dtex O. 08cN/dtex,所以，可以保證卷繞形成的絲餅達(dá)到后期拉伸和假搶變形加工的工藝要求。又由于全自動(dòng)卷繞頭為8頭/紡位 24頭/紡位卷繞頭，所以，可實(shí)現(xiàn)24頭/紡位的多頭紡絲，顯然，要想達(dá)到24頭/紡位的多頭紡絲，所述對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、所述對(duì)多根高特綸長絲的冷卻集束工序和所述對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序中各相關(guān)部件也應(yīng)為8頭/紡位 24頭/紡位設(shè)計(jì)。作為本實(shí)施方式再進(jìn)一步的優(yōu)化，對(duì)高特綸切片篩料的步驟和對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟；所述對(duì)高特綸切片篩料的步驟為將高特綸切片原料投入振動(dòng)篩選設(shè)備中進(jìn)行篩選，篩除高特綸切片原料中的粉末及粒徑不符的顆粒，得到符合要求的高特綸切片原料，再將篩料后的高特綸切片原料輸送至料倉備用，篩料后的高特綸切片原料的粘度為O. 80dL · g—1 I. 20dL · g_\熔點(diǎn)為228°C ;所述對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟為將篩料后的高特綸切片原料輸送至干燥設(shè)備中進(jìn)行干燥處理，干燥設(shè)備選擇一級(jí)干燥路線；干燥溫度控制在125°C 150°C，干燥空氣的露點(diǎn)溫度為-60°C _80°C，干燥時(shí)間為4小時(shí) 6小時(shí)，使所述高特綸切片原料的濕度彡28ppm。高特綸切片的晶體結(jié)構(gòu)與PET、PBT不同，高特綸切片的冷結(jié)晶溫度較低(通常為 65°C )，結(jié)晶速率較快，切片一般已為半結(jié)晶狀態(tài)，干燥時(shí)不需要進(jìn)行預(yù)結(jié)晶，只需一級(jí)干燥即可。高特綸熱穩(wěn)定性及對(duì)水分敏感性較高，干燥溫度過高會(huì)導(dǎo)致熱氧化降解，偏低則水分烘干不充分易在紡絲中產(chǎn)生強(qiáng)烈水解。合適的干燥工藝設(shè)計(jì)應(yīng)選擇一級(jí)干燥路線，無需預(yù)結(jié)晶，干燥溫度控制在125°C 150°C ;干燥空氣露點(diǎn)溫度為_60°C _80°C ;干燥時(shí)間適當(dāng)?shù)谋萈ET延長些。該工藝能使高特綸切片達(dá)到彡28ppm，可滿足紡絲要求。作為本實(shí)施方式還進(jìn)一步的優(yōu)化，對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟和對(duì)高特綸熔體分配的步驟；所述對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟為將干燥后的高特綸切片原料送入螺桿擠壓機(jī)中加熱熔融成高特綸熔體并將高特綸熔體擠壓到熔體分配管道，所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在245°C 265°C，測量頭溫度為253°C 257V ;所述對(duì)高特綸熔體分配的步驟為所述高特綸熔體直接通過熔體分配管道進(jìn)入紡絲箱體，熔體保溫?zé)崦綔囟葹?55°C 265°C。作為進(jìn)一步的優(yōu)選，所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在260°C。高特綸切片在縮聚時(shí)會(huì)發(fā)生副反應(yīng)，另外在熔融擠壓時(shí)會(huì)熱氧化、熱裂解，產(chǎn)生一些小分子物質(zhì)，這些小分子物質(zhì)會(huì)在高溫紡絲時(shí)釋放出來，玷污紡絲環(huán)境，采用單體吸收裝置可以起到吸收排放小分子物質(zhì)的作用。作為本實(shí)施方式又進(jìn)一步的優(yōu)化，對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟；所述對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟為高特綸熔體進(jìn)入紡絲箱體經(jīng)過計(jì)量泵計(jì)量后進(jìn)入紡絲組件紡出多根高特綸初生纖維，高特綸熔體通過噴絲孔的剪切速率控制在TOOOS—1 uooos—1，噴絲孔長徑比選擇在3. 5 4. O范圍內(nèi)，噴絲頭拉伸倍率為100 160，紡絲溫度控制在255°C 265°C,紡絲速度控制在2500m/min 3200m/min,所述紡絲組件的過濾介質(zhì)采用金屬砂,其規(guī)格為30目60g或20目100g，熔體在螺桿與噴絲板間的停留時(shí)間控制在15min以內(nèi)。高特綸熔體相比PET熔體具有熔體分子量分布大，非牛頓性強(qiáng)，熱穩(wěn)定性差等特點(diǎn)，因此紡絲中需選擇合適的螺桿熔融溫度及紡絲溫度，保證熔體均勻性，合適的流動(dòng)性， 避免出現(xiàn)大的熱降解，同時(shí)要注意高特綸熔體粘度對(duì)溫度比較敏感，因此對(duì)整個(gè)紡絲系統(tǒng)溫度的均勻性、穩(wěn)定性有更高的要求。對(duì)紡絲溫度的選擇另外要考慮的是高特綸熔體粘彈性較強(qiáng)，儲(chǔ)存能量大，應(yīng)注意降低噴絲孔出口的熔體膨化現(xiàn)象。熔融溫度控制在245°C 265°C，紡絲溫度控制在255°C 265°C。對(duì)特性粘度較低的高特綸切片，熔融溫度與紡絲溫度適當(dāng)下調(diào)。高特綸熔體出口膨化現(xiàn)象明顯，除在噴絲孔的設(shè)計(jì)上控制剪切速率在 TOOOS—1 UOOOS—1，噴頭拉伸比100 160外，應(yīng)適當(dāng)增加長徑比以延長大分子在孔流區(qū)的松弛時(shí)間，長徑比選擇一般在3. 5 4. O范圍較好。高特綸紡絲可采取合適的過濾介質(zhì)配比適當(dāng)降低組件壓力，一方面可減少組件壓力產(chǎn)生的高剪切應(yīng)力對(duì)熔體粘度下降的不利影響，一方面可降低熔體的出口膨化效應(yīng)。此外高特綸高聚物中含有相當(dāng)比例的齊聚物，容易玷污噴絲孔及噴絲板表面，影響正常紡絲。因此，紡絲過程中應(yīng)選擇剝離性更好的硅油，勤修板，確保紡絲順利進(jìn)行。作為本實(shí)施方式再更進(jìn)一步的優(yōu)化，所述對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序依次包括對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟、對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟和對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟；所述對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟為從紡絲組件紡出的多根高特綸初生纖維進(jìn)入側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置進(jìn)行冷卻，所述側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置的風(fēng)速為0. 3m/s 0. 6m/s，風(fēng)溫為25 V 28°C，風(fēng)濕為65% 85%，同時(shí)高特綸紡程張力控制為10. 2cN 22. 9cN ;所述對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟為通過導(dǎo)絲部件將多根高特綸初生纖維集束形成高特綸絲束，集束位置為距離噴絲板70cm IOOcm ;所述對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟為通過油嘴上油部件對(duì)高特綸絲束預(yù)上油。高特綸結(jié)晶速率大，在冷卻吹風(fēng)及集束上油調(diào)整中應(yīng)考慮控制高特綸長絲結(jié)晶速率，以獲得較好的拉伸性能或后加工性能。同時(shí)高特綸紡程張力以偏小掌握，以減小應(yīng)力產(chǎn)生的彈性力，和PET相比，集束位置要提高，風(fēng)速適當(dāng)偏小，風(fēng)溫增高。其適宜風(fēng)速0. 3 0. 6m/s，風(fēng)溫 25°C 28°C，風(fēng)濕 65 85%，集束 70 100cm。本發(fā)明采用熔融、紡絲、牽伸、卷繞聯(lián)合工序依次連續(xù)完成，實(shí)現(xiàn)新型高技術(shù)含量、 高附加值的高特纟侖預(yù)取向長絲生產(chǎn)，可達(dá)24頭紡/紡位,生產(chǎn)速度可達(dá)3200m/min,工藝調(diào)整靈活，可實(shí)現(xiàn)高特綸預(yù)取向長絲高效高品質(zhì)，低能耗低成本生產(chǎn)。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，本領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明實(shí)施方式范圍內(nèi)進(jìn)行的通常參數(shù)變化和替換都應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝，所述制造工藝依次包括對(duì)高特綸切片原料的備料工序、對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序、對(duì)高特綸熔體的紡絲工序、對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序、對(duì)高特綸絲束的牽伸卷繞工序；所述各個(gè)工序之間依次聯(lián)合連續(xù)完成；所述對(duì)高特纟侖絲束的牽伸卷繞工序依次包括對(duì)高特纟侖絲束上油的步驟、對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟、對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟、對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟；其特征在于所述對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟為通過第一紡絲熱輥組GRl對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并對(duì)預(yù)取向牽伸后高特綸絲束低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述第一紡絲熱輥組GRl由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成，所述第二紡絲熱輥組GR2也由一個(gè)可加熱的熱輥和一個(gè)不加熱的分絲輥組成。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的制造工藝，其特征在于所述高特綸絲束依次分別在所述第一紡絲熱輥組GRl的輥面上纏繞3. 5圈 6. 5圈，在所述第二紡絲熱輥組GR2的輥面上纏繞6. 5圈 7. 5圈；第一紡絲熱輥組GRl的加熱溫度為45°C 65°C，第二紡絲熱輥組GR2 的加熱溫度為80°C 90°C ;第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl間的牽伸倍率為I.05 I. 15 ;第二紡絲熱輥組GR2的線速度為2500m/min 3200m/min，第一紡絲熱輥組 GRl線速度根據(jù)第二紡絲熱輥組GR2線速度和第二紡絲熱輥組GR2與第一紡絲熱輥組GRl 間的牽伸倍率來確定。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制造工藝，其特征在于所述第二紡絲熱輥組GR2線速度為 2700m/min 3000m/min。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述對(duì)高特綸絲束上油的步驟為通過雙道唇式上油部件對(duì)高特綸絲束上油或通過油輪式上油部件對(duì)高特綸絲束上油；所述對(duì)上油后的高特綸絲束預(yù)網(wǎng)絡(luò)的步驟為對(duì)上油后的高特綸絲束經(jīng)過用于處理生產(chǎn)故障的剪吸絲裝置后進(jìn)入預(yù)網(wǎng)絡(luò)器進(jìn)行勻油處理；對(duì)預(yù)取向牽伸后的高特綸長絲主網(wǎng)絡(luò)的步驟為 高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入主網(wǎng)絡(luò)部件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)加工；所述對(duì)主網(wǎng)絡(luò)后的高特綸預(yù)取向長絲卷繞的步驟為主網(wǎng)絡(luò)加工后的高特綸預(yù)取向長絲進(jìn)入全自動(dòng)卷繞頭進(jìn)行定重定長卷繞形成絲餅，所述全自動(dòng)卷繞頭為8頭/紡位 24頭/紡位卷繞頭，所述高特綸預(yù)取向長絲的單位卷繞張力控制在O. 04cN/dtex O. 08cN/dtex。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述對(duì)高特綸切片原料的備料工序依次包括對(duì)高特綸切片篩料的步驟和對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟；所述對(duì)高特綸切片篩料的步驟為將高特綸切片原料投入振動(dòng)篩選設(shè)備中進(jìn)行篩選，篩除高特綸切片原料中的粉末及粒徑不符的顆粒，得到符合要求的高特綸切片原料，再將篩料后的高特綸切片原料輸送至料倉備用，篩料后的高特綸切片原料的粘度為O. 80dL · g—1 I.20dL · g_\熔點(diǎn)為228°C ;所述對(duì)篩料后的高特綸切片原料干燥的步驟為將篩料后的高特綸切片原料輸送至干燥設(shè)備中進(jìn)行干燥處理，干燥設(shè)備選擇一級(jí)干燥路線；干燥溫度控制在125°C 150°C，干燥空氣的露點(diǎn)溫度為_60°C _80°C，干燥時(shí)間為4小時(shí) 6小時(shí)， 使所述高特綸切片原料的濕度< 28ppm。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述對(duì)備料后高特綸切片原料的熔融工序依次包括對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟和對(duì)高特綸熔體分配的步驟；所述對(duì)干燥后的高特綸切片原料熔融擠壓的步驟為將干燥后的高特綸切片原料送入螺桿擠壓機(jī)中加熱熔融成高特綸熔體并將高特綸熔體擠壓到熔體分配管道，所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在245°C 265°C，測量頭溫度為253°C 257°C ;所述對(duì)高特綸熔體分配的步驟為所述高特綸熔體直接通過熔體分配管道進(jìn)入紡絲箱體，熔體保溫?zé)崦綔囟葹?255O 265O。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的制造工藝，其特征在于所述螺桿擠壓機(jī)的熔融溫度控制在 260。。。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述對(duì)高特綸熔體的紡絲工序包括 對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟；所述對(duì)高特綸熔體計(jì)量紡絲的步驟為高特綸熔體進(jìn)入紡絲箱體經(jīng)過計(jì)量泵計(jì)量后進(jìn)入紡絲組件紡出多根高特綸初生纖維，高特綸熔體通過噴絲孔的剪切速率控制在TOOOS—1 UOOOS—1，噴絲孔長徑比選擇在3. 5 4. O范圍內(nèi)，噴絲頭拉伸倍率為100 160，紡絲溫度控制在255°C 265°C，紡絲速度控制在2500m/min 3200m/ min，所述紡絲組件的過濾介質(zhì)采用金屬砂，其規(guī)格為30目60g或20目100g，熔體在螺桿與噴絲板間的停留時(shí)間控制在15min以內(nèi)。
10.根據(jù)權(quán)利要求I所述的制造工藝，其特征在于所述對(duì)多根高特綸初生纖維的冷卻集束工序依次包括對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟、對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟和對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟；所述對(duì)多根高特綸初生纖維冷卻的步驟為從紡絲組件紡出的多根高特綸初生纖維進(jìn)入側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置進(jìn)行冷卻，所述側(cè)吹風(fēng)裝置或環(huán)吹風(fēng)裝置的風(fēng)速為0. 3m/s 0. 6m/s，風(fēng)溫為25°C 28°C，風(fēng)濕為 65% 85%，同時(shí)高特綸紡程張力控制為10. 2cN 22. 9cN ;所述對(duì)冷卻中的多根高特綸初生纖維集束的步驟為通過導(dǎo)絲部件將多根高特綸初生纖維集束形成高特綸絲束，集束位置為距離噴絲板70cm 100cm;所述對(duì)冷卻中集束后的高特綸絲束預(yù)上油的步驟為通過油嘴上油部件對(duì)高特綸絲束預(yù)上油。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種熱牽伸型高特綸預(yù)取向長絲紡絲卷繞聯(lián)合制造工藝，包括對(duì)高特綸切片原料的備料工序、熔融工序、紡絲工序、冷卻集束工序、牽伸卷繞工序；所述牽伸卷繞工序包括對(duì)高特綸絲束預(yù)取向牽伸的步驟；該步驟為通過第一紡絲熱輥組GR1對(duì)預(yù)網(wǎng)絡(luò)后的高特綸絲束預(yù)取向牽伸并低溫加熱，再通過第二紡絲熱輥組GR2對(duì)低溫加熱后的高特綸絲束進(jìn)一步低倍牽伸并加熱。本發(fā)明有效地減小了高特綸預(yù)取向長絲內(nèi)部因預(yù)取向牽伸而產(chǎn)生的應(yīng)力，使所生產(chǎn)的高特綸預(yù)取向長絲的回縮率減小，提高紡絲速度，卷繞成的絲餅在儲(chǔ)存期間不易產(chǎn)生變形，對(duì)儲(chǔ)存和運(yùn)輸期間的高溫不敏感，儲(chǔ)存周期長，確保后期拉伸和假捻變形加工的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量。
文檔編號(hào)D01D10/02GK102586905SQ20121004830
公開日2012年7月18日 申請日期2012年2月28日 優(yōu)先權(quán)日2012年2月28日
發(fā)明者南亞芹, 吳壽軍, 吳昌木, 宋國亮, 徐凱, 李驚濤, 樊華, 胡湘東, 董文濤 申請人:北京中麗制機(jī)工程技術(shù)有限公司