本發(fā)明涉及具有薄內(nèi)板和薄外板的可加熱的復(fù)合玻璃、其制造方法及其用途。復(fù)合玻璃作為車輛領(lǐng)域中的裝配玻璃是充分已知的。其通常由借助熱塑性中間層相互接合的兩個(gè)厚度為2mm至3mm的玻璃板構(gòu)成。這類復(fù)合玻璃尤其用作擋風(fēng)玻璃和頂玻璃，但也越來越多地用作側(cè)玻璃和后玻璃。目前，車輛工業(yè)力爭降低車輛的重量，這伴隨著降低的燃料消耗。降低裝配玻璃的重量可以對此做出重要貢獻(xiàn)，這尤其可通過降低的板厚度來實(shí)現(xiàn)。這類薄板的厚度尤其小于2mm。盡管板厚度降低，但是，必須確保對玻璃板的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度的要求。ep2421704b1公開了一種重量降低的復(fù)合玻璃板，其抗石擊強(qiáng)度通過不對稱的復(fù)合結(jié)構(gòu)而有利提高。由此，該板滿足了對車輛中的安全裝配玻璃在機(jī)械剛性和強(qiáng)度以及抗石擊強(qiáng)度方面的高要求（ece-r43:2004）。在現(xiàn)代機(jī)動車中，經(jīng)常使用可加熱的擋風(fēng)玻璃、側(cè)玻璃或后玻璃，以保持車窗沒有冰和冷凝水。出于美觀原因以及安全性方面的考慮，存在于板中的加熱元件對于觀察者而言應(yīng)是不可見或幾乎不可見的。擋風(fēng)玻璃的視野由于法律規(guī)定不允許有視線限制。擋風(fēng)玻璃中的線形可加熱元件雖然符合這些法律規(guī)定，但是這些線特別在昏暗和逆光的情況下造成干擾性反射。近年來，特別是在汽車領(lǐng)域中越來越多地使用具有紅外反射導(dǎo)電涂層的板。這種涂層一方面具有好的導(dǎo)電性，這實(shí)現(xiàn)板的加熱，并且此外具有紅外反射性能，這避免不希望的內(nèi)部空間被入射日光加熱。這些層體系因此不僅在與安全性相關(guān)的方面，如不受限的視線，而且在生態(tài)角度上，如降低有害物質(zhì)排放，以及改善車輛舒適度方面特別重要。這類功能涂層的各種實(shí)例是例如紅外反射涂層或可加熱涂層。熱輻射反射涂層例如由ep2141135a1、wo2010115558a1和wo2011105991a1已知，可加熱涂層例如由wo03/024155a2、us2007/0082219a1和us2007/0020465a1已知。此外，對可加熱涂層的領(lǐng)域進(jìn)行了另外的改進(jìn)，這降低了表面電阻并因此實(shí)現(xiàn)了板的更高的加熱功率。wo2013/104439和wo2013/104438公開了包含具有至少兩個(gè)導(dǎo)電層以及多個(gè)介電層的層堆疊體的導(dǎo)電涂層。這些涂層具有非常低的層電阻，例如0.7ω/□并且因此也非常適合用于加熱大面積的板。通常，將這些涂層施加到復(fù)合板的玻璃板之一上，尤其通過陰極濺射（濺射）。在嚴(yán)重的環(huán)境污染和變得日益嚴(yán)格的環(huán)保法規(guī)的過程中，希望的是能降低車輛的有害物質(zhì)排放。這一方面可以間接地通過降低車輛組件的重量和另一方面也可以直接地通過降低燃料消耗來實(shí)現(xiàn)。尤其是車輛中固定集成的負(fù)載如空調(diào)或可加熱的板為車輛的燃料消耗作出貢獻(xiàn)。因此，特別希望的是降低可加熱的車輛板的能耗。wo2015/158464展示了一種具有厚度為0.1mm至0.4mm的內(nèi)板的復(fù)合玻璃。wo2015058885展示了一種復(fù)合玻璃，其中功能涂層布置在載體層上。本發(fā)明的目的在于，提供在始終不變的加熱的情況下具有降低的能耗的可加熱的復(fù)合玻璃，其具有足夠的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度，以能用于車輛領(lǐng)域中，以及提供其制造方法及其用途。根據(jù)本發(fā)明，本發(fā)明的目的通過根據(jù)權(quán)利要求1的復(fù)合玻璃、根據(jù)權(quán)利要求12的其制造方法以及根據(jù)權(quán)利要求15的其用途得以實(shí)現(xiàn)。優(yōu)選的實(shí)施方案由從屬權(quán)利要求獲悉。本發(fā)明的復(fù)合玻璃優(yōu)選是用于車輛的復(fù)合玻璃（車輛-復(fù)合玻璃）。該復(fù)合玻璃被設(shè)置用于在開口中，特別是在車輛的窗口中將內(nèi)部空間相對于外部環(huán)境分隔。本發(fā)明的復(fù)合玻璃（或復(fù)合板）包括至少一個(gè)內(nèi)板、一個(gè)外板和一個(gè)將內(nèi)板與外板接合的熱塑性中間層，以及在內(nèi)板的內(nèi)側(cè)或外板的內(nèi)側(cè)上的可電加熱的涂層。內(nèi)板的內(nèi)側(cè)是內(nèi)板的朝向熱塑性中間層的表面，而內(nèi)板的外側(cè)在安裝位置中朝向車輛內(nèi)部空間。外板的內(nèi)側(cè)同樣朝向熱塑性中間層，而外板的外側(cè)朝向車輛環(huán)境。所述內(nèi)板和外板由玻璃構(gòu)成。內(nèi)板的厚度為小于或等于1.4mm且外板的厚度為小于或等于1.8mm?？呻娂訜嵬繉优c具有這種薄內(nèi)板和薄外板的復(fù)合玻璃的組合是特別有利的，因?yàn)橥ㄟ^降低材料厚度減少要加熱的物料，由此可在相同的加熱功率下實(shí)現(xiàn)降低的能耗。此外，本發(fā)明的復(fù)合玻璃具有足夠的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度，以能用于車輛領(lǐng)域中。在本發(fā)明范圍內(nèi)，內(nèi)板表示復(fù)合板的面向內(nèi)部空間（車輛內(nèi)部空間）的板。外板表示面向外部環(huán)境的板。已表明，具有用于外板和內(nèi)板的本發(fā)明厚度的復(fù)合玻璃具有驚人高的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度，特別是耐刮強(qiáng)度和抗石擊強(qiáng)度。該內(nèi)板還可以具有比迄今通常認(rèn)為的明顯更小的厚度。該復(fù)合玻璃的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度通過根據(jù)本發(fā)明的外板厚度選擇以及外和內(nèi)板在厚度方面的顯著不對稱來實(shí)現(xiàn)。令人驚奇地，本發(fā)明的復(fù)合玻璃符合車輛領(lǐng)域中高的安全要求。這些要求通常通過標(biāo)準(zhǔn)化的斷裂、擊打和刮擦測試檢驗(yàn)，例如通過根據(jù)ecer43的落球測試。本發(fā)明的復(fù)合玻璃特別優(yōu)選是機(jī)動車的擋風(fēng)玻璃。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，所述內(nèi)板是彎曲的板，即在層壓成復(fù)合玻璃前經(jīng)受了熱彎曲工藝的板。雖然該內(nèi)板原則上也可以是未預(yù)彎曲的板，由于其小的厚度，其在層壓時(shí)與外板的形狀相匹配。但是有利的是，特別是在空間的多個(gè)方向上的所謂的三維彎曲時(shí)，使用預(yù)彎曲的內(nèi)板，因?yàn)樗Ｍ男螤羁捎眯〉墓鈱W(xué)失真來實(shí)現(xiàn)。因?yàn)樵搹澢に囋诓ＡЫY(jié)構(gòu)中留下特征性標(biāo)記，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以通過目視檢測將預(yù)彎曲和未預(yù)彎曲的彼此區(qū)分開。根據(jù)本發(fā)明，較厚的外板是預(yù)彎曲的。外板和內(nèi)板優(yōu)選完全一致地預(yù)彎曲，即它們具有相同的預(yù)彎曲。所述內(nèi)板的厚度可以是，例如，0.2mm、0.3mm、0.4mm、0.5mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm、0.9mm、1.0mm、1.1mm、1.2mm、1.3mm或1.4mm。所述外板的厚度可以是，例如，0.7mm、0.8mm、0.9mm、1.0mm、1.1mm、1.2mm、1.3mm、1.4mm、1.5mm、1.6mm、1.7mm或1.8mm。所述內(nèi)板的厚度優(yōu)選為0.2mm至1.4mm，特別優(yōu)選0.5mm至1.2mm，特別是0.6mm至1.0mm。所述外板的厚度優(yōu)選為0.7mm至1.4mm、0.7mm至1.8mm，特別優(yōu)選1.2mm至1.7mm。這些范圍在高穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度的情況下在復(fù)合玻璃的較小重量方面是有利的。在本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案中，外板是未施加預(yù)應(yīng)力的，特別是未施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力，且該外板的厚度為0.7mm至1.4mm。在復(fù)合玻璃的穩(wěn)定性、板的重量減少和所需加熱功率的降低方面，下列厚度組合被證明是特別有利的：a)外板1.8mm且內(nèi)板1.4mmb)外板1.6mm且內(nèi)板0.7mmc)外板1.6mm且內(nèi)板0.3mmd)外板0.7mm且內(nèi)板0.7mm。在本發(fā)明的一個(gè)特別有利的實(shí)施方案中，外板和內(nèi)板具有不同厚度，其中外板比內(nèi)板厚。外板和內(nèi)板之間的厚度不對稱性導(dǎo)致高穩(wěn)定性。就這點(diǎn)而言，厚度小于或等于0.4mm的內(nèi)板和厚度大于或等于1.5mm的外板的強(qiáng)不對稱組合在板的穩(wěn)定性和抗石擊強(qiáng)度方面被證明是特別有利的。因此，相比于傳統(tǒng)的板厚度，可以實(shí)現(xiàn)極大的重量減輕，并且盡管如此，可以獲得對于車輛領(lǐng)域中，特別是作為擋風(fēng)玻璃的應(yīng)用而言具有足夠高強(qiáng)度的復(fù)合玻璃。由于降低的板厚度，此外得到顯著降低的為了加熱被加熱的板要耗費(fèi)的能量。在這一范圍內(nèi)，1.6mm厚的外板和0.3mm厚的內(nèi)板的組合就所述效果而言被強(qiáng)調(diào)為是特別有利的。在另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，外板和內(nèi)板具有相同厚度。這種組合可以在盡可能大的重量減輕方面，例如在板厚度為各自小于1mm的情況下是有利的。在本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案中，外板是未施加預(yù)應(yīng)力的板。該外板可能經(jīng)受負(fù)荷，如石擊。如果石頭，特別是小的尖石打到玻璃板上，則其可能貫穿其表面。在施加預(yù)應(yīng)力的板的情況下，石塊可以因此穿入到板內(nèi)部的拉應(yīng)力區(qū)中，這導(dǎo)致板的破裂。未施加預(yù)應(yīng)力的外板在內(nèi)部具有較寬的壓應(yīng)力區(qū)和較小的拉應(yīng)力，因此對于尖銳物體的打入較不敏感。未施加預(yù)應(yīng)力的外板因此總體上在車輛乘客的安全性方面非常有利。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，外板含有鈣鈉玻璃或硼硅酸鹽玻璃，特別是鈣鈉玻璃。鈣鈉玻璃是價(jià)廉可得的，并被證明對于用于車輛領(lǐng)域中是有利的。在本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案中，內(nèi)板是施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力的玻璃板。通過預(yù)應(yīng)力，內(nèi)板可以具備特別的斷裂穩(wěn)定性和耐刮強(qiáng)度。對于非常薄的玻璃板，如其根據(jù)本發(fā)明被設(shè)置作為內(nèi)板，施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力在此比施加熱預(yù)應(yīng)力更適合。因?yàn)槭┘訜犷A(yù)應(yīng)力歸因于表面區(qū)和核心區(qū)之間的溫度差，施加熱預(yù)應(yīng)力以玻璃板的最小厚度為前提條件。足夠的應(yīng)力通?？梢杂蒙虡I(yè)上常見的熱預(yù)應(yīng)力施加裝置在約2.5mm以上的玻璃厚度下實(shí)現(xiàn)。在較小的玻璃厚度下，通常不能達(dá)到預(yù)應(yīng)力的通常要求的值（參見例如ece-規(guī)定43）。在施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力時(shí)，通過離子交換改變玻璃的表面區(qū)域中的化學(xué)組成，其中通過擴(kuò)散到表面區(qū)上的離子交換是有限的。因此，施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力特別適合于薄板。對于施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力，也常用化學(xué)回火、化學(xué)硬化或化學(xué)增強(qiáng)這些名稱。內(nèi)板的穩(wěn)定性可以通過應(yīng)力的合適值和局部分布來改善，這通過在施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力時(shí)引入離子而產(chǎn)生。施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力的內(nèi)板的表面壓應(yīng)力優(yōu)選為大于100mpa，優(yōu)選大于250mpa，特別優(yōu)選大于350mpa。板的壓應(yīng)力深度特別是其厚度的至少十分之一，優(yōu)選其厚度的至少六分之一，例如內(nèi)板的厚度的約五分之一。這一方面在板的斷裂強(qiáng)度方面，另一方面在較不費(fèi)時(shí)的施加預(yù)應(yīng)力過程方面是有利的。在本發(fā)明范圍內(nèi)，壓應(yīng)力深度是指從板的表面測量的直至該板承受大于0mpa的值的壓應(yīng)力處的深度。如果內(nèi)板的厚度例如為0.3mm，則該內(nèi)板的壓應(yīng)力深度優(yōu)選為大于30μm，特別優(yōu)選大于50μm，非常特別優(yōu)選100μm至150μm。所述內(nèi)板原則上可以具有技術(shù)人員已知的每種化學(xué)組成。該內(nèi)板可以含有例如鈣鈉玻璃或硼硅酸鹽玻璃或由這些玻璃構(gòu)成。優(yōu)選地，該內(nèi)板應(yīng)適合于被施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力，并特別是具有對此合適的堿金屬元素的含量，優(yōu)選鈉。該內(nèi)板可以含有例如40重量%至90重量%的氧化硅（sio2）、0.5重量%至10重量%的氧化鋁（al2o3）、1重量%至20重量%的氧化鈉（na2o）、0.1重量%至15重量%的氧化鉀（k2o）、0重量%至10重量%的氧化鎂（mgo）、0重量%至10重量%的氧化鈣（cao）和0重量%至15重量%的氧化硼（b2o3）。該內(nèi)板可以還含有其它成分和雜質(zhì)。但是已經(jīng)令人驚奇地表明，內(nèi)板的特定化學(xué)組成特別適合于經(jīng)受施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力。這表現(xiàn)為高速擴(kuò)散過程和大的預(yù)應(yīng)力深度（壓應(yīng)力深度），高速擴(kuò)散過程產(chǎn)生有利的用于施加預(yù)應(yīng)力過程的小的耗時(shí)，大的預(yù)應(yīng)力深度產(chǎn)生穩(wěn)定和抗斷裂的玻璃。這些組成在本發(fā)明范圍內(nèi)是優(yōu)選的。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，該內(nèi)板含有鋁硅酸鹽玻璃。該內(nèi)板優(yōu)選含有50重量%至85重量%的氧化硅（sio2）、3重量%至10重量%的氧化鋁（al2o3）、8重量%至18重量%的氧化鈉（na2o）、5重量%至15重量%的氧化鉀（k2o）、4重量%至14重量%的氧化鎂（mgo）、0重量%至10重量%的氧化鈣（cao）和0重量%至15重量%的氧化硼（b2o3）。該內(nèi)板還可以含有其它成分和雜質(zhì)。該內(nèi)板特別優(yōu)選至少含有55重量%至72重量%（非常特別優(yōu)選57重量%至65重量%）的氧化硅（sio2）、5重量%至10重量%（非常特別優(yōu)選7重量%至9重量%）的氧化鋁（al2o3）、10重量%至15重量%（非常特別優(yōu)選12重量%至14重量%）的氧化鈉（na2o）、7重量%至12重量%（非常特別優(yōu)選8.5重量%至10.5重量%）的氧化鉀（k2o）和6重量%至11重量%（非常特別優(yōu)選7.5重量%至9.5重量%）的氧化鎂（mgo）。這些優(yōu)選的玻璃組成除了施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力的可能性之外還具有其它令人驚奇的優(yōu)點(diǎn)。這類板適用于與由傳統(tǒng)的鈣鈉玻璃（也稱為普通玻璃）制成的板一起完全一致地彎曲。對此負(fù)責(zé)的是類似的熱性能，由此這兩種玻璃類型在相同的溫度范圍中可彎曲，即大約450℃至700℃。如本領(lǐng)域技術(shù)人員足夠已知的那樣，完全一致彎曲的板由于其最佳相互匹配的形狀特別地適合于接合成復(fù)合玻璃。具有優(yōu)選的化學(xué)組成的內(nèi)板因此特別適合于用于具有另一組成的，特別是由鈣鈉玻璃制成的外板的復(fù)合玻璃中。或者，所述內(nèi)板也可以是未施加預(yù)應(yīng)力的板。特別是在非常薄的玻璃板的情況下，通過施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力可達(dá)到的應(yīng)力值和因此穩(wěn)定的作用減少越來越多。如果內(nèi)板是未施加預(yù)應(yīng)力的，則其在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中含有硼硅酸鹽玻璃。已表明，由此可以實(shí)現(xiàn)特別突出的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度。所述熱塑性中間層含有至少一層熱塑性薄膜，并且在一個(gè)有利的實(shí)施方案中通過一層熱塑性薄膜形成。這在復(fù)合玻璃的簡單結(jié)構(gòu)和小的總厚度方面是特別有利的。該熱塑性中間層或熱塑性薄膜優(yōu)選至少含有聚乙烯醇縮丁醛（pvb）、乙烯-乙酸乙烯酯（eva）、聚氨酯（pu）或它們的混合物或共聚物或衍生物，其被證明對于復(fù)合玻璃有利。所述熱塑性中間層的厚度優(yōu)選為0.2mm至1.0mm。例如可以使用0.76mm標(biāo)準(zhǔn)厚度的熱塑性薄膜。該外板、內(nèi)板和熱塑性中間層可以是無色透明的，但也可以是有色或著色的。透過該復(fù)合玻璃的總透射率在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中為大于70%，特別是當(dāng)該復(fù)合玻璃是擋風(fēng)玻璃時(shí)。術(shù)語總透射率基于通過ece-r43，附件3，§9.1規(guī)定的用于檢測機(jī)動車窗玻璃的透光性的方法。所述復(fù)合玻璃優(yōu)選在空間的一個(gè)或多個(gè)方向上彎曲，如對于機(jī)動車窗玻璃常見的那樣，其中典型的曲率半徑為約10cm至約40m。但該復(fù)合玻璃也可以是平坦的，例如當(dāng)其被設(shè)置作為公交車、火車或拖拉機(jī)的板時(shí)。本發(fā)明的復(fù)合玻璃具有在內(nèi)板的內(nèi)側(cè)或外板的內(nèi)側(cè)上的可電加熱的涂層。該可電加熱的涂層優(yōu)選設(shè)置在外板上。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中較厚的此外優(yōu)選由普通玻璃構(gòu)成的外板可以在技術(shù)上比通常較薄的內(nèi)板更簡單和更價(jià)廉地涂覆，例如通過物理氣相沉積（如濺射）。特別地，涂覆和施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力在技術(shù)上僅可以非常困難地組合。在施加預(yù)應(yīng)力之前施加的涂層在施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力時(shí)干擾離子擴(kuò)散過程。在施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力之后的涂覆由于通常高的溫度改變板中的應(yīng)力分布。功能涂層優(yōu)選設(shè)置在外板的朝向熱塑性中間層的內(nèi)側(cè)上，在此處其被保護(hù)免受腐蝕和損傷。該可電加熱的涂層也可以沉積在內(nèi)板的內(nèi)側(cè)上，特別是如果該內(nèi)板是未施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力的。該可電加熱的涂層可以在內(nèi)板或外板的整個(gè)內(nèi)側(cè)上延伸。但是，該可電加熱的涂層或者也可以僅在所述表面的一部分上延伸。該可電加熱的涂層優(yōu)選在透明基底的表面的至少50%，特別優(yōu)選至少70%，非常特別優(yōu)選至少90%上延伸。所述可電加熱的涂層的合適的材料組成例如可從wo2013/104439和wo2013/104438獲知。優(yōu)選地，所述可電加熱的涂層包含至少兩個(gè)功能層，它們覆蓋整面（fl?chendeckend）地疊置布置。每個(gè)功能層在此至少包含-導(dǎo)電涂層(2)，其具有至少兩個(gè)疊置布置的功能層(3)，并且每個(gè)功能層(3)至少包含○抗反射層(4)，○在抗反射層(4)上的第一匹配層(6)，和○在第一匹配層(6)上的導(dǎo)電層(7)，和-至少一個(gè)設(shè)置在兩個(gè)導(dǎo)電層(7)之間的抗反射層(4)，其至少包含○折射指數(shù)小于2.1的介電材料層(9)，和折射指數(shù)大于或等于2.1的高光學(xué)折射材料層(10)。這些層以給出的次序以與板（其上施加有所述涂層）增大的距離設(shè)置。在最上面的功能層的上方設(shè)置覆蓋層。通過所述可電加熱的涂層的相應(yīng)安排，實(shí)現(xiàn)有利降低的表面電阻和因此隨之而來的對于紅外區(qū)域的改進(jìn)的反射性能和改進(jìn)的比加熱功率。具有可電加熱的涂層的根據(jù)本發(fā)明的透明板的光學(xué)性能在此符合車輛制造中對裝配玻璃的法律要求。優(yōu)選地，該可電加熱的涂層的表面電阻為0.4ω/□至0.9ω/□，例如0.9ω/□、0.7ω/□或0.5ω/□。優(yōu)選地，所有導(dǎo)電層的總層厚度為50nm至60nm。優(yōu)選地，在最上面的功能層的上方設(shè)置另一抗反射層。優(yōu)選地，最上面和最下面的抗反射層配置為折射指數(shù)大于或等于2.1的高光學(xué)折射材料層并且優(yōu)選至少含有硅-金屬-混合氮化物，特別優(yōu)選硅-鋯-混合氮化物，如摻鋁的硅-鋯-混合氮化物。優(yōu)選地，該高光學(xué)折射材料層的厚度為包含該高光學(xué)折射材料層的抗反射層厚度的10%至99%，優(yōu)選25%至75%。優(yōu)選地，每個(gè)設(shè)置在兩個(gè)導(dǎo)電層之間的抗反射層包含至少一個(gè)折射指數(shù)小于2.1的介電材料層和折射指數(shù)大于或等于2.1的高光學(xué)折射材料層。優(yōu)選地，設(shè)置在兩個(gè)導(dǎo)電層之間的抗反射層的厚度為35nm至70nm，優(yōu)選45nm至60nm。優(yōu)選地，該高光學(xué)折射材料層含有至少一種硅-金屬-混合氮化物，特別優(yōu)選硅-鋯-混合氮化物，如摻鋁的硅-鋯-混合氮化物。優(yōu)選地，該介電材料層至少含有氮化硅。優(yōu)選地，在導(dǎo)電層上方的每個(gè)功能層包含第二匹配層。所述導(dǎo)電涂層優(yōu)選地包含至少一個(gè)平滑層，其設(shè)置在第一匹配層之一的下方，并且其中優(yōu)選每個(gè)功能層包含一個(gè)在第一匹配層下方的平滑層。優(yōu)選地，所述平滑層含有至少一種非結(jié)晶氧化物，優(yōu)選非結(jié)晶混合氧化物，特別優(yōu)選錫-鋅-混合氧化物，如摻銻的錫-鋅-混合氧化物并優(yōu)選具有3nm至20nm，特別優(yōu)選4nm至12nm的層厚度。優(yōu)選地，所述導(dǎo)電層至少含有銀或含銀合金，并優(yōu)選具有8nm至25nm的層厚度。優(yōu)選地，所述第一匹配層和/或第二匹配層含有氧化鋅zno1-δ，其中0<δ<0.01，例如摻鋁的氧化鋅，并優(yōu)選具有3nm至20nm，特別優(yōu)選4nm至12nm的厚度。優(yōu)選地，至少一個(gè)功能層，特別優(yōu)選每個(gè)功能層含有至少一個(gè)阻隔層，其設(shè)置在導(dǎo)電層的直接上方和/或直接下方并優(yōu)選至少含有鈮、鈦、鎳、鉻或它們的合金，特別優(yōu)選鎳-鉻-合金，并且其優(yōu)選具有0.1nm至2nm的層厚度。在本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案中，可電加熱的涂層通過集流體與電壓源連接并且施加到導(dǎo)電涂層上的電壓優(yōu)選具有12v至15v的值。該集流體，所謂的母線用于電功率的傳輸。合適的集流體的實(shí)例由de10333618b3和ep0025755b1已知。所述集流體有利地通過印刷導(dǎo)電膏來制造。如果該板在施加導(dǎo)電涂層之后彎曲，則優(yōu)選在將該板彎曲之前和/或在彎曲過程中燒制導(dǎo)電膏。該導(dǎo)電膏優(yōu)選含有銀顆粒和玻璃料。燒制的導(dǎo)電膏的層厚度優(yōu)選為5μm至20μm。在一個(gè)替代實(shí)施方案中，將薄且窄的金屬箔條或金屬線用作集流體，其優(yōu)選含有銅和/或鋁，特別使用厚度優(yōu)選為10μm至200μm，例如約50μm的銅箔條。該銅箔條的寬度優(yōu)選為1mm至10mm?？呻娂訜岬耐繉雍图黧w之間的電接觸可以例如通過焊接或用導(dǎo)電膠粘劑膠粘來制造。此外，該金屬箔條或金屬線可以在合并復(fù)合層時(shí)鋪設(shè)到可電加熱的涂層上。在隨后的高壓釜過程中，通過熱和壓力的作用實(shí)現(xiàn)集流體和涂層之間的可靠電接觸。作為用于接觸在復(fù)合玻璃板內(nèi)部的集流體的引線，使用車輛領(lǐng)域中常見的薄膜導(dǎo)體。薄膜導(dǎo)體的實(shí)例描述在de4235063a1、de202004019286u1和de9313394u1中。柔性的薄膜導(dǎo)體，有時(shí)也稱為扁平導(dǎo)體或扁平帶導(dǎo)體，優(yōu)選由厚度為0.03mm至0.1mm且寬度為2mm至16mm的鍍錫的銅帶構(gòu)成。銅被證明對于這種導(dǎo)體帶（leiterbahn）有利，因?yàn)槠渚哂泻玫膶?dǎo)電性和制成薄膜的好的可加工性。同時(shí)，材料成本低。還可以使用可加工成薄膜的其它導(dǎo)電材料。對此的實(shí)例是鋁、金、銀或錫和它們的合金。所述復(fù)合玻璃還可以通過使熱塑性中間層具有功能嵌入物，例如具有紅外吸收、紫外吸收、賦色或聲學(xué)性能的嵌入物而具備附加功能。這些嵌入物例如是有機(jī)或無機(jī)離子、化合物、聚集體、分子、晶體、顏料或染料。本發(fā)明進(jìn)一步通過制造本發(fā)明的復(fù)合玻璃的方法得以實(shí)現(xiàn)，其中(a)將內(nèi)板、熱塑性中間層和外板以這一次序平面地疊置布置，并且(b)將內(nèi)板和外板通過層壓相互接合。如果該復(fù)合玻璃應(yīng)是彎曲的，則至少使外板在層壓之前經(jīng)受彎曲過程。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，內(nèi)板同樣經(jīng)受彎曲過程。這特別是在空間的多個(gè)方向上強(qiáng)烈彎曲（所謂的三維彎曲）時(shí)是有利的。替代地，沒有預(yù)彎曲內(nèi)板。這特別是在具有非常小厚度的內(nèi)板時(shí)是有利的，因?yàn)槠渚哂斜∧ば再|(zhì)的柔性并因此可以與預(yù)彎曲的外板匹配而不必本身被預(yù)彎曲。外板和內(nèi)板可以單獨(dú)地彎曲。優(yōu)選地，外板和內(nèi)板一起（即同時(shí)并通過同一工具）完全一致地彎曲，因?yàn)橛纱税宓男螤顚τ谏院筮M(jìn)行的層壓而言最佳地相互匹配。用于玻璃彎曲過程的典型的溫度為例如500℃至700℃。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，內(nèi)板經(jīng)受施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力。任選地，內(nèi)板在彎曲之后緩慢冷卻。過快的冷卻在板中產(chǎn)生熱應(yīng)力，其在稍后的化學(xué)回火中可能導(dǎo)致形狀改變。冷卻速度優(yōu)選為0.05℃/秒至0.5℃/秒，特別優(yōu)選0.1℃/秒至0.3℃/秒，直至冷卻到400℃的溫度。通過這種緩慢冷卻，可以避免玻璃中的熱應(yīng)力，其特別導(dǎo)致光學(xué)缺陷并且導(dǎo)致對后續(xù)施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力的負(fù)面影響。此后可以進(jìn)一步冷卻，甚至以更高的冷卻速度，因?yàn)榈陀?00℃產(chǎn)生熱應(yīng)力的風(fēng)險(xiǎn)小。所述施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力優(yōu)選在300℃至600℃，特別優(yōu)選400℃至500℃的溫度下進(jìn)行。在此，用鹽熔體處理內(nèi)板，例如浸入鹽熔體中。在該處理過程中，特別是玻璃的鈉離子被更大的離子，特別是更大的堿金屬離子交換，由此生成所希望的表面壓應(yīng)力。該鹽熔體優(yōu)選是鉀鹽，特別優(yōu)選硝酸鉀（kno3）或硫酸鉀（kso4），非常特別優(yōu)選硝酸鉀（kno3）的熔體。所述離子交換通過堿金屬離子的擴(kuò)散來確定。表面壓應(yīng)力和壓應(yīng)力深度的所需值因此尤其可以通過施加預(yù)應(yīng)力過程的溫度和持續(xù)時(shí)間來調(diào)節(jié)。常見的持續(xù)時(shí)間為2小時(shí)至48小時(shí)。在用鹽熔體處理之后，將板冷卻到室溫。隨后清潔該板，優(yōu)選用硫酸（h2so4）。所述熱塑性中間層優(yōu)選作為薄膜來提供。所述通過層壓制造復(fù)合玻璃使用本領(lǐng)域技術(shù)人員本身已知的常見方法，例如高壓釜法、真空袋法、真空環(huán)法、壓延機(jī)法、真空層壓機(jī)或它們的組合來進(jìn)行。外板和內(nèi)板的接合在此通常在熱、真空和/或壓力的作用下進(jìn)行。本發(fā)明進(jìn)一步包括本發(fā)明的復(fù)合板在車輛，優(yōu)選機(jī)動車，特別優(yōu)選轎車中，特別是作為擋風(fēng)玻璃、側(cè)玻璃、后玻璃或頂玻璃的用途。下面借助附圖和實(shí)施例更詳細(xì)闡述本發(fā)明。該附圖是示意圖而不是按比例的。該附圖決不限制本發(fā)明。其中：圖1a和1b顯示了根據(jù)本發(fā)明的復(fù)合玻璃的一個(gè)實(shí)施方案的俯視圖和截面，并且圖2顯示了本發(fā)明方法的一個(gè)實(shí)施方案的流程圖。圖1a和1b顯示了根據(jù)本發(fā)明的復(fù)合玻璃，其包括內(nèi)板1和外板2。內(nèi)板1具有內(nèi)側(cè)iii和外側(cè)iv。外板2具有內(nèi)側(cè)ii和外側(cè)i。板1和2的內(nèi)側(cè)ii和iii通過熱塑性中間層3相互接合。在內(nèi)板的內(nèi)側(cè)iii上存在可電加熱的涂層4?？呻娂訜岬耐繉?包括三個(gè)導(dǎo)電銀層與設(shè)置在它們之間的介電層并具有r=0.9ω/□的層電阻。導(dǎo)電涂層4借助磁控管濺射沉積在內(nèi)板1上。中間層3由厚度為0.76mm的單個(gè)pvb薄膜形成。在可電加熱的涂層4上，兩個(gè)集流體5導(dǎo)電接觸，其中一個(gè)集流體5基本上平行于頂邊緣a且一個(gè)集流體5基本上平行于發(fā)動機(jī)邊緣b延伸。在這些集流體5之間施加14v的電壓，其相應(yīng)于常見的機(jī)動車車載電壓。借助所產(chǎn)生的經(jīng)過可電加熱的涂層4的電流，加熱該復(fù)合玻璃。在將該裝配玻璃裝配在車輛車身中之后，與車身的a柱相鄰延伸的復(fù)合板的邊緣稱為側(cè)邊緣c。圖1b顯示了沿著切割線d-d‘的圖1a裝置的截面。在側(cè)邊緣c之間，在復(fù)合玻璃的中心延伸有中線m，其與側(cè)邊緣c的距離在每個(gè)位置處相應(yīng)于與對面的側(cè)邊緣c的距離并因此將該復(fù)合玻璃劃分成兩個(gè)相同大小的區(qū)域。該復(fù)合玻璃被設(shè)置為機(jī)動車的擋風(fēng)玻璃。該復(fù)合玻璃，如對于機(jī)動車-擋風(fēng)玻璃常見的那樣，是三維彎曲的。這表示，該板在空間的多個(gè)方向上具有曲度，特別是在水平和垂直方向上。但是為了簡化，該圖中的復(fù)合玻璃示意性地示為平面的。對圖1a和1b的根據(jù)本發(fā)明的復(fù)合玻璃和具有其它板厚度的另外的根據(jù)本發(fā)明的復(fù)合玻璃（實(shí)施例1、2和3，見表1）言和對具有傳統(tǒng)厚度的復(fù)合玻璃（對比例，見表1），比較為了加熱板所需的直至達(dá)到最高溫度的加熱時(shí)間。所有復(fù)合玻璃的結(jié)構(gòu)和幾何形狀在此是相同的并符合圖1a和1b中的描述，僅僅如表1中所示那樣改變外板和內(nèi)板的厚度。在23℃的環(huán)境溫度下進(jìn)行測量。對于最高溫度的測量，首先確定板的具有最高溫度的點(diǎn)。這可以以簡單的方式借助熱像儀進(jìn)行。板的具有最高溫度的位置對于所有實(shí)施例和對比例是相同的，因?yàn)榘逶O(shè)計(jì)是相同的。接著測量在該點(diǎn)處在多少時(shí)間后達(dá)到約70℃的最高溫度。表1表1顯示了，通過根據(jù)本發(fā)明地降低板厚度，可以減少直至70℃溫度的所需加熱時(shí)間。實(shí)施例1和對比例的比較已經(jīng)得到9.7%的降低。隨加熱時(shí)間的減少，板是的能耗也隨之相應(yīng)降低。在根據(jù)實(shí)施例2和3的進(jìn)一步減小板厚度的情況下，可以看出加熱時(shí)間的和因此能耗的進(jìn)一步降低。這對于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言是令人驚奇和未預(yù)料到的。此外，根據(jù)實(shí)施例1、2和3的復(fù)合玻璃具有高的穩(wěn)定性和斷裂強(qiáng)度并因此特別好地適用于車輛領(lǐng)域中的應(yīng)用。此外，通過降低板厚度可以觀察到復(fù)合玻璃的重量降低，這同樣導(dǎo)致減少的燃料消耗。在第二實(shí)驗(yàn)中，對實(shí)施例1（實(shí)施例1，見表2）和對比例（對比例，見表2）研究4分鐘加熱時(shí)間后沿著圖1b的切割線d-d‘的溫度分布。切割線d-d‘在此在所謂的b視野的中心處切割中線m，由此位于d-d‘和頂邊緣a之間的b視野部分與位于d‘和發(fā)動機(jī)邊緣之間的b視野部分剛好一樣大。b視野的定義及其在預(yù)先確定的板上的確定對于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言是充分已知的。為此可參閱歐洲聯(lián)合國經(jīng)濟(jì)委員會的規(guī)定43（ecer43），包括直至2011年12月12日的所有修訂（規(guī)定43，包括修改1-7的第2版），其a自己（diedasa-sich）。表2沿著dd‘的最低溫度tmin沿著dd‘的最高溫度tmax沿著dd‘的溫度偏差δt沿著dd‘的平均溫度tav對比例29.2℃29.6℃0.4℃29.4℃實(shí)施例130.7℃31.2℃0.5℃30.9℃表2證實(shí)了表1中在這方面所示出的結(jié)果，即在4分鐘的相同加熱時(shí)間下，相比于對比例1，根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例1的復(fù)合玻璃板的最低溫度、最高溫度和平均溫度可以提高。在此通過沿著dd‘的溫度偏差得出的溫度均勻度在此保持大致恒定。圖2顯示了制造根據(jù)本發(fā)明的復(fù)合玻璃的本發(fā)明方法的一個(gè)實(shí)施例的流程圖，其包括下列步驟：i將內(nèi)板1和外板2共同彎曲ii對內(nèi)板1在460℃下在kno3的熔體中施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力iii用h2so4洗滌內(nèi)板1iv將內(nèi)板1、熱塑性中間層3和外板2疊置布置v使內(nèi)板1與外板2通過層壓接合。步驟ii和iii在此是任選的。但是如果進(jìn)行步驟ii，就也應(yīng)進(jìn)行步驟iii。如果不希望施加步驟ii的化學(xué)預(yù)應(yīng)力，可以在步驟i后繼續(xù)進(jìn)行步驟iv。內(nèi)板1和外板2以平面的起始狀態(tài)來提供。內(nèi)板1和外板2一起經(jīng)受彎曲過程并完全一致地彎曲成其最終的三維形狀。任選地，內(nèi)板1在彎曲之后經(jīng)受化學(xué)預(yù)應(yīng)力。此外，內(nèi)板1在彎曲之后緩慢冷卻，以避免熱應(yīng)力。合適的冷卻速度為例如0.1℃/秒。隨后，將內(nèi)板1在460℃的溫度下用硝酸鉀熔體處理數(shù)小時(shí)，例如4小時(shí)的時(shí)間段，并在此期間施加化學(xué)預(yù)應(yīng)力。該處理造成鈉離子被更大的鉀離子通過擴(kuò)散驅(qū)使交換通過玻璃表面。由此產(chǎn)生表面壓應(yīng)力。隨后，將內(nèi)板1冷卻，然后用硫酸洗滌，以去除硝酸鉀的殘留物。隨后，將熱塑性中間層3設(shè)置在內(nèi)板1和外板2之間。將由內(nèi)板1、中間層3和外板2制成的堆疊體以傳統(tǒng)方式通過層壓，例如通過真空袋方法接合。附圖標(biāo)記列表：(1)內(nèi)板(2)外板(3)熱塑性中間層(4)可電加熱的涂層(5)集流體(a)頂邊緣(b)發(fā)動機(jī)邊緣(c)側(cè)邊緣(m)中線d-d‘切割線(i)外板的外側(cè)(ii)外板的內(nèi)側(cè)(iii)內(nèi)板的內(nèi)側(cè)(iv)內(nèi)板的外側(cè)。當(dāng)前第1頁12