本發(fā)明涉及功率放大模塊。

背景技術(shù)：

在利用移動(dòng)電話通信網(wǎng)的移動(dòng)終端上，使用功率放大模塊來對(duì)發(fā)送給基站的信號(hào)的功率進(jìn)行放大。近年來，移動(dòng)終端采用高速數(shù)據(jù)通信的標(biāo)準(zhǔn)即HSUPA(High Speed Uplink Packet Access-高速上行鏈路分組接入)或LTE(Long Term Evolution-長(zhǎng)期演進(jìn))、LTE-Advanced(LTE的演進(jìn)版)等調(diào)制方式。對(duì)于上述的通信標(biāo)準(zhǔn)，為了提高通信速度，減小相位或振幅的偏移變得很重要。即，對(duì)功率放大模塊要求高線形性。此外，在上述通信標(biāo)準(zhǔn)下，為提高通信速度，大多數(shù)情況下信號(hào)的振幅變化范圍(動(dòng)態(tài)范圍)變大。而且，即使在動(dòng)態(tài)范圍大的情況下，為了提高線形性，也需要較高的電源電壓，功率放大模塊的耗電量有變大的趨勢(shì)。

另一方面，為了延長(zhǎng)移動(dòng)終端的通話或通信的可能時(shí)間，要求降低耗電量。例如，在專利文獻(xiàn)1中公開了一種包絡(luò)跟蹤(ET:Envelope Tracking)方式，通過根據(jù)輸入的調(diào)制信號(hào)的振幅等級(jí)來控制功率放大模塊的電源電壓，從而實(shí)現(xiàn)提高功效。例如，在專利文獻(xiàn)2中公開了一種平均功率跟蹤(APT:Average Power Tracking)方式，通過根據(jù)平均輸出功率來控制功率放大模塊的電源電壓，從而實(shí)現(xiàn)提高功效。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本專利特表2005－513943號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本專利特表2015－512160號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的技術(shù)問題

ET方式通過被稱為ET調(diào)制器的可升壓電源IC來提供電源電壓。另一方面，APT方式通過降壓DCDC整流器來提供電源電壓。因此，提供給使用鋰離子電池的移動(dòng)終端的功率放大模塊的電源電壓的最大值例如在ET方式的情況下為4.5V左右，在APT方式的情況下為3.4V左右。

若將電源電壓設(shè)為V_CC,負(fù)載阻抗設(shè)為R_L，則功率放大模塊的飽和輸出功率P_OUT為P_OUT＝(1/2)×(V_CC²/R_L)。如上所述，在ET方式和APT方式中，電源電壓V_CC具有不同的最大值。因此，在ET方式和APT方式中，為了獲得相同的最大輸出功率，ET方式和APT方式必須改變負(fù)載阻抗R_L。因而，需要分別設(shè)計(jì)ET方式的功率放大模塊和APT方式的功率模塊。

本發(fā)明是鑒于上述的問題而完成的，目的是提供一種應(yīng)對(duì)ET方式以及APT方式兩者的功率放大模塊。

解決技術(shù)問題的技術(shù)方案

本發(fā)明的一個(gè)方面所涉及的功率放大模塊包括：第一差動(dòng)放大器～第四差動(dòng)放大器，該第一差動(dòng)放大器～第四差動(dòng)放大器差動(dòng)輸入無線電頻率信號(hào)，并差動(dòng)輸出將無線電頻率信號(hào)放大后的放大信號(hào)；與第一差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出連接的第一輸入側(cè)繞組；與第二差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出連接的第二輸入側(cè)繞組；與第三差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出連接的第三輸入側(cè)繞組；與第四差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出連接的第四輸入側(cè)繞組；與第一輸入側(cè)繞組電磁耦合的第一輸出側(cè)繞組；與第二輸入側(cè)繞組電磁耦合的第二輸出側(cè)繞組；與第三輸入側(cè)繞組電磁耦合的第三輸出側(cè)繞組；與第四輸入側(cè)繞組電磁耦合的第四輸出側(cè)繞組；以及偏置電路，該偏置電路基于表示動(dòng)作模式的模式信號(hào)，控制向第一差動(dòng)放大器～第四差動(dòng)放大器提供偏置電壓，第一輸出側(cè)繞組～第四輸出側(cè) 繞組串聯(lián)連接，各電磁耦合的輸入側(cè)繞組和輸出側(cè)繞組的匝數(shù)比為2：1，在動(dòng)作模式為包絡(luò)跟蹤方式的情況下，偏置電路向第一差動(dòng)放大器～第三差動(dòng)放大器提供偏置電壓，停止向第四差動(dòng)放大器提供偏置電壓。在動(dòng)作模式為平均功率跟蹤方式的情況下，向第一差動(dòng)放大器～第四差動(dòng)放大器提供偏置電壓。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明，通過控制差動(dòng)放大器的輸出阻抗，能提供一種應(yīng)對(duì)ET方式以及APT方式兩者的功率放大模塊。

附圖說明

圖1是表示包含本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的功率放大模塊的發(fā)送單元的結(jié)構(gòu)例的圖。

圖2是表示電源電路的結(jié)構(gòu)例的圖。

圖3是表示功率放大模塊的結(jié)構(gòu)例的圖。

圖4A是表示ET方式的情況下的輸出匹配的狀態(tài)的圖。

圖4B是表示將圖4A所示的結(jié)構(gòu)用發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路來表示的結(jié)構(gòu)的輸出匹配的狀態(tài)的圖。

圖5A是表示APT方式的情況下的輸出匹配的狀態(tài)的圖。

圖5B是表示將圖5A所示的結(jié)構(gòu)用發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路來表示的結(jié)構(gòu)的輸出匹配的狀態(tài)的圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖對(duì)于本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1是表示包含本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式即功率放大模塊的發(fā)送單元的結(jié)構(gòu)例的圖。發(fā)送單元100在例如移動(dòng)電話等的移動(dòng)通信設(shè)備上，用于向基站發(fā)送聲音或數(shù)據(jù)等各種信號(hào)。本實(shí)施方式的發(fā)送 單元100對(duì)應(yīng)于無線電頻率(RF:Radio Frequency)的多個(gè)頻帶(多頻帶)。此外，移動(dòng)通信設(shè)備還包括用于從基站接收信號(hào)的接收單元，但是此處省略說明。

如圖1所示，發(fā)送單元100包括基帶部110、RF部111、電源電路112、功率放大模塊113、前端部114、以及天線115。

基帶部110基于HSUPA或LTE等調(diào)制方式，調(diào)制聲音或數(shù)據(jù)等輸入信號(hào)，輸出調(diào)制信號(hào)。在本實(shí)施方式中，從基帶部110輸出的調(diào)制信號(hào)作為在IQ平面上表示振幅及相位的IQ信號(hào)(I信號(hào)及Q信號(hào))進(jìn)行輸出。IQ信號(hào)的頻率為例如從數(shù)MHz至數(shù)10MHz左右。

此外，基帶部110輸出用于指示功率放大模塊113的動(dòng)作模式的模式信號(hào)MODE。在本實(shí)施方式中，功率放大模塊113能通過ET方式(第一方式)及APT方式(第二方式)來進(jìn)行動(dòng)作。例如，基帶部110能在功率放大模塊113的輸出為規(guī)定電平以上的情況下輸出指示ET方式的模式信號(hào)MODE，能在功率放大模塊113的輸出小于規(guī)定電平的情況下輸出指示APT方式的模式信號(hào)MODE。此外例如，基帶部110能在ET方式動(dòng)作時(shí)受電源電路112的噪聲影響比較小的頻帶的情況下，輸出指示ET方式的模式信號(hào)MODE，能在該噪聲的影響較大的頻帶的情況下，輸出指示APT方式的模式信號(hào)MODE。

此外，基帶部110根據(jù)功率放大模塊的動(dòng)作方式輸出用于控制電源電壓的控制信號(hào)。具體地說，例如，在ET方式的情況下，基帶部110基于IQ信號(hào)檢測(cè)調(diào)制信號(hào)的振幅等級(jí)，向電源電路112輸出電源控制信號(hào)CTRL_ET，使得提供給功率放大模塊113的電源電壓V_CC成為與RF信號(hào)的包絡(luò)(振幅等級(jí))對(duì)應(yīng)的電平。此外，例如，在APT方式的情況下，基帶部110向電源電路112輸出電源控制信號(hào)CTRL_APT，使得提供給功率放大模塊113的電源電壓V_CC成為與功率放大模塊113的平均輸出功率對(duì)應(yīng)的電平。

RF部111根據(jù)從基帶部110輸出的IQ信號(hào)，生成用于進(jìn)行無線發(fā)送的RF信號(hào)(RF_IN)。RF信號(hào)例如是數(shù)百M(fèi)Hz至數(shù)GHz左右。此外，在RF部111中，可以不進(jìn) 行從IQ信號(hào)向RF信號(hào)的直接轉(zhuǎn)換，也可以將IQ信號(hào)轉(zhuǎn)換成中間頻率(IF:Intermediate Frequency)信號(hào)，再基于IF信號(hào)生成RF信號(hào)。

電源電路112基于模式信號(hào)MODE及電源控制信號(hào)CTRL_ET或CTRL_APT，從電池電壓V_BAT生成電平與動(dòng)作方式對(duì)應(yīng)的電源電壓V_CC，并向功率放大模塊113提供。具體地說，電源電路112在ET方式的情況下，生成對(duì)應(yīng)于電源控制信號(hào)CTRL_ET的電源電壓V_CC。電源電路112在APT方式的情況下，生成對(duì)應(yīng)于電源控制信號(hào)CTRL_APT的電源電壓V_CC。關(guān)于電源電路112的詳細(xì)情況在后文中闡述。

功率放大模塊113基于從電源電路112提供的電源電壓V_CC，將從RF部111輸出的RF信號(hào)(RF_IN)的功率放大到為了向基站發(fā)送所必須的等級(jí)，并輸出放大信號(hào)(RF_OUT)。關(guān)于功率放大模塊113的詳細(xì)情況在后文中闡述。

前端部114對(duì)放大信號(hào)(RF_OUT)進(jìn)行濾波，對(duì)從基站接收到的接收信號(hào)進(jìn)行開關(guān)等。從前端部114輸出的放大信號(hào)經(jīng)由天線115發(fā)送給基站。

圖2是表示電源電路112的結(jié)構(gòu)例的圖。如圖2所示那樣，電源電路112包括線性放大器(LA)200、DCDC整流器210、高通濾波器(HPF)200、低通濾波器(LPF)230、偏置電路240、以及電容器250。

線性放大器200將電池電壓V_BAT作為電源，輸出將輸入信號(hào)線性放大后得到的輸出電壓。

DCDC整流器210將電池電壓V_BAT作為輸入電壓，輸出將該輸入電壓降壓后的電壓。具體而言，在ET方式的情況下，DCDC整流器210輸出與電源控制信號(hào)CTRL_ET相應(yīng)的電壓。在APT方式的情況下，DCDC整流器210輸出與電源控制信號(hào)CTRL_APT相應(yīng)的電壓。

高通濾波器220是使電源控制信號(hào)CTRL_ET的高頻分量通過的濾波器。低通濾波器230是使電源控制信號(hào)CTRL_ET的低頻分量通過的濾波器。此外，電源控制信號(hào)CTRL_ET是與RF信號(hào)(RF_IN)的包絡(luò)對(duì)應(yīng)的信號(hào)。

偏置電路240向線性放大器200提供偏置電壓。偏置電路240在ET方式的情況下提供偏置電壓，在APT方式的情況下停止提供偏置電壓。

電容器250是將從線性放大器200輸出的電壓和從DCDC整流器210輸出的電壓進(jìn)行合成的合成電路。

對(duì)于電源電路112的動(dòng)作的一個(gè)示例進(jìn)行說明。

在ET方式情況下，偏置電路240向線性放大器200提供偏置電壓。因而，線性放大器200和DCDC整流器210均進(jìn)行動(dòng)作。線性放大器200輸出與經(jīng)由高通濾波器220輸入的電源控制信號(hào)CTRL_ET對(duì)應(yīng)的電壓。DCDC整流器210輸出與經(jīng)由低通濾波器230輸入的電源控制信號(hào)CTRL_ET對(duì)應(yīng)的電壓。從線性放大器200輸出的電壓和從DCDC整流器210輸出的電壓通過電容器250合成，作為與RF信號(hào)(RF_IN)的包絡(luò)對(duì)應(yīng)的電源電壓V_CC進(jìn)行輸出。在ET方式情況下輸出的電源電壓V_CC的范圍是0.5V～4.5V左右。

在APT方式情況下，偏置電路240停止向線性放大器200提供偏置電壓。因而，線性放大器200不進(jìn)行動(dòng)作，僅DCDC整流器210進(jìn)行動(dòng)作。DCDC整流器210輸出與電源控制信號(hào)CTRL_APT對(duì)應(yīng)的電壓。而且，從DCDC整流器210輸出的電壓作為與平均輸出功率對(duì)應(yīng)的電源電壓V_CC進(jìn)行輸出。在APT方式情況下輸出的電源電壓V_CC的范圍是0.5V～3.4V左右。

圖3是表示功率放大模塊113的結(jié)構(gòu)例的圖。如圖3所示，功率放大模塊113包括差動(dòng)放大器A11～A14、A21～A24、變壓器TR1、TR2、TR3、以及偏置電路300、310。

差動(dòng)放大器A11～A14、A21～A24分別包含晶體管的差分對(duì)、差動(dòng)輸出將向差分對(duì)差動(dòng)輸入的信號(hào)放大后的放大信號(hào)。晶體管可以是FET，也可以是雙極晶體管(例如，異質(zhì)結(jié)雙極晶體管(HBT))。

差動(dòng)放大器A11～A14的差動(dòng)輸入與變壓器TR1的輸出側(cè)繞組L21～L24連接。差動(dòng)放大器A11～A14的差動(dòng)輸出與變壓器TR2的輸入側(cè)繞組L31～L34連接。相同地，差動(dòng)放大器A21～A24(第一～第四差動(dòng)放大器)的差動(dòng)輸入與變壓器TR2的輸出側(cè)繞組L41～L44連接。差動(dòng)放大器A21～A24的差動(dòng)輸出與變壓器TR3的輸入側(cè)繞組L51～L54連接。

變壓器TR1包括輸入側(cè)繞組L11、L12、L13、L14以及輸出側(cè)繞組L21、L22、L23、L24。輸入側(cè)繞組L11～L14串聯(lián)連接，并且向輸入側(cè)繞組L11的一端輸入RF信號(hào)(RF_IN)，輸入側(cè)繞組L14的一端接地。輸入側(cè)繞組L11及輸出側(cè)繞組L21電磁耦合。相同地，輸入側(cè)繞組L12～L14及輸出側(cè)繞組L22～L24也電磁耦合。因而，在變壓器TR1中，與向輸入側(cè)繞組L11～L14輸入的RF信號(hào)(RF_IN)對(duì)應(yīng)的RF信號(hào)向輸出側(cè)繞組L21～L24輸出。

變壓器TR2包括輸入側(cè)繞組L31、L32、L33、L34以及輸出側(cè)繞組L41、L42、L43、L44。輸入側(cè)繞組L31及輸出側(cè)繞組L41電磁耦合。相同地，輸入側(cè)繞組L32～L34及輸出側(cè)繞組L42～L44也電磁耦合。因而，在變壓器TR2中，與向輸入側(cè)繞組L31～L34輸入的RF信號(hào)對(duì)應(yīng)的RF信號(hào)向輸出側(cè)繞組L41～L44輸出。此外，在輸入側(cè)繞組L31～L34的中點(diǎn)，施加向差動(dòng)放大器A11～A14提供的電源電壓V_CC。

變壓器TR3包括輸入側(cè)繞組L51、L52、L53、L54(第一～第四輸入側(cè)繞組)以及輸出側(cè)繞組L61、L62、L63、L64(第一～第四輸出側(cè)繞組)。輸出側(cè)繞組L61～L64串聯(lián)連接，輸出側(cè)繞組L64的一端接地。輸入側(cè)繞組L51及輸出側(cè)繞組L61電磁耦合。相同地，輸入側(cè)繞組L52～L54及輸出側(cè)繞組L62～L64也電磁耦合。因而，在變壓器TR3中，與向輸入側(cè)繞組L51～L54輸入的RF信號(hào)對(duì)應(yīng)的RF信號(hào)(RF_OUT)從輸出側(cè)繞 組L61的一端輸出。此外，在輸入側(cè)繞組L51～L54的中點(diǎn)，施加向差動(dòng)放大器A21～A24提供的電源電壓V_CC。輸入側(cè)繞組L51～L54及輸出側(cè)繞組L61～L64的匝數(shù)比分別是2:1。

偏置電路300向差動(dòng)放大器A11～A14提供偏置電壓。具體而言，在構(gòu)成差動(dòng)放大器的晶體管為FET的情況下，偏置電路300向FET的柵極提供偏置電壓。例如，在構(gòu)成差動(dòng)放大器的晶體管為雙極晶體管的情況下，偏置電路300向雙極晶體管的基極提供偏置電壓。

偏置電路310與偏置電路300相同，向差動(dòng)放大器A21～A24提供偏置電壓。但是，偏置電路310基于模式型號(hào)MODE控制提供偏置電壓。具體而言，在ET方式的情況下，偏置電路310向差動(dòng)放大器A21～A23提供偏置電壓，停止向差動(dòng)放大器A24提供偏置電壓。在APT方式的情況下，偏置電路310向差動(dòng)放大器A21～A24提供偏置電壓。

功率放大模塊113通過上述的結(jié)構(gòu)，構(gòu)成二級(jí)放大電路。即，差動(dòng)放大器A11～A14構(gòu)成第一級(jí)(驅(qū)動(dòng)級(jí))的放大電路，差動(dòng)放大器A21～A24構(gòu)成第二級(jí)(輸出級(jí))的放大電路。通過上述結(jié)構(gòu)，功率放大模塊113輸出將RF信號(hào)(RF_IN)放大后的放大信號(hào)(RF_OUT)。功率放大模塊113的放大電路的級(jí)數(shù)不限于兩級(jí)，可以是一級(jí)，也可以是三級(jí)。但是，即使在任意的級(jí)數(shù)的情況下，對(duì)于最終級(jí)的放大電路，都進(jìn)行偏置電路310的偏置電壓的供給控制。

在功率放大模塊113中，變壓器TR1構(gòu)成功率放大模塊113的輸入和第一級(jí)的放大電路的輸入之間的匹配電路。相同地，變壓器TR2構(gòu)成第一級(jí)的放大電路的輸出和第二級(jí)的放大電路的輸入之間的匹配電路。變壓器TR3構(gòu)成第二級(jí)的放大電路的輸出和功率放大模塊113的輸出之間的匹配電路(輸出匹配)。

此處，對(duì)于功率放大模塊113的負(fù)載阻抗進(jìn)行說明。

首先，對(duì)于在ET方式的情況下的負(fù)載阻抗進(jìn)行說明。

圖4A是表示ET方式的情況下的輸出匹配的狀態(tài)的圖。在ET方式的情況下，沒有向差動(dòng)放大器A24提供偏置電壓，因此由差動(dòng)放大器A21～A23這三個(gè)差動(dòng)放大器進(jìn)行動(dòng)作。此處，若將差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出的各個(gè)輸出電壓設(shè)為V_OUT，將輸出電流設(shè)為I_OUT，則輸入至各變壓器的1次側(cè)的電壓為2×V_OUT，電流為I_OUT。根據(jù)變壓器的匝數(shù)比(N₁:N₂)，變壓比(V₁:V₂)以及變流比(I₁:I₂)的關(guān)系式：N₂/N₁＝V₂/V₁＝I₁/I₂，通過在匝數(shù)比2：1的各變壓器上的轉(zhuǎn)換，向2次側(cè)輸出的電壓為V_OUT，電流為2×I_OUT為。而且，在2次側(cè)，三個(gè)繞組串聯(lián)連接，因此輸出電壓為3×V_OUT，輸出電流為2×I_OUT。因而，該結(jié)構(gòu)的負(fù)載阻抗R_LD為R_LD＝(3×V_OUT)/(2×I_OUT)。

圖4B是表示將圖4A所示的結(jié)構(gòu)用發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路來表示的結(jié)構(gòu)的輸出匹配的狀態(tài)的圖。在該結(jié)構(gòu)中，輸出電壓為V_OUT，輸出電流為6×I_OUT。因而，發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路換算的負(fù)載阻抗R_LS為R_LS＝V_OUT/(6×I_OUT)＝(1/9)×{(3×V_OUT)/(2×I_OUT)}＝(1/9)×R_LD。因而，將R_LD設(shè)為50Ω，則R_LS約為5.6Ω。

接著，對(duì)于在APT方式的情況下的負(fù)載阻抗進(jìn)行說明。

圖5A是表示APT方式的情況下的輸出匹配的狀態(tài)的圖。在APT方式的情況下，由差動(dòng)放大器A21～A24這4個(gè)差動(dòng)放大器進(jìn)行動(dòng)作。與圖4A的情況相同，若將差動(dòng)放大器的差動(dòng)輸出的各個(gè)輸出電壓設(shè)為V_OUT，將輸出電流設(shè)為I_OUT，則輸入至各變壓器的1次側(cè)的電壓為2×V_OUT，電流為I_OUT。通過在匝數(shù)比2：1的變壓器的轉(zhuǎn)換，輸出至2次側(cè)的電壓為V_OUT、電流為2×I_OUT。而且，在2次側(cè)，四個(gè)繞組串聯(lián)連接，因此輸出電壓為4×V_OUT，輸出電流為2×I_OUT。因而，該結(jié)構(gòu)的負(fù)載阻抗R_LD為R_LD＝(4×V_OUT)/(2×I_OUT)。

圖5B是表示將圖5A所示的結(jié)構(gòu)用發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路來表示的結(jié)構(gòu)的輸出匹配的狀態(tài)的圖。在該結(jié)構(gòu)中，輸出電壓為V_OUT，輸出電流為8×I_OUT。因 而，發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路換算的負(fù)載阻抗R_LS為R_LS＝V_OUT/(8×I_OUT)＝(1/16)×{(4×V_OUT)/(2×I_OUT)}＝(1/16)×R_LD。因而，將R_LD設(shè)為50Ω，則R_LS約為3.1Ω。

如上所述，在功率放大模塊113中，發(fā)射極接地(或源極接地)放大電路換算的負(fù)載阻抗在ET方式下約為5.6Ω，在APT方式下約為3.1Ω。若將電源電壓V_CC的最大值在ET方式下設(shè)為4.5V、在APT方式下設(shè)為3.4V，則飽和輸出功率P_OUT的最大值在ET方式下約為32.7dBm、在APT方式下約為32.6dBm。即，在功率放大模塊113中，能使ET方式和APT方式下的最大輸出功率基本相同。

此外，在該最大輸出功率下，若將調(diào)制信號(hào)引起的峰值功率增長(zhǎng)設(shè)為4.5dB，輸出匹配引起的損耗設(shè)為1dB，則平均輸出功率為27dBm左右。因而，到天線為止的損耗允許4dB，是適合面向蜂窩的設(shè)計(jì)。

上面是對(duì)本發(fā)明的示例性的實(shí)施方式進(jìn)行了說明。根據(jù)功率放大模塊113，在ET方式的情況下，向差動(dòng)放大器A21～A23提供偏置電壓，停止向差動(dòng)放大器A24提供偏置電壓。此外，在APT方式的情況下，向差動(dòng)放大器A21～A24提供偏置電壓。如上所述，通過偏置電壓的供給控制，利用同一功率放大模塊113，對(duì)發(fā)射極極低(或源極接地)放大電路換算的負(fù)載阻抗進(jìn)行調(diào)整，能使ET方式和APT方式下的最大輸出功率幾乎相同。

由此，根據(jù)功率放大模塊113，能通過模式信號(hào)MODE切換ET方式和APT方式。因而，例如，在接收頻帶和發(fā)送頻帶接近的頻帶中，在擔(dān)心ET方式的噪聲的影響的情況下，能對(duì)該頻帶進(jìn)行APT方式的動(dòng)作，而對(duì)其他頻帶進(jìn)行ET方式的動(dòng)作。

此外，在本實(shí)施方式的發(fā)送單元100中，電源電路112在ET方式及APT方式下兼用。因而，不需要另外設(shè)置電源電路，從而能抑制電路規(guī)模的增大。此外，在APT方式的情況下，線性放大器200的動(dòng)作停止，因此能抑制耗電量的增加。

上述說明的各實(shí)施方式用于方便理解本發(fā)明，并不用于限定并解釋本發(fā)明。在不脫離本發(fā)明的思想的前提下，可以對(duì)本發(fā)明變更或改良，并且本發(fā)明的等同發(fā)明也包含在本發(fā)明的范圍內(nèi)。即，本領(lǐng)域的技術(shù)人員在各實(shí)施方式上加以適當(dāng)?shù)脑O(shè)計(jì)變更，只要包含本發(fā)明的技術(shù)特征，也被包含在本發(fā)明的范圍內(nèi)。例如各實(shí)施方式具備的各要素及其配置、材料、條件、形狀、尺寸等，不限于例示，能進(jìn)行適當(dāng)?shù)刈兏４送?，各?shí)施方式具備的各要素，能在技術(shù)上可能的范圍內(nèi)任意組合，這些組合只要包含本發(fā)明的技術(shù)特征也包含在本發(fā)明的范圍內(nèi)。

標(biāo)號(hào)說明

100 發(fā)送單元

110 基帶部

111 RF部

112 電源電路

113 功率放大模塊

114 前端部

115 天線

200 線性放大器

210 DCDC整流器

220 高通濾波器

230 低通濾波器

240、300、310 偏置電路

250 電容器

A11、A12、A13、A14、A21、A22、A23、A24 差動(dòng)放大器

TR1、TR2、TR3 變壓器

L11、L12、L13、L14、L31、L32、L33、L34、L51、L52、L53、L54 輸入側(cè)繞組

L21、L22、L23、L24、L41、L42、L43、L44、L61、L62、L63、L64 輸出側(cè)繞組