本發(fā)明涉及電動汽車的充電技術領域，特別是電動汽車充電槍電子鎖的驅動技術領域。

背景技術：

隨著人們對用電安全意識的逐漸強化，電動汽車直流充電樁作為一種高壓大電流設備，如果用戶在使用過程中操作不當，如在充電過程中拔出充電槍，可能會導致觸電危險。因此充電樁的充電槍上增加了電子鎖裝置。

電子鎖驅動通常采用電平驅動方式，采用電平驅動方式由于驅動線圈阻抗小，電流大，功耗大，發(fā)熱量大，其壽命和可靠性都不高。

電子鎖驅動還可以采用正負脈沖驅動方式，電子鎖只有在需要鎖止或者解鎖時才需要驅動電路輸出相應的正負脈沖驅動電源，不需要高電平大電流維持其狀態(tài)，其工作功耗小，發(fā)熱量小，壽命和可靠性高。

現(xiàn)有的產(chǎn)生正負脈沖技術常見的電路有分別使用兩路電源，一路為正電源，一路為負電源，分別采用開關器件控制正負電源的關斷導通，分別產(chǎn)生正負脈沖驅動電源。這種方式需要增加一路負電源或者增加輔助電源中變壓器產(chǎn)生負電源的繞組，給設計帶來不便。

還有一種采用三極管橋式推挽結構的方式，因為主體元件是三極管，而類似于電子鎖裝置的驅動脈沖電流往往比較大，為數(shù)安培，三極管為電流型驅動器件，如果選用常見的放大倍數(shù)為100～200倍的三極管，其放大倍數(shù)在電流增大后會減小到只有幾十倍，則需要很大的基極電流才能使三極管漏極-發(fā)射極工作在飽和狀態(tài)，同樣在對基極串聯(lián)的限流電阻的功率和體積等方面要求比較高，另外也損失了大量的效率。

如果簡單的將三極管橋式推挽的結構中的三極管更換為對應的場效應管，即橋式推挽結構，上管更換為P溝道場效應管，下管為N溝道場效應管，由于P溝道場效應管的關斷閾值與N溝道場效應管開通閾值較為接近，容易產(chǎn)生上下管同時導通的風險。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明目的是針對充電槍電子鎖的驅動要求，提出一種從節(jié)約成本、簡化設計和增加可靠性方面考慮的能產(chǎn)生正負脈沖電源的電動汽車充電槍電子鎖的控制電路。

本發(fā)明包括連接在CPU（11）上的第一PWM信號和第二PWM信號、第一前級驅動模塊A（2）和第二前級驅動模塊A（3）、第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）、為CPU（11）提供電源的供電系統(tǒng)（VDD）、為第一前級驅動模塊A（2）、第二前級驅動模塊A（3）、第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）供電的直流電源VCC；

所述第一PWM信號和第二PWM信號的電平互補；

所述第一PWM信號通過第一前級驅動模塊A（2）與第一后級驅動模塊B（4）連接；

所述第二PWM信號通過第二前級驅動模塊A（3）與第二后級驅動模塊B（5）連接；

電子鎖執(zhí)行電路的兩端分別與第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）連接。

電子鎖裝置的電子鎖執(zhí)行電路作為負載接入系統(tǒng)中，可以根據(jù)電子鎖的極性或狀態(tài)來確定第一PWM信號和第二PWM信號的高低電平脈沖。當?shù)谝籔WM信號為高電平脈沖，且第二PWM信號為低電平脈沖時，電子鎖裝置處于鎖止狀態(tài)；當?shù)谝籔WM信號為低電平脈沖，且第二PWM信號為高電平脈沖時，電子鎖裝置處于解鎖狀態(tài)。

本發(fā)明只需要占用CPU的兩個端口，給出電平互補的兩個PWM信號，控制鎖止和解鎖功能。本發(fā)明區(qū)別于全橋電源驅動電路，全橋電源驅動電路需要至少三路相互隔離的獨立電源分別驅動四個開關管。本發(fā)明不需要增加額外負電源或變壓器繞組，只需要一路驅動電源，即可以控制驅動四個開關管。

本發(fā)明最小化因驅動造成的能量損耗及發(fā)熱量，因其結構中功率元件可均為效應管屬于電壓控制型元件，所以無需較大驅動電流。另外場效應管漏-源極導通電阻普遍很小，這對于控制能量損耗及發(fā)熱量起了重要作用。

本發(fā)明具有較小的空間體積，因其元件均可為貼片，元件個數(shù)較少，隨著半導體元件技術不斷提高，這一優(yōu)勢將更加明顯。

本發(fā)明具有很高的可靠性，這一優(yōu)勢主要體現(xiàn)在其結構中的場效應管功率元件。通過簡單的計算選擇合適的參數(shù)，可以使場效應管功率元件在正常工作狀態(tài)下都處于安全工作區(qū)間。其內(nèi)部功率元件有條不紊工作，提高了整體系統(tǒng)的可靠性。另外本發(fā)明對于CPU發(fā)送非鎖止或解鎖信號（如電平同步的PWM控制信號）時表現(xiàn)為在電子鎖兩端電平為0V，這并不會損壞驅動模塊的功率元件。

進一步地，本發(fā)明所述第一前級驅動模塊A（2）包括第一、二、三和四電阻（21、22、23、25）及第一三極管（24），第一電阻（21）的一端接CPU（11）的I/O端口，另外一端接第一三極管（24）的基極，第二電阻（22）并聯(lián)在第一三極管（24）的基極和發(fā)射極兩端，第三電阻（23）一端接直流電源VCC的正端，第三電阻（23）的另一端接第一三極管（24）的集電極和第四電阻（25）的一端，第一三極管（24）的發(fā)射極接直流電源VCC的負極。

所述第二前級驅動模塊A（3）包括第五、六、七和八電阻（31、32、33、35）及第二三極管（34），第五電阻（31）的一端接CPU（11）的I/O端口，另外一端接第二三極管（34）的基極，第六電阻（32）并聯(lián)在第二三極管（34）的基極和發(fā)射極兩端，第七電阻（33）一端接直流電源VCC的正端，第七電阻（33）的另一端接第二三極管（34）的集電極和第八電阻（35）的一端，第二三極管（34）的發(fā)射極接直流電源VCC的負極。

第一前級驅動模塊A（2）和第二前級驅動模塊A（3）分別包括了三極管等元件。該部分結構將CPU（11）來的信號經(jīng)過處理后驅動第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）。一方面因后級驅動模塊可能是三極管構成功率元件的結構，所以要求其驅動電流比較大，需要此部分結構增加CPU（11）的驅動帶載能力。另外一方面，第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）的功率元件的電源電壓幅值大小通常等于電子鎖的驅動電壓幅值大小，所以需要其驅動電壓大小也比較高，而CPU（11）出來的信號電壓通常為比較低（一般為3.3V），因此此結構起到提高后級驅動電壓的作用。另外此結構因采用基本的共射極放大電路，線路簡單，元件個數(shù)較少，成本低，可選擇普通的三極管，基極電流小。

本發(fā)明所述第一后級驅動模塊B（4）包括第九電阻（43）、第十電阻（44）、第一穩(wěn)壓二極管（47）、第二穩(wěn)壓二極管（48）、第一P溝道場效應管（45）和第一N溝道場效應管（46）；第一P溝道場效應管（45）的源端連接在直流電源VCC的正端，第九電阻（43）并聯(lián)在第一P溝道場效應管（45）的柵-源兩端，第一穩(wěn)壓二極管（47）的負極連接第一P溝道場效應管（45）的柵極，第一穩(wěn)壓二極管（47）的正極分別連接第四電阻（25）的另一端和第二穩(wěn)壓二極管（48）的一端，第二穩(wěn)壓二極管（48）的另一端連接第一N溝道場效應管（46）的柵極，第十電阻（44）并聯(lián)在第一N溝道場效應管（46）的柵-源兩端，第一N溝道場效應管（46）的一個源端連接直流電源VCC的負極，第一N溝道場效應管（46）的另一個漏端與第一P溝道場效應管（45）的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

本發(fā)明所述第二后級驅動模塊B（5）包括第十一電阻（53）、第十二電阻（54）、第三穩(wěn)壓二極管（57）、第四穩(wěn)壓二極管（58）、第二P溝道場效應管（55）和第二N溝道場效應管（56）；第二P溝道場效應管（55）的源端連接在直流電源VCC的正端，第十一電阻（53）并聯(lián)在第二P溝道場效應管（55）的柵-源兩端，第三穩(wěn)壓二極管（57）的負極連接第二P溝道場效應管（55）的柵極，第三穩(wěn)壓二極管（57）的正極分別連接第八電阻（35）的另一端和第四穩(wěn)壓二極管（58）的負極，第四穩(wěn)壓二極管（58）的正極連接第二N溝道場效應管（56）的柵極，第十二電阻（54）并聯(lián)在第二N溝道場效應管（56）的柵-源兩端，第二N溝道場效應管（56）的一個源端連接直流電源VCC的負極，第二N溝道場效應管（56）的另一個漏端與第二P溝道場效應管（55）的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的負極端。

第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）分別是由開關管組成的類似于橋式推挽結構。本結構接收第一前級驅動模塊A（2）、第二前級驅動模塊A（3）處理后的信號，經(jīng)過一系列操作轉換為電子鎖（61）鎖止和解鎖驅動所需要的正負脈沖電壓信號。

本結構采用對稱的結構，因為上下橋的場效應管的驅動閥值電壓一般低于電源VCC（一般為12V）的一半，所以該結構中對功率元件的驅動做了改進，每個功率元件通過結合兩個小模塊降壓，因此實際到功率元件的驅動電壓都沒有模塊的輸入電壓高，因此可以保證該模塊在輸入范圍內(nèi)任何電壓下都不會出現(xiàn)功率元件第一P溝道場效應管（45）和第一N溝道場效應管（46）同時導通、第二P溝道場效應管（55）和第二N溝道場效應管（56）同時導通的情況。本結構在可靠性上比橋式推挽結構有了很大的提高，避免控制失效的狀況。

還可以避免輸入的信號為電平同步的異常狀況，即使輸入信號為電平同步信號時，上面兩個功率元件第一P溝道場效應管（45）和第一N溝道場效應管（46）同時導通或下面兩個功率元件第二P溝道場效應管（55）和第二N溝道場效應管（56）同時導通，輸出到電子鎖兩的電壓為0V左右，因此對電子鎖無任何影響，這四個功率元件也不會有損壞，提高了整體系統(tǒng)的可靠性。

另外，第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）的結構也可以是：

所述第一后級驅動模塊B（4）包括第九電阻（43’）、第十電阻（44’）、第一穩(wěn)壓二極管（47’）、第十三電阻（48’）、第一P溝道場效應管（45’）和第一N溝道場效應管（46’）；第一P溝道場效應管（45’）的源端連接在直流電源VCC的正端，第九電阻（43’）并聯(lián)在第一P溝道場效應管（45’）的柵-源兩端，第一穩(wěn)壓二極管（47’）的負極連接第一P溝道場效應管（45’）的柵極，第一穩(wěn)壓二極管（47’）的正極分別連接第四電阻（25）的另一端和第十三電阻（48’）的一端，第十三電阻（48’）的另一端連接第一N溝道場效應管（46’）的柵極，第十電阻（44’）并聯(lián)在第一N溝道場效應管（46’）的柵-源兩端，第一N溝道場效應管（46’）的一個源端連接直流電源VCC的負極，第一N溝道場效應管（46’）的另一個漏端與第一P溝道場效應管（45’）的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

所述第二后級驅動模塊B（5）包括第十一電阻（53’）、第十二電阻（54’）、第三穩(wěn)壓二極管（57’）、第十四電阻（58’）、第二P溝道場效應管（55’）和第二N溝道場效應管（56’）；第二P溝道場效應管（55’）的源端連接在直流電源VCC的正端，第十一電阻（53’）并聯(lián)在第二P溝道場效應管（55’）的柵-源兩端，第二穩(wěn)壓二極管（57’）的負極連接第二P溝道場效應管（55’）的柵極，第三穩(wěn)壓二極管（57’）的正極分別連接第八電阻（35）的另一端和第十四電阻（58’）的一端，第十四電阻（58’）的另一端連接第二N溝道場效應管（56’）的柵極，第十二電阻（54’）并聯(lián)在第二N溝道場效應管（56’）的柵-源兩端，第二N溝道場效應管（56’）的一個源端連接直流電源VCC的負極，第二N溝道場效應管（56’）的另一個漏端與第二P溝道場效應管（55’）的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路的正極端。

該結構除了都可以確保第一后級驅動模塊B（4）和第二后級驅動模塊B（5）中上下兩個功率元件不會同時導通而損壞以外，還提高了電路設計的精確性，第十三電阻（48’）和第十四電阻（58’）的大小可以根據(jù)設計自由選擇，相比穩(wěn)壓二極管，電阻有更多的參數(shù)選擇，增加電路設計的靈活性。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的結構原理框圖。

圖2為第一后級驅動模塊B和第二后級驅動模塊B的工作原理圖。

圖3為第一實施例對應的具體線路圖。

圖4為第二實施例對應的具體線路圖。

具體實施方式

如圖1所示，本發(fā)明包含了由控制單元1中的CPU 11輸出的兩個PWM信號，分別為PWM信號1和PWM信號2。為了要產(chǎn)生正負電源，PWM信號1和PWM信號2必須是電平互補。

因為CPU 11的I/O端口電平通常為3.3V，驅動能力比較弱，所以需要增加驅動模塊，故 PWM信號1通過第一前級驅動模塊A 2與第一后級驅動模塊B 4連接； PWM信號2通過第二前級驅動模塊A 3與第二后級驅動模塊B 5連接。

電動汽車充電槍裝置6的電子鎖執(zhí)行電路61的兩端分別與第一后級驅動模塊B 4和第二后級驅動模塊B 5連接。

為CPU 11有及以上各模塊提供電源的供電系統(tǒng)VDD、直流電源VCC 7可以是外部提供的獨立輔助電源模塊，也可以是集成在充電控制單元0中。

如圖1所示，CPU 11提供電源的供電系統(tǒng)VDD為CPU 11的電源輸入，電壓大小通常為3.3V，直流電源VCC 7為根據(jù)電子鎖負載的實際電源要求來設定的電壓值電源。

如圖2所示，為第一后級驅動模塊B 4和第二后級驅動模塊B 5供電的直流電源VCC 7可由輔助電源提供。

功率元件41、51為P溝道場效應管（上管），功率元件42、52為N溝道場效應管（下管）。電動汽車充電槍裝置6的電子鎖執(zhí)行電路61正負電源端口分別接在功率元件41、42和功率元件51、52連接處。當功率元件41和功率元件52導通，且功率元件42和功率元件51斷開時，電源經(jīng)過實線箭頭49方向產(chǎn)生鎖止（+VCC）正脈沖驅動源，電子鎖執(zhí)行電路61鎖止；當功率元件42和功率元件51導通，且功率元件41和功率元件52斷開時，電源經(jīng)過虛線箭頭59方向產(chǎn)生解鎖（-VCC）負脈沖源，電子鎖執(zhí)行電路61解鎖。

實施例1：

如圖3所示，其中PWM信號1和PWM信號2由CPU 11產(chǎn)生。

第一驅動模塊A 2的作用為提高CPU 11的帶載能力和場效應管的驅動能力。電阻21一端接CPU 11的I/O端口，另外一端接三極管24的基極，電阻22并聯(lián)在三極管24的基極和發(fā)射極兩端，電阻23一端接電源VCC的正端，另外一端接三極管24的集電極和電阻25的一端，三極管24的發(fā)射極接電源VCC的負極（圖3中為GND端）。

第二驅動模塊A 3的作用為提高CPU（11）的帶載能力和場效應管的驅動能力。電阻31一端接CPU 11的I/O端口，另外一端接三極管34的基極，電阻32并聯(lián)在三極管34的基極和發(fā)射極兩端，電阻33一端接電源VCC的正端，另外一端接三極管34的集電極和電阻35的一端，三極管34的發(fā)射極接電源VCC的負極。

第一驅動模塊A 2的工作原理是：當PWM信號1為高電平時，經(jīng)過電阻21、22分壓，驅動三極管24工作在飽和導通狀態(tài)，三極管24的集電極電壓為低電平；當PWM信號1為低電平時，經(jīng)過電阻21、22，使得三極管24工作在截止狀態(tài)，三極管24的集電極電壓為高電平，并通過電阻25接到第一驅動模塊B 4 。

第二驅動模塊A 3的工作原理是：當PWM信號2為高電平時，經(jīng)過電阻31、32分壓，驅動三極管34工作在飽和導通狀態(tài)，三極管34的集電極電壓為低電平；當PWM信號2為低電平時，經(jīng)過電阻31、32，使得三極管34工作在截止狀態(tài)，三極管34的集電極電壓為高電平，并通過電阻35接到第二驅動模塊B 5。

第一驅動模塊B 4主要由電阻43、44、穩(wěn)壓二極管47、48、P溝道場效應管45和N溝道場效應管46組成。場效應管45的源端連接在電源VCC的正端，電阻43并聯(lián)在場效應管45的柵-源兩端，穩(wěn)壓二極管47的負極接P溝道場效應管45的柵極，穩(wěn)壓二極管47的正極連接第一驅動模塊A 2中電阻25的另一端和穩(wěn)壓二極管48的負極，穩(wěn)壓二極管48的正極連接N溝道場效應管46的柵極，電阻44并聯(lián)在場效應管46的柵-源兩端。N溝道場效應管46的一個源端連接直流電源VCC的負極，N溝道場效應管46的另一個漏端與P溝道場效應管45的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路61的正極端。

第二驅動模塊B 5主要由電阻53、54，穩(wěn)壓二極管57、58、P溝道場效應管55和 N溝道場效應管56組成。場效應管55的源端連接在電源VCC的正端，電阻53并聯(lián)在場效應管55的柵-源兩端，穩(wěn)壓二極管57的負極接P溝道場效應管55的柵極，穩(wěn)壓二極管57的正極連接第二驅動模塊A 3中電阻35的另一端和穩(wěn)壓二極管58的負極，穩(wěn)壓二極管58的正極連接N溝道場效應管56的柵極，電阻54并聯(lián)在場效應管56的柵-源兩端。N溝道場效應管56的一個源端連接直流電源VCC的負極， N溝道場效應管56的另一個漏端與P溝道場效應管55的另一個漏端的連接端連接在電子鎖執(zhí)行電路61的負極端。

第一驅動模塊B 4和第二驅動模塊B 5的工作原理是：

1）鎖止功能：當電阻25來的信號為低電平脈沖（約為0V）時，電源VCC經(jīng)過P溝道場效應管45和穩(wěn)壓二極管47到電阻25，所以P溝道場效應管45正常導通，電子鎖執(zhí)行電路61 (+)端變?yōu)楦唠娖矫}沖（幅值約為VCC）。同時電阻35來的信號為高電平脈沖（幅值約為VCC），經(jīng)過穩(wěn)壓二極管58使N溝道場效應管56導通，電子鎖執(zhí)行電路61 (-)端變?yōu)榈碗娖矫}沖（0V左右）。因此在電子鎖驅動兩端的電壓脈沖幅值為+VCC，電子鎖執(zhí)行電路61鎖止。

2）解鎖功能：當電阻35來的信號為低電平脈沖（約為0V）時，電源VCC經(jīng)過P溝道場效應管55和穩(wěn)壓二極管57到電阻35，所以P溝道場效應管55正常導通，電子鎖執(zhí)行電路61 (-)端變?yōu)楦唠娖矫}沖（幅值約為VCC）。同時電阻25來的信號為高電平脈沖（幅值約為VCC），經(jīng)過穩(wěn)壓二極管48使N溝道場效應管46導通，電子鎖執(zhí)行電路61 (+)端變?yōu)榈碗娖矫}沖（0V左右）。因此在電子鎖驅動兩端的電壓脈沖幅值為-VCC，電子鎖執(zhí)行電路61解鎖。

穩(wěn)壓二極管47和48選定合適的參數(shù)，保證：

1）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平時，場效應管45的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管47的限制無法達到開啟的閥值電壓，而場效應管46的柵極-源極電壓能夠達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45截止，場效應管46導通。

2）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平一半大小時，場效應管45的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管47的限制無法達到開啟的閥值電壓，而場效應管46的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管48的限制無法達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45截止，場效應管46截止。

3）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近低電平時，場效應管45的柵極-源極電壓能夠達到開啟的閥值電壓，而場效應管46的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管48的限制無法達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45導通，場效應管46截止。

上述三種狀態(tài)看，場效應管45和場效應管46不會出現(xiàn)同時處于導通狀態(tài)。

同理穩(wěn)壓二極管57和58選定合適的參數(shù)，場效應管55和場效應管56也不會同時處于導通狀態(tài)。

電阻43、44、53、54分別用來確保場效應管45、46、55、56在不工作的時候，柵-源兩端電壓為0V左右，進而對應場效應管的漏-源極完全斷開。

實施例2：

如圖4所示，與實施例1不同的是：實施例1中N溝道場效應管的柵極驅動串聯(lián)了一個穩(wěn)壓二極管48和58，而在實施例2中將穩(wěn)壓二極管48和58換成了電阻48’和58’，從第一驅動模塊A 2中電阻25出來的電壓通過電阻48’和44’的分壓，使得N溝道場效應管46’（截止時）的柵極電壓降低。

穩(wěn)壓二極管47’和電阻48’選定合適的參數(shù)，保證：

1）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平時，場效應管45’的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管47’的限制無法達到開啟的閥值電壓，而場效應管46’的柵極-源極電壓能夠達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45’截止，場效應管46’導通。

2）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近高電平一半大小時，場效應管45’的柵極-源極電壓因為穩(wěn)壓二極管47’的限制無法達到開啟的閥值電壓，而場效應管46’的柵極-源極電壓因為電阻48’和電阻44’的分壓無法達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45’截止，場效應管46’截止。

3）如果驅動模塊A中電阻25出來的電壓接近低電平時，場效應管45’的柵極-源極電壓能夠達到開啟的閥值電壓，而場效應管46’的柵極-源極電壓因為電阻48’和電阻44’的分壓無法達到開啟的閥值電壓，此時場效應管45’ 導通，場效應管46’截止。

從上述3種狀態(tài)看，場效應管45’和場效應管46’不會同時處于導通狀態(tài)。

同理穩(wěn)壓二極管57’和電阻58’選定合適的參數(shù)，場效應管55’和場效應管56’也不會同時處于導通狀態(tài)。

本發(fā)明的可達到的有益效果：

通過軟件編程設置程序讓PWM信號1產(chǎn)生高電平，PWM信號2產(chǎn)生低電平，這時按照實施例中的電子鎖執(zhí)行電路61接線順序，在電子鎖兩端產(chǎn)生+VCC電壓脈沖驅動信號，實現(xiàn)鎖止功能。

通過軟件編程設置程序讓PWM信號1產(chǎn)生低電平，PWM信號2產(chǎn)生高電平，這時按照實施例中的電子鎖執(zhí)行電路61接線順序，在電子鎖兩端產(chǎn)生-VCC電壓脈沖驅動信號，實現(xiàn)解鎖功能。

調整第一實施例具體線路圖3中的穩(wěn)壓二極管47和48的穩(wěn)壓值大小可以確保場效應管45和46不會同時導通，避免場效應管45和46因電流大而過熱損壞。

調整第一實施例具體線路圖3中的穩(wěn)壓二極管57和58的穩(wěn)壓值大小可以確保場效應管55和56不會同時導通，避免場效應管55和56因電流大而過熱損壞。

調整第二實施例具體線路圖4中的穩(wěn)壓二極管47’和電阻44’、48’的參數(shù)大小可以確保場效應管45’和46’不會同時導通，避免場效應管45’和46’因電流大而過熱損壞。

調整第二實施例具體線路圖4中的穩(wěn)壓二極管57’和電阻54’、58’的參數(shù)大小可以確保場效應管55’和56’不會同時導通，避免場效應管55’和56’因電流大而過熱損壞。