專利名稱：鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及金屬擠壓焊合性能實(shí)驗(yàn)方法，特別是指一種鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的實(shí)驗(yàn)方法(或物理模擬技術(shù))，用于擠壓焊縫區(qū)的變形特征測(cè)試與擠壓焊合質(zhì)量的評(píng)測(cè)。
背景技術(shù)：
金屬擠壓是指對(duì)擠壓筒內(nèi)的金屬坯料施加外力，使金屬從擠壓模?？字辛鞒?，從而獲取所需截面形狀及尺寸的一種塑性加工方法。鋁型材擠壓生產(chǎn)技術(shù)目前已普遍推廣， 但擠壓工藝對(duì)擠壓產(chǎn)品質(zhì)量及性能有著深遠(yuǎn)的影響，需要深入研究。在鋁合金空心型材擠壓生產(chǎn)中，通常用分流組合模實(shí)現(xiàn)鋁合金的擠壓焊合，將實(shí)心坯料首先通過分流孔分流進(jìn)入模具焊合腔，然后經(jīng)過擠壓焊合從分流模模芯和凹模模口形成的縫隙中流出。因此在擠壓型材中難以避免的對(duì)焊縫的擠壓，往往成為其應(yīng)用中的“軟肋”，擠壓焊合的質(zhì)量決定了整個(gè)型材的強(qiáng)度。擠壓工藝參數(shù)對(duì)擠壓焊合有顯著影響，需要了解它們之間的關(guān)系，制訂合適的擠壓工藝參數(shù)。擠壓焊合的物理本質(zhì)是將兩個(gè)被連接的固體材料表面原子彼此接近到金屬晶格距離，形成原子鍵的結(jié)合，達(dá)到冶金結(jié)合目的，屬于固態(tài)焊接。鋁型材擠壓過程中，加熱狀態(tài)的金屬鋁坯被置于擠壓模具腔內(nèi)，在擠壓載荷作用下金屬從模芯周圍流出，在固態(tài)下被焊合，然后形成擠壓焊縫。因?yàn)閿D壓焊縫是在固態(tài)壓力下焊合而成，其機(jī)械性能優(yōu)于其他焊縫。不同種類的鋁合金，其擠壓焊合性能有較大差別，對(duì)外界壓力、溫度、速度等因素很敏感。鋁合金的擠壓焊合過程需要較大的載荷和設(shè)備，實(shí)驗(yàn)室設(shè)備往往很難滿足要求。 更重要的是，工業(yè)生產(chǎn)中鋁合金的擠壓焊合過程在擠壓機(jī)內(nèi)實(shí)現(xiàn)，若要觀察金屬在擠壓焊合過程中的流動(dòng)情況及焊合特征是很困難的。因此，物理模擬實(shí)驗(yàn)方法就顯得尤為必要及重要。對(duì)于金屬材料加工來說，通常是利用小試樣，借助于某實(shí)驗(yàn)裝置，在實(shí)驗(yàn)室設(shè)備上或加工過程中的受熱或受力的物理過程，充分準(zhǔn)確地再現(xiàn)金屬材料或制件在熱加工中的組織和性能變化規(guī)律，評(píng)定和預(yù)測(cè)金屬材料在制備或加工過程中可能出現(xiàn)的問題，找出實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)金屬成形的影響規(guī)律，優(yōu)化加工工藝參數(shù)，為工業(yè)加工工藝指定提供技術(shù)參考和理論依據(jù)。文獻(xiàn)[Edwards S. -P. . Physical simulation of longitudinal weld seam formation in aluminum extrusions. Materials Science Forum，2006，vols. 519—521， PP. 1403-1408]中采用兩根圓柱試樣在Gleeble熱力模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行壓縮焊合實(shí)驗(yàn)，焊合區(qū)的材料自由流動(dòng)，在強(qiáng)大的壓力下焊合。這種情況與實(shí)際的焊合有區(qū)別，鋁合金的焊合在模具型腔內(nèi)成型，受到模具對(duì)金屬本身的約束作用。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種實(shí)現(xiàn)鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法。
本發(fā)明的上述目的是通過以下技術(shù)方案達(dá)到的一種鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，步驟如下第一步鋁合金試樣制備取鑄態(tài)招合金棒材，制備兩根圓柱形招合金試樣，保證試樣圓而直，并對(duì)試樣的一個(gè)端面進(jìn)行精加工，保證表面光潔和平整；第二步擠壓焊合模具的設(shè)計(jì)及制造模具為兩瓣剖分式，內(nèi)部設(shè)置有焊合腔及中心試樣腔，焊合腔與試樣腔相通，焊合腔的位置是保證兩根試樣的接觸面處于焊合腔內(nèi)，試樣直徑與試樣腔直徑一致，模具外表面為圓錐面，與套筒配裝，套筒的外圍設(shè)置有加熱裝置，與加熱控制系統(tǒng)連接；第三步擠壓焊合溫度測(cè)量及控制在擠壓實(shí)驗(yàn)進(jìn)行前，將試樣加熱到金屬再結(jié)晶溫度以上，放入到預(yù)熱模具中；第四步擠壓焊合取兩根加熱好的鋁合金試樣置于模具中，精加工端面相接觸，試樣的接觸面處于焊合腔內(nèi)；在上方試樣上蓋一壓頭，按預(yù)設(shè)的速度和行程進(jìn)行擠壓，同時(shí)記錄液壓機(jī)行程和載荷變化；第五步取出試樣擠壓結(jié)束后，從套筒下方擴(kuò)大腔處向上推出模具，取出試樣；第六步焊合性能測(cè)試對(duì)擠壓焊合后的試樣進(jìn)行單向拉伸實(shí)驗(yàn)，直至拉斷為止，測(cè)試并記錄拉伸載荷，對(duì)斷面進(jìn)行微觀組織觀察，分析比較不同擠壓溫度及應(yīng)變速率下微觀組織特征及拉伸載荷特征，找出影響規(guī)律。進(jìn)一步地，上述焊合腔橫截面略大于試樣腔，高度小于試樣腔。進(jìn)一步地，上述焊合腔偏心設(shè)置或正中設(shè)置都可以。進(jìn)一步地，擠壓時(shí)模具溫度一般控制在400°C 500°C，擠壓金屬應(yīng)變速率一般控制在 O. OOls 1 100s 1O上述模具與套筒配合錐度為5°，錐線從底部向上、向外擴(kuò)展。套筒的底部留有擴(kuò)大腔，所述模具座設(shè)在擴(kuò)大腔中。本發(fā)明中，鋁型材擠壓焊合實(shí)驗(yàn)方法的特征在于通過簡(jiǎn)易單向壓縮試樣，并在兩試樣接觸面區(qū)域增加焊合腔實(shí)現(xiàn)材料的橫向流動(dòng)，在材料到達(dá)焊合腔壁后回流，使試樣在焊合腔內(nèi)的三向壓應(yīng)力狀態(tài)下擠壓焊合成形，從而物理模擬鋁合金擠壓焊合的真實(shí)過程， 焊合腔尺寸根據(jù)金屬的熱膨脹率及擠壓試樣確定。具體從以下幾方面體現(xiàn)了技術(shù)效果I、本發(fā)明采用了物理模擬在實(shí)驗(yàn)室條件下實(shí)現(xiàn)鋁合金擠壓焊合的過程，并對(duì)焊合質(zhì)量進(jìn)行測(cè)試分析。鋁合金的擠壓焊合是在分流組合模具的焊合腔內(nèi)進(jìn)行的，工業(yè)生產(chǎn)中難以系統(tǒng)分析金屬的擠壓焊合性能，對(duì)焊合質(zhì)量難以評(píng)測(cè)，而采用物理模擬的方法則可以在實(shí)驗(yàn)室設(shè)備上，通過單向擠壓實(shí)驗(yàn)對(duì)不同溫度、不同擠壓速度的鋁試樣在焊合腔內(nèi)的成型情況及最終焊合質(zhì)量進(jìn)行研究。該實(shí)驗(yàn)方法簡(jiǎn)單易行，在普通壓機(jī)上，推動(dòng)壓頭下行，兩試樣在焊合腔內(nèi)焊合。在這一過程中，金屬的流動(dòng)就被限制在模具焊合腔內(nèi)，其成形情況擠壓后打開模具便可以觀察。對(duì)擠壓焊合試樣進(jìn)行拉伸，記錄載荷變化及延伸率，便可檢測(cè)焊
4合區(qū)的強(qiáng)度，韌性；對(duì)斷裂面進(jìn)行微觀組織觀察，對(duì)比不同擠壓溫度、速度下擠壓焊合面處的微觀組織特征。2、本發(fā)明在模具中設(shè)計(jì)了能夠?qū)崿F(xiàn)材料橫向流動(dòng)的焊合腔。鋁合金的擠壓焊合是一個(gè)受到擠壓模具約束的金屬流動(dòng)行為，焊合成形時(shí)金屬受到擠壓模的壓力作用，并且金屬受模具壁的摩擦與約束作用，向一個(gè)方向流動(dòng)。為真實(shí)模擬鋁合金在擠壓焊合過程中的應(yīng)力場(chǎng)特征及金屬流動(dòng)，本發(fā)明中設(shè)計(jì)了帶有橫向焊合腔的組合模具，焊合腔設(shè)置在兩根圓柱形試樣的接觸面處，試樣的其余部分置于模具型腔內(nèi)，型腔直徑與鋁試樣直徑相同，相互配合。焊合腔的尺寸根據(jù)試樣焊合體積及金屬膨脹率等參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算，給予金屬在流動(dòng)焊合時(shí)一個(gè)三向壓應(yīng)力場(chǎng)，該狀態(tài)既真實(shí)體現(xiàn)鋁合金在擠壓焊合時(shí)的應(yīng)力場(chǎng)特征，又有利于金屬在熱塑性加工時(shí)達(dá)到較好的成形狀態(tài)。單向壓縮試樣，并在兩試樣接觸面區(qū)域通過焊合腔實(shí)現(xiàn)橫向流動(dòng)，并在到達(dá)模壁后回流，使試樣在焊合腔內(nèi)的在三向壓應(yīng)力狀態(tài)下擠壓成形，從而物理模擬鋁合金擠壓焊合的真實(shí)過程。3、本發(fā)明設(shè)計(jì)了剖分式組合模。由于鋁合金的焊合成形是在高溫下進(jìn)行的，焊合時(shí)金屬處于固溶態(tài)，極易于粘著在焊合腔中，造成實(shí)驗(yàn)后試樣難以從模中取出。本發(fā)明設(shè)計(jì)了兩半組合模的形式，即將模具沿中心對(duì)稱線切半，在實(shí)驗(yàn)中將兩半模組合，然后裝卡試樣，實(shí)驗(yàn)后打開兩半模，取出試樣，有效解決試樣擠壓焊合后難以從焊合模內(nèi)取出的問題。4、本發(fā)明設(shè)計(jì)了帶有錐度的套筒與帶有錐度的兩半模進(jìn)行配合。實(shí)驗(yàn)中，由于擠推壓頭，從而壓縮試樣，而兩根試樣置于擠壓模具內(nèi)，這樣就有一個(gè)載荷傳遞的問題，即試樣同時(shí)也擠推模具。由于模具是兩瓣?duì)罱M合形式，受到試樣的擠推載荷難免發(fā)生錯(cuò)移，造成兩半模中心孔對(duì)不齊，或焊合腔處的錯(cuò)位，不易于實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確進(jìn)行。為此，本發(fā)明中設(shè)計(jì)了帶有錐度的套筒，將模具的外形也加工成帶有錐度的形式，與錐形套筒采用錐度配合，這樣就可以在推桿下行時(shí)，試樣擠推模具而使得模具與外筒的配合更緊密，兩瓣?duì)詈负夏１惶淄怖卫喂潭?，有效降低焊合模中心孔偏移及焊合腔的錯(cuò)位。另外，為方便實(shí)驗(yàn)后取出試樣， 將套筒底部留出擴(kuò)大腔，實(shí)驗(yàn)后從此腔敲擊兩瓣?duì)詈负夏?，就可以將帶有試樣的模具從套筒中脫出，打開兩半模，很容易取出試樣。另外，這種模具與套筒的錐度配合不僅僅能保證有效固定兩瓣?duì)罱M合模，而且可以實(shí)現(xiàn)模具與套筒的整體加熱，可以將配合后的模具與外筒一起置于電加熱爐中加熱至預(yù)設(shè)溫度取出，避免兩瓣?duì)钅７謩e加熱，然后再配合而難以實(shí)驗(yàn)操作的困難，也可以避免必須采用加熱線圈對(duì)模具進(jìn)行加熱的高成本。本發(fā)明還可適用于其他通過擠壓焊合加工的金屬及焊合質(zhì)量的實(shí)驗(yàn)測(cè)試與評(píng)價(jià)。


圖I為本發(fā)明中的擠壓模具裝置縱剖示意圖；圖2為圖I的俯視圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明是將兩根圓柱試樣依次放置在一個(gè)封閉的模腔內(nèi)，在兩試樣接觸位置上設(shè)置焊合腔，在焊接區(qū)限制金屬的自由流動(dòng)，使之受三向壓應(yīng)力，總是偏向一側(cè)流動(dòng)，從而更真實(shí)地模擬擠壓焊縫的形成過程，實(shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)室條件下對(duì)鋁合金擠壓焊合性能的測(cè)試與評(píng)價(jià)。鋁合金的擠壓焊合過程中，擠壓速度與溫度對(duì)金屬流動(dòng)影響很大，也有必要研究這些擠壓工藝參數(shù)對(duì)擠壓焊合性能的影響，因此，將各種擠壓參數(shù)下焊合的試樣進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，分析其機(jī)械性能，對(duì)斷面進(jìn)行微觀組織觀察，找出影響規(guī)律，從而為鋁合金的擠壓焊合工藝進(jìn)行優(yōu)化評(píng)價(jià)。測(cè)試和評(píng)價(jià)鋁合金擠壓焊合性能的實(shí)驗(yàn)方法，具體如下第一步鋁合金試樣制備取鑄態(tài)招合金棒材，制備圓柱形招合金試樣，保證試樣圓而直，并對(duì)試樣的一個(gè)端面進(jìn)行精加工，保證表面光潔和平整。第二步擠壓焊合模具的設(shè)計(jì)及制造如附圖1、2所示，考慮到模具加工、擠壓焊合試樣裝卸的方便性，本發(fā)明的模具3 采用兩瓣剖分式(也叫對(duì)開式)，即有兩個(gè)半模。為了模擬擠壓焊合，需要控制兩個(gè)試樣相互擠壓后進(jìn)行橫向(剪切)流動(dòng)，因此，模具中除了有試樣腔外，還要需要有焊合腔5，材料在焊合腔中充滿后實(shí)現(xiàn)焊合。焊合腔可以只在一個(gè)半模上設(shè)置，也可以在兩個(gè)半模上都設(shè)置；焊合腔可以設(shè)計(jì)為半圓柱形腔，也可以設(shè)計(jì)為方形腔，焊合腔橫截面略大于試樣腔，高度小于試樣腔；焊合腔可以在模具的正中，也可以偏心設(shè)置，為了使材料快速地向一側(cè)流動(dòng)然后焊合，可以將焊合腔設(shè)計(jì)為偏心腔，如附圖1、2所示為偏心圓柱形焊合腔的設(shè)計(jì)。在模具3的中心處設(shè)置有試樣腔,試樣腔和焊合腔5相通,試樣腔內(nèi)放試樣一 4和試樣二 6，以及壓頭1，兩試樣上下放置，接觸處恰好位于焊合腔5中，壓頭I在頂部用于向下擠壓試樣發(fā)生焊合。試樣及壓頭的直徑與裝試腔的直徑一致。用一個(gè)內(nèi)壁為錐面的套筒2將模具3套牢，從而固定兩半模。套筒2內(nèi)壁與模具3 外壁的配合錐度為5°，這樣，隨著擠壓的進(jìn)行，剖分式模具結(jié)合地會(huì)越來越緊。錐線沿模具底部向上向外擴(kuò)展，在擠壓后卸模時(shí)，只需在模具底部施壓就可以輕松實(shí)現(xiàn)卸模。在套筒2 的底部留有擴(kuò)大腔，是為了保證裝配時(shí)，如果套筒2膨脹，錐體的模具3有一定的下移空間。在套筒2的外圍設(shè)置加熱裝置7，用于實(shí)現(xiàn)對(duì)模具的加熱。實(shí)驗(yàn)用的鋁合金試樣尺寸和模具尺寸可以根據(jù)需要自行調(diào)整，建議試樣為 Φ8X60mm，壓頭I尺寸為Φ8X 15mm，擠壓焊合模具焊合腔5尺寸為Φ 12X 10mm。兩試樣尺寸高度相同，實(shí)驗(yàn)中下部試樣固定，上部試樣擠推下方試樣，兩試樣精加工面相接觸，也就是將來的焊合面，焊合面位置相對(duì)兩試樣初始接觸面有偏移。設(shè)計(jì)下方試樣在焊合腔5 內(nèi)的尺寸為8mm,位于焊合腔5下方的長(zhǎng)度為52mm。第三步擠壓焊合溫度測(cè)量及控制在擠壓實(shí)驗(yàn)進(jìn)行前，將試樣加熱到金屬再結(jié)晶溫度以上，例如對(duì)于6063鋁合金， 擠壓焊合溫度為450°C 500°C。為了實(shí)現(xiàn)模具的預(yù)熱，在套筒外圍加入加熱裝置7，內(nèi)設(shè)電熱偶測(cè)量溫度，并通過加熱控制系統(tǒng)使模具保持在預(yù)設(shè)的溫度。第四步擠壓焊合取兩個(gè)加熱好的鋁合金試樣置于擠壓焊合模具中，對(duì)鋁合金試樣進(jìn)行擠壓焊合， 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)為普通液壓機(jī)，通過液壓機(jī)推動(dòng)壓頭擠推上部的試樣，從而使兩個(gè)試樣壓縮并在焊合腔內(nèi)焊合成型，模具和壓頭采用熱作模具鋼加工制造。按預(yù)設(shè)的速度和行程進(jìn)行擠壓， 同時(shí)記錄液壓機(jī)行程和載荷變化。第五步取出試樣擠壓結(jié)束后，從套筒下方擴(kuò)大腔處向上推出模具，取出試樣。
第六步焊合性能測(cè)試對(duì)鋁試樣擠壓焊合后，進(jìn)行單向拉伸實(shí)驗(yàn)，測(cè)試并記錄拉伸載荷，直至拉斷為止， 對(duì)斷面進(jìn)行微觀組織觀察，分析比較不同擠壓溫度及應(yīng)變速率下微觀組織特征及拉伸載荷特征，找出影響規(guī)律。本發(fā)明方法是在特定溫度及擠壓速度下進(jìn)行的。擠壓時(shí)模具溫度一般在400°C 500°C，擠壓金屬應(yīng)變速率一般在O. OOls^1 IOOs'本發(fā)明中，焊合腔的特征在于使金屬橫向流動(dòng)，并在到達(dá)模壁后回流，其尺寸根據(jù)金屬的熱膨脹率及試樣的尺寸形狀確定。
權(quán)利要求
1.一種鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于主要包括下述步驟第一步鋁合金試樣制備取鑄態(tài)招合金棒材，制備兩根圓柱形招合金試樣，保證試樣圓而直，并對(duì)試樣的一個(gè)端面進(jìn)行精加工，保證表面光潔和平整；第二步擠壓焊合模具的設(shè)計(jì)及制造模具為兩瓣剖分式，內(nèi)部設(shè)置有焊合腔及中心試樣腔，焊合腔與試樣腔相通，焊合腔的位置是保證兩根試樣的接觸面處于焊合腔內(nèi)，試樣直徑與試樣腔直徑一致，模具外表面為圓錐面，與套筒配裝，套筒的外圍設(shè)置有加熱裝置，與加熱控制系統(tǒng)連接；第三步擠壓焊合溫度測(cè)量及控制在擠壓實(shí)驗(yàn)進(jìn)行前，將試樣加熱到金屬再結(jié)晶溫度以上，放入到預(yù)熱模具中；第四步擠壓焊合取兩根加熱好的鋁合金試樣置于模具中，精加工端面相接觸，試樣的接觸面處于焊合腔內(nèi)；在上方試樣上蓋一壓頭，按預(yù)設(shè)的速度和行程進(jìn)行擠壓，同時(shí)記錄液壓機(jī)行程和載荷變化；第五步取出試樣擠壓結(jié)束后，從套筒下方擴(kuò)大腔處向上推出模具，取出試樣；第六步焊合性能測(cè)試對(duì)擠壓焊合后的試樣進(jìn)行單向拉伸實(shí)驗(yàn)，直至拉斷為止，測(cè)試并記錄拉伸載荷，對(duì)斷面進(jìn)行微觀組織觀察，分析比較不同擠壓溫度及應(yīng)變速率下微觀組織特征及拉伸載荷特征， 找出影響規(guī)律。
2.如權(quán)利要求I所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于所述焊合腔橫截面略大于試樣腔，高度小于試樣腔。
3.如權(quán)利要求I或2所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于 所述焊合腔偏心設(shè)置。
4.如權(quán)利要求I或2所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于 所述焊合腔正中設(shè)置。
5.如權(quán)利要求I或2所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于 擠壓時(shí)模具溫度控制在400°C 500°C，擠壓金屬應(yīng)變速率控制在O. OOls^1 IOOs'
6.如權(quán)利要求3所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于擠壓時(shí)模具溫度控制在400°C 500°C，擠壓金屬應(yīng)變速率控制在O. 00Is—1 IOOs'
7.如權(quán)利要求4所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于擠壓時(shí)模具溫度控制在400°C 500°C，擠壓金屬應(yīng)變速率控制在O. 00Is—1 IOOs'
8.如權(quán)利要求I所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于所述模具與套筒配合錐度為5°，錐線從底部向上、向外擴(kuò)展。
9.如權(quán)利要求I或8所述的鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，其特征在于 在所述套筒的底部留有擴(kuò)大腔，所述模具座設(shè)在擴(kuò)大腔中。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種鋁合金擠壓焊合性能測(cè)試的模擬實(shí)驗(yàn)方法，屬于鋁合金型材擠壓領(lǐng)域。采用一對(duì)圓柱形試樣進(jìn)行相對(duì)擠壓焊合實(shí)驗(yàn)，根據(jù)鋁合金擠壓成形時(shí)的材料塑性流動(dòng)特點(diǎn)設(shè)計(jì)模具的焊合腔，使兩試樣在焊合腔內(nèi)處于三向壓應(yīng)力狀態(tài)下擠壓焊合成型。實(shí)驗(yàn)可以設(shè)置不同的擠壓溫度及速度，并分析變形條件對(duì)擠壓焊合質(zhì)量的影響。對(duì)擠壓焊合試樣進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，測(cè)試其延伸率及拉伸極限載荷，對(duì)斷面進(jìn)行微觀組織觀察，比較不同溫度、不同擠壓速率下鋁試樣的焊合質(zhì)量，分析鋁合金擠壓焊合規(guī)律。該實(shí)驗(yàn)方法簡(jiǎn)單易行，可用于鋁合金擠壓焊合的物理模擬，分析金屬焊合的流場(chǎng)及成形情況，評(píng)價(jià)焊合質(zhì)量，優(yōu)化擠壓焊合工藝參數(shù)。
文檔編號(hào)G01N3/08GK102589979SQ20121001660
公開日2012年7月18日 申請(qǐng)日期2012年1月18日 優(yōu)先權(quán)日2012年1月18日
發(fā)明者方剛, 王彥菊, 鄒建榮 申請(qǐng)人:清華大學(xué)