專利名稱：一種測試潤滑脂滴點的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種測試方法，更具體地說，涉及一種測試潤滑脂滴點的方法。
背景技術(shù)：
潤滑脂的滴點是對潤滑脂稠化劑熔化溫度、潤滑脂受熱軟化、高溫下潤滑脂分油、 高溫下潤滑脂產(chǎn)生氣體等情況的綜合表達，是指潤滑脂在規(guī)定的實驗條件下達到一定流動 性的溫度。通過測定潤滑脂的滴點，可以了解該潤滑脂力學(xué)能力特性變化的溫度，大概確定 潤滑脂的最高使用溫度。 一般來說，潤滑脂的最高使用溫度應(yīng)低于滴點30 5(TC。作為判 斷潤滑脂使用溫度的主要判斷依據(jù)之一，潤滑脂的滴點對于潤滑脂的應(yīng)用具有重要實際意 義。如用于各種重載、高速條件下機械設(shè)備中的滾動軸承、滑動軸承，往往會由于潤滑脂的 選擇不當(dāng)造成潤滑脂流失，進而導(dǎo)致軸承及設(shè)備損壞。準(zhǔn)確測定潤滑脂的滴點，據(jù)此反映潤 滑脂的流動特性，可為恰當(dāng)合理地選用潤滑脂提供依據(jù)。此外，通過滴點測定還可以分析出 潤滑脂中稠化劑的種類，也可以間接提供關(guān)于潤滑脂組成信息。潤滑脂滴點的測定，按照潤 滑脂的實際應(yīng)用需求，是指潤滑脂從半固體狀態(tài)向液體轉(zhuǎn)變時的溫度，采用現(xiàn)有的測試方 法所得到的這一溫度受到上述很多因素的干擾或影響，因而數(shù)據(jù)重復(fù)性不夠理想。
目前，國內(nèi)常用潤滑脂滴點的測定方法有GB/T 3498潤滑脂寬溫度范圍滴點測 定法和GB/T 4929潤滑脂滴點測定法、SH/T 0115潤滑脂和固體烴滴點測定方法。這些都 是在實際使用條件基礎(chǔ)上抽象出來的試驗條件下完成的，對于產(chǎn)生一定流動性沒有明確的 定義，往往是指潤滑脂第一滴滴落時的溫度。其中GB/T 4929采用油浴加熱，限于288°C以 下使用；高溫適用GB/T 3498，如25(TC以上。SH/T 0115要求滴點低于IO(TC時用液體浴加 熱，滴點高于IO(TC時用空氣浴加熱。 在使用上述這些現(xiàn)有方法測定潤滑脂滴點的實驗過程中，測定結(jié)果往往受到使用 儀器尺寸及安裝方法的很大影響，如裝入試樣的多少、溫度計在脂杯中的位置、溫度計插入 深度、試管浸入浴液的深度等。其中溫度的測定往往采用玻璃溫度計，由于玻璃溫度計的分 度值(如rc或2t:)和誤差(允許誤差±3°C )較大，熱容也比較大，所得到的潤滑脂滴點 的誤差也很大，如最大實驗偏差可達8°C 。雖然也出現(xiàn)了一些對溫度測控改進的方法，潤滑 脂的滴點測定還同時受到其它因素的影響，最大實驗偏差仍然可以達到2°C。比如，潤滑脂 中的稠化劑等多為大分子物，大分子鏈熱運動具有溫度和時間的依賴性，并往往表現(xiàn)出時 溫等效的特點，所以觀察潤滑脂第一滴在重力作用下滴落時，結(jié)果會受到潤滑劑成分和加 熱速度的影響?；跐櫥温涫窃跐櫥温湮锍叽绱笮∷_定的重力作用下滴落，重 力的大小也會影響到大分子鏈的運動行為，進而影響潤滑脂滴點的測定。盡管現(xiàn)有試驗方 法對潤滑脂的測定有詳細的操作規(guī)定，實際測定過程中所得到的誤差仍然偏大，數(shù)據(jù)的重 復(fù)性不夠好，這既有滴點測定過程中具體操作上的原因，也有測定原理上的欠缺。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種測試潤滑脂滴點的方法，克服現(xiàn)有技術(shù)中誤差偏大，數(shù)據(jù)重復(fù)性不好的不足，可有效避免現(xiàn)有方法中儀器尺寸及安裝、加熱速度、重力大小等因 素的影響。 本發(fā)明的一種測試潤滑脂滴點的方法，按照下述步驟進行
(1)在常溫條件下，向動態(tài)力學(xué)測定儀器中加入潤滑脂； (2)在動態(tài)力學(xué)測定儀器中設(shè)定一個頻率f，對潤滑脂施加一個周期性剪切作用， 逐漸增大周期性剪切作用的剪切應(yīng)力t或剪切應(yīng)變Y的振幅大小，進行剪切應(yīng)力掃描或 剪切應(yīng)變掃描，測定出潤滑脂的儲能模量不隨周期性剪切應(yīng)力t或剪切應(yīng)變Y的增加而 改變的范圍，并將這一儲能模量范圍所對應(yīng)的周期性剪切應(yīng)力t或剪切應(yīng)變Y的范圍，作 為該潤滑脂的線性粘彈范圍； (3)在步驟(2)得到的潤滑脂線性粘彈范圍內(nèi)選擇一個剪切應(yīng)力t值或剪切應(yīng) 變Y值，在所選剪切應(yīng)力t或剪切應(yīng)變Y及步驟(2)測定時采用的頻率f下，升溫進行 溫度掃描，檢測出潤滑脂的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而呈現(xiàn)的動態(tài)力學(xué)行為曲線；
(4)根據(jù)步驟(3)所得到的潤滑脂儲能模量和損耗模量隨溫度升高而變化的動態(tài) 力學(xué)行為曲線，得到儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值，作為該潤滑脂的滴點。
本發(fā)明使用的動態(tài)力學(xué)測定儀器，應(yīng)具有能對潤滑脂樣品施加周期性剪切作用的 功能，并具有相應(yīng)于潤滑脂樣品的線性粘彈范圍測試所需要剪切應(yīng)力或剪切應(yīng)變范圍內(nèi)足 夠的測試精度，能夠提供升溫過程中對溫度的良好控制，如旋轉(zhuǎn)流變儀(可對溫度的測控 達±0. rc );此外，與現(xiàn)有測試方法相比，將潤滑脂剛好填充滿動態(tài)力學(xué)測試儀器或裝置 的流場區(qū)域，其操作更容易進行規(guī)范，進而可以消除現(xiàn)有測試方法中儀器尺寸及安裝方法 帶來測定結(jié)果上的較大偏差。 本發(fā)明步驟(1)中的加樣操作，可以依據(jù)潤滑脂在常溫下的狀態(tài)和預(yù)測滴點，在 低于滴點以下的某溫度下加樣，保證加樣操作能夠順利完成。 本發(fā)明步驟(2)中用剪切應(yīng)力掃描或剪切應(yīng)變掃描確定潤滑脂的線性粘彈范圍 時，采用的溫度可以是常溫，如20 25t:或低于潤滑脂預(yù)測滴點的其它溫度，如低于滴點 30 50°C 本發(fā)明步驟(2)中進行剪切應(yīng)力掃描或剪切應(yīng)變掃描和步驟(3)中進行溫度掃描 所選定的頻率f是一致的，該頻率的選擇主要參照所使用動態(tài)力學(xué)測定儀器的特性而定， 主要是其適合頻率測試窗口的大小，通?？梢圆捎萌?Hz，過低的頻率選擇可能會造成升溫 過程中數(shù)據(jù)采集點不夠密集而帶來較大的測定誤差。 本發(fā)明步驟(2)中所述的潤滑脂線性粘彈范圍的測定，取決于潤滑脂內(nèi)部形成的 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)特征，尤其依賴于潤滑脂中基礎(chǔ)油和稠化劑的特性，在線性粘彈范圍內(nèi)，處于固體 或半固體狀態(tài)的潤滑脂，將表現(xiàn)出明顯的彈性大于粘性的動態(tài)力學(xué)特征，這是本發(fā)明所提 供采用動態(tài)力學(xué)方法測定潤滑脂滴點的前提和基礎(chǔ)。和現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明所提供的潤 滑脂滴點的動態(tài)力學(xué)測定方法基于對潤滑脂內(nèi)部網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的變化，可以更好地消除現(xiàn)有方 法中樣品產(chǎn)生滴落時重力的影響。 本發(fā)明步驟(3)中，在潤滑脂線性粘彈范圍內(nèi)選擇一個合適的剪切應(yīng)力t值或剪 切應(yīng)變Y值，用于溫度掃描確定潤滑脂滴點，可以避免因所采用剪切應(yīng)力t或剪切應(yīng)變Y 控制值過大而對潤滑脂內(nèi)部網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響。 本發(fā)明步驟(3)中，溫度掃描的起始溫度可以是常溫，如20 25t:或低于潤滑脂
4滴點的其它溫度，如低于滴點30 5(TC，結(jié)束溫度應(yīng)保證可以獲得確定儲能模量和損耗模 量相等時溫度點所需足夠多的數(shù)據(jù)點，且所得到儲能模量和損耗模量可反映潤滑脂的真實 結(jié)構(gòu)特征；當(dāng)溫度高于曲線上儲能模量和損耗模量相等時的溫度后，停止該溫度掃描實驗。
在本發(fā)明的步驟(3)中，所述的升溫速率可以在不同的溫度范圍內(nèi)采用不同的設(shè) 定值，在比預(yù)測潤滑脂滴點低17t:或更低的溫度范圍內(nèi)允許采用相對較高的升溫速率以節(jié) 約測試時間，如4 7°C /min ;當(dāng)溫度達到預(yù)計潤滑脂滴點以下17°C開始直到溫度掃描測 試結(jié)束，應(yīng)換用低的升溫速率，以消除因不能及時達到熱平衡而引起樣品實際溫度較控制 溫度存在明顯滯后的現(xiàn)象；當(dāng)溫度升高到距離預(yù)計潤滑脂滴點17t:開始換用低的升溫速 率直到溫度掃描結(jié)束，如1 1. 5°C /min或更低的升溫速率，以更好地消除加熱速度對潤滑 脂滴點測定的影響。甚或在臨近潤滑脂滴點的溫度范圍內(nèi)，若潤滑脂穩(wěn)定性允許，可設(shè)定足 夠密集的溫度點分別進行恒溫時間掃描，以得到不同溫度點下潤滑脂儲能模量和損耗模量 數(shù)據(jù)。 在本發(fā)明步驟(3)中，若在臨近潤滑脂滴點附近，在潤滑脂穩(wěn)定性允許的情況下， 可以設(shè)定足夠密集的溫度點分別進行恒溫時間掃描，以不同溫度點下得到的潤滑脂的儲能 模量和損耗模量數(shù)據(jù)分別對溫度的依賴關(guān)系，有益于更好地消除加熱速度對潤滑脂滴點測 定的影響。 本發(fā)明的步驟(4)中，根據(jù)所得到潤滑脂的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而變 化的動態(tài)力學(xué)行為曲線數(shù)據(jù)，可以在畫圖軟件中直接讀出兩條曲線的交點對應(yīng)的溫度值， 也可根據(jù)潤滑脂的儲能模量等于損耗模量前后的數(shù)據(jù)點采用插值的方法計算出儲能模量 和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值，作為該潤滑脂的滴點；或者根據(jù)相位角隨溫度變化曲線 數(shù)據(jù)，采用同樣的直接讀取或插值的方法確定相位角等于45°時對應(yīng)的溫度值作為該潤滑 脂的滴點。在確定潤滑脂儲能模量和損耗模量相等時的溫度作為滴點時，按照步驟(1)到 (4)所述的方法，測出在不同升溫速率下潤滑脂的滴點，然后外推得到升溫速率為零時滴點 值，以消除升溫速率對測試結(jié)果的影響。 應(yīng)當(dāng)指出的是，潤滑脂的滴點是潤滑脂由固體或半固體狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榫哂幸欢鲃?性液體的溫度，是在很多實際應(yīng)用條件的基礎(chǔ)上經(jīng)過抽象后確定的特定測試實驗條件下得 到的溫度值，經(jīng)過抽象處理之后的特定測試條件并不能完全反映潤滑脂將在實際應(yīng)用條件 下的行為，也沒有對潤滑脂由固體或半固體狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐后w狀態(tài)時應(yīng)當(dāng)具有的流動性作具 體的規(guī)定，鑒于潤滑脂在受熱產(chǎn)生滴落時的行為正是基于潤滑脂原有的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)破壞所表 現(xiàn)出來的表觀現(xiàn)象，本發(fā)明所提供的潤滑脂滴點動態(tài)力學(xué)測定方法，正是基于對潤滑脂內(nèi) 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)隨升溫而產(chǎn)生的變化確定潤滑脂何時產(chǎn)生流動性，并由此消除了現(xiàn)有測試方法中 儀器尺寸及安裝方法、加熱速度、潤滑脂滴落時重力大小等因素的干擾和影響，可獲得重復(fù) 性更優(yōu)的數(shù)據(jù)結(jié)果。 本發(fā)明提供的測定方法，與現(xiàn)有技術(shù)相比具有的有益效果是根據(jù)該方法，將處于 固體或半固體狀態(tài)的潤滑脂在升溫過程中的溶膠點作為該潤滑脂的滴點，可以有效避免現(xiàn) 有潤滑脂滴點測定方法中儀器尺寸及安裝方法、加熱速度、潤滑脂滴落時重力大小等因素 的干擾和影響，可獲得重復(fù)性更優(yōu)的數(shù)據(jù)結(jié)果，進而為潤滑脂最高使用溫度的確定或特定 條件下潤滑脂的選用可提供更加準(zhǔn)確可靠的實驗依據(jù)，且該方法所需樣品量與現(xiàn)有方法相 比很少，操作實施方便。


圖1是本發(fā)明實施例1的 圖2是本發(fā)明實施例1的 圖3是本發(fā)明實施例1的 圖4是本發(fā)明實施例2的 圖5是本發(fā)明實施例2的 圖6是本發(fā)明實施例2的 圖7是本發(fā)明實施例3的 圖8是本發(fā)明實施例3的 圖9是本發(fā)明實施例3的
具體實施例方式
下面結(jié)合說明書附圖和具體實施例對本發(fā)明的技術(shù)方案做進一步說明。本發(fā)明的 實施例采用的潤滑脂樣品由天津成科傳動機電技術(shù)股份有限公司提供，采用的動態(tài)力學(xué)測 定儀器為Reologica Instruments AB公司的StressTech旋轉(zhuǎn)流變儀，基本參數(shù)扭矩分辨 0. OOlmicro Nm，位置分辨0. lmicro rad，扭矩0. 0001 lOOmNm，頻率0. 00001 100Hz。
實施例1 采用的潤滑脂樣品為天津時訊工貿(mào)有限公司生產(chǎn)的"II-9TC潤滑脂"，由天津成科
傳動機電技術(shù)股份有限公司提供。采用標(biāo)準(zhǔn)GB/T 4929進行滴點測定，結(jié)果為190°C。 (1)使用StressTech旋轉(zhuǎn)流變儀，選用直徑為20mm的平行板附件，在25。C下將半
固體狀態(tài)的潤滑脂樣品加到所選平行板的下板上，將平行板上板壓下，控制上下板間的距
離為lmm，將上下板周邊多余的樣品清除掉，保持樣品在上下板之間剛好充滿； (2)通過流變儀控制軟件對樣品施加正弦波周期性剪切應(yīng)力，控制頻率為lHz，周
期性剪切應(yīng)力大小由lPa逐漸增加到2000Pa，在25t:下測得樣品的儲能模量和損耗模量分
別隨應(yīng)力增加而變化的曲線，如說明書附圖l所示，將曲線中剪切應(yīng)力振幅較小且儲能模
量基本不隨應(yīng)力增加而變化的剪切應(yīng)力范圍，作為該潤滑脂的線性粘彈范圍； (3)設(shè)定溫度掃描范圍為25 20(TC，在潤滑脂樣品的線性粘彈范圍內(nèi)選擇lOPa
的剪切應(yīng)力，在頻率為1Hz的控制條件下，從25t:開始升溫進行溫度掃描，升溫速率為1°C /
min，檢測到潤滑脂樣品的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而呈現(xiàn)的變化曲線，如說明書附
圖2所示，當(dāng)溫度高于曲線上儲能模量和損耗模量相等時的溫度后，停止該溫度掃描實驗
并保存數(shù)據(jù)； (4)將所得到說明書附圖2中的曲線接近儲能模量和損耗模量相等溫度點附近 的部分進行放大，如說明書附圖3所示，選取儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值
187. 2t:，作為該潤滑脂樣品的滴點。 實施例2 采用的潤滑脂樣品為天津時訊工貿(mào)有限公司生產(chǎn)的"3#通用鋰基潤滑脂"，由天津 成科傳動機電技術(shù)股份有限公司提供。采用產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)GB7324-94中潤滑脂滴點測定法GB/ T4929進行測試，結(jié)果為116°C。
"剪切應(yīng)力-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"局部放大圖。
"剪切應(yīng)力-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"局部放大圖。
"剪切應(yīng)變-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"關(guān)系圖。
"溫度-模量"局部放大圖。
(1)使用StressTech旋轉(zhuǎn)流變儀，選用直徑為20mm的平行板附件，在25。C下將半
固體狀態(tài)的潤滑脂樣品加到所選平行板的下板上，將平行板上板壓下，控制上下板間的距
離為lmm，將上下板周邊多余的樣品清除掉，保持樣品在上下板之間剛好充滿； (2)通過流變儀控制軟件對樣品施加正弦波周期性剪切應(yīng)力，控制頻率為lHz，周
期性剪切應(yīng)力大小由lPa逐漸增加到1500Pa，在25t:下測得樣品的儲能模量和損耗模量分
別隨應(yīng)力增加而變化的曲線，如說明書附圖4所示，將曲線中剪切應(yīng)力振幅較小且儲能模
量基本不隨應(yīng)力增加而變化的剪切應(yīng)力范圍，作為該潤滑脂的線性粘彈范圍； (3)設(shè)定溫度掃描范圍為25 12(TC，在潤滑脂樣品的線性粘彈范圍內(nèi)選擇lOPa
的剪切應(yīng)力，在頻率為1Hz的控制條件下，從25t:開始升溫進行溫度掃描，升溫速率為1°C /
min，檢測到潤滑脂樣品的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而呈現(xiàn)的變化曲線，如說明書附
圖5所示，當(dāng)溫度高于曲線上儲能模量和損耗模量相等時的溫度后，停止該溫度掃描實驗
并保存數(shù)據(jù)； (4)將所得到說明書附圖5中的曲線接近儲能模量和損耗模量相等溫度點附近 的部分進行放大，如說明書附圖6所示，選取儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值
110. 4t:，作為該潤滑脂樣品的滴點。 實施例3 采用的潤滑脂樣品為天津時訊工貿(mào)有限公司生產(chǎn)的"3#通用鋰基潤滑脂"，由天津 成科傳動機電技術(shù)股份有限公司提供。采用產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)GB7324-94中潤滑脂滴點測定法GB/ T4929進行測試，結(jié)果為116°C。 (1)使用StressTech旋轉(zhuǎn)流變儀，選用直徑為20mm的平行板附件，在25。C下將半
固體狀態(tài)的潤滑脂樣品加到所選平行板的下板上，將平行板上板壓下，控制上下板間的距
離為lmm，將上下板周邊多余的樣品清除掉，保持樣品在上下板之間剛好充滿； (2)通過流變儀控制軟件對樣品施加正弦波周期性剪切應(yīng)變，控制頻率為1Hz，周
期性剪切應(yīng)變大小由0. 0001逐漸增加到3，在25t:下測得樣品的儲能模量和損耗模量分別
隨應(yīng)力增加而變化的曲線，如說明書附圖7所示，將曲線中剪切應(yīng)變振幅較小且儲能模量
基本不隨應(yīng)變增加而變化的剪切應(yīng)變范圍，作為該潤滑脂的線性粘彈范圍； (3)設(shè)定溫度掃描范圍為25 12(TC，在潤滑脂樣品的線性粘彈范圍內(nèi)選擇0.001
的剪切變，在頻率為1Hz的控制條件下，從25t:開始升溫進行溫度掃描，升溫速率為1°C /
min，檢測到潤滑脂樣品的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而呈現(xiàn)的變化曲線，如說明書附
圖8所示，當(dāng)溫度高于曲線上儲能模量和損耗模量相等時的溫度后，停止該溫度掃描實驗
并保存數(shù)據(jù)； (4)將所得到說明書附圖8中的曲線接近儲能模量和損耗模量相等溫度點附近 的部分進行放大，如說明書附圖9所示，選取儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值
111. 3t:，作為該潤滑脂樣品的滴點。 以上對本發(fā)明做了示例性的描述，應(yīng)該說明的是，在不脫離本發(fā)明的核心的情況 下，任何簡單的變形、修改或者其他本領(lǐng)域技術(shù)人員能夠不花費創(chuàng)造性勞動的等同替換均 落入本發(fā)明的保護范圍。
權(quán)利要求
一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，按照下述步驟進行(1)在常溫條件下，向動態(tài)力學(xué)測定儀器中加入潤滑脂；(2)在動態(tài)力學(xué)測定儀器中設(shè)定一個頻率f，對潤滑脂施加一個周期性剪切作用，逐漸增大周期性剪切作用的剪切應(yīng)力τ或剪切應(yīng)變γ的振幅大小，進行剪切應(yīng)力掃描或剪切應(yīng)變掃描，測定出潤滑脂的儲能模量不隨周期性剪切應(yīng)力τ或剪切應(yīng)變γ的增加而改變的范圍，并將這一儲能模量范圍所對應(yīng)的周期性剪切應(yīng)力τ或剪切應(yīng)變γ的范圍，作為該潤滑脂的線性粘彈范圍；(3)在步驟(2)得到的潤滑脂線性粘彈范圍內(nèi)選擇一個剪切應(yīng)力τ值或剪切應(yīng)變γ值，在所選剪切應(yīng)力τ或剪切應(yīng)變γ及步驟(2)測定時采用的頻率f下，升溫進行溫度掃描，檢測出潤滑脂的儲能模量和損耗模量隨溫度升高而呈現(xiàn)的動態(tài)力學(xué)行為曲線；(4)根據(jù)步驟(3)所得到的潤滑脂儲能模量和損耗模量隨溫度升高而變化的動態(tài)力學(xué)行為曲線，得到儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值，作為該潤滑脂的滴點。
2. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(2)中用剪切 應(yīng)力掃描或剪切應(yīng)變掃描確定潤滑脂的線性粘彈范圍時，采用的溫度是20 25t:或低于 潤滑脂預(yù)測滴點30 5(TC的溫度。
3. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(2)中進行剪 切應(yīng)力掃描或剪切應(yīng)變掃描和步驟(3)中進行溫度掃描所選定的頻率f是lHz。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(3)中溫度掃 描的起始溫度是20 25t:或低于潤滑脂預(yù)測滴點30 5(TC的溫度。
5. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，在步驟(3)中，在 比預(yù)測潤滑脂滴點低17t:或更低的溫度范圍內(nèi)采用4 7°C /min，當(dāng)溫度升高到距離預(yù)計 潤滑脂滴點17"采用1 1. 5°C /min。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(4)中確定潤 滑脂儲能模量和損耗模量相等時的溫度作為滴點時，在畫圖軟件中同時畫出儲能模量和損 耗模量對溫度的依賴性曲線并直接讀出兩條曲線交點對應(yīng)的溫度值。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(4)中確定潤 滑脂儲能模量和損耗模量相等時的溫度作為滴點時，根據(jù)潤滑脂的儲能模量等于損耗模量 前后的數(shù)據(jù)點采用插值的方法計算出儲能模量和損耗模量相等時對應(yīng)的溫度值。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(4)中確定潤 滑脂儲能模量和損耗模量相等時的溫度作為滴點時，根據(jù)相位角隨溫度變化曲線數(shù)據(jù)采用 同樣的直接讀取或插值的方法確定相位角等于45°時對應(yīng)的溫度值作為該潤滑脂的滴點。
9. 根據(jù)權(quán)利要求6-8之一所述的一種測試潤滑脂滴點的方法，其特征在于，步驟(4)中 確定潤滑脂儲能模量和損耗模量相等時的溫度作為滴點時，按照步驟(1)到(4)所述的方 法，測出在不同升溫速率下潤滑脂的滴點，然后外推得到升溫速率為零時滴點值，以消除升 溫速率對測試結(jié)果的影響。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種測試潤滑脂滴點的方法，對常溫條件下的潤滑脂，先施加一定頻率的周期性剪切作用并逐漸增加應(yīng)力或應(yīng)變的振幅大小，依據(jù)潤滑脂所表現(xiàn)出的動態(tài)力學(xué)行為，確定潤滑脂的儲能模量和損耗模量基本恒定的線性粘彈范圍，在線性粘彈范圍內(nèi)選擇一定的應(yīng)力值或應(yīng)變值，保持同樣的頻率，以一定程序升溫，測定出潤滑脂儲能模量減小至等于損耗模量的溫度，作為該潤滑脂的滴點。本發(fā)明的測定方法，可有效避免潤滑脂滴點現(xiàn)有測定方法中儀器尺寸及安裝方法、加熱速度、潤滑脂滴落時重力大小等因素的干擾，獲得重復(fù)性更優(yōu)的數(shù)據(jù)結(jié)果，可為潤滑脂最高使用溫度的確定或特定條件下潤滑脂的選用提供更加準(zhǔn)確可靠的實驗依據(jù)。
文檔編號G01N25/04GK101793848SQ20101003138
公開日2010年8月4日 申請日期2010年1月19日 優(yōu)先權(quán)日2010年1月19日
發(fā)明者李景慶, 楊宇, 董慧鑫 申請人:天津大學(xué);天津成科傳動機電技術(shù)股份有限公司