專利名稱：一種測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于內(nèi)燃機(jī)特性測(cè)試技術(shù)，具體涉及一種測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法。
背景技術(shù)：
內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣量是表征發(fā)動(dòng)機(jī)本身進(jìn)氣能力的尺度，它以充氣效率(實(shí)際充氣量與理論充氣量之比)來表示。用它可以評(píng)價(jià)進(jìn)排氣作用的優(yōu)劣、燃燒的好壞，決定內(nèi)燃機(jī)功率、扭矩的重要因素。
眾所周知，往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)中氣體的流動(dòng)是脈動(dòng)的，尤其是多缸內(nèi)燃機(jī)，由于各缸之間的相互影響，使進(jìn)氣系統(tǒng)內(nèi)氣體流動(dòng)更為復(fù)雜化了，具有強(qiáng)烈的不穩(wěn)定流性質(zhì)。由于多缸內(nèi)燃機(jī)具有這種工作特點(diǎn)，在進(jìn)氣過程中就有可能造成進(jìn)入各缸的進(jìn)氣充量不均勻。從而就有可能造成內(nèi)燃機(jī)工作均勻性變差，其所帶來的后果就會(huì)引起內(nèi)燃機(jī)功率下降、經(jīng)濟(jì)性惡化，有可能降低氣缸的壽命，使內(nèi)燃機(jī)工作穩(wěn)定性惡化。排氣有害成分的多少都決定于氣缸內(nèi)可燃混合氣的混合比。
通過測(cè)量進(jìn)入各氣缸的充量來研究由于各缸進(jìn)氣充量不均勻而引起的內(nèi)燃機(jī)工作均勻性，是內(nèi)燃機(jī)測(cè)試領(lǐng)域需要解決的重要課題。
多缸內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣充量的均勻性，一般可以從以下兩方面評(píng)定1.各缸進(jìn)氣充量的均勻性，即量的均勻性。各缸進(jìn)氣充量差別的原因主要是由于各缸進(jìn)氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及其換氣過程的動(dòng)力現(xiàn)象不同所引起的。
2.各缸過量空氣系數(shù)的均勻性，即質(zhì)的均勻性。
顯然，如果能實(shí)際測(cè)量各缸的過量空氣系數(shù)、進(jìn)氣充量，則可從質(zhì)、量?jī)煞矫媾袛喾治龈鞲走M(jìn)氣充量的均勻性。對(duì)于各缸過量空氣系數(shù)的測(cè)定，已有比較成熟的測(cè)試方法和測(cè)試設(shè)備。而對(duì)各缸進(jìn)氣充量即充氣效率的測(cè)定，尤其在不改變發(fā)動(dòng)機(jī)的原有性能基礎(chǔ)上，比較成熟的方法至今尚未見到有關(guān)資料的報(bào)道，常用通過測(cè)量進(jìn)氣總流量方法測(cè)得的進(jìn)氣充量，是發(fā)動(dòng)機(jī)各缸的平均進(jìn)氣充量，顯然其不能反映各缸的進(jìn)氣充量情況。
目前測(cè)量進(jìn)氣總流量的方法有很多，如，利用各種流量計(jì)直接測(cè)量進(jìn)氣總管內(nèi)進(jìn)氣總流量，或用間接的測(cè)量方法如各種流速儀通過計(jì)算得到進(jìn)氣總流量。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，以實(shí)現(xiàn)對(duì)多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣充量的均勻性的準(zhǔn)確判斷分析。
本發(fā)明測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸壓力和所對(duì)應(yīng)進(jìn)氣歧管中的進(jìn)氣壓力與溫度值經(jīng)過下述計(jì)算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率
其中ηv為充氣效率pc(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的氣缸內(nèi)壓力值，MPapp(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣壓力值，kPaμ(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣門流量系數(shù)，無量綱A0(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣門處幾何流通面積值，mm2Aρ為進(jìn)氣壓力測(cè)點(diǎn)處進(jìn)氣歧管截面積值，mm2k 比熱比，k＝1.35R 布朗克氣體常數(shù)，R＝6.626176×10-34JsΔφ 為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計(jì)算步長(zhǎng)，deg.CAN 為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minp0為大氣壓力，kPaT0為大氣溫度，KVh為單缸工作容積，mm3Tp為進(jìn)氣壓力測(cè)點(diǎn)處溫度變化，Km 為積分點(diǎn)數(shù)， Δ為積分步長(zhǎng)，1為進(jìn)氣門開啟相對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角，2為進(jìn)氣門關(guān)閉相對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角。
本發(fā)明利用目前奧地利AVL公司的AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀或通用的數(shù)據(jù)采集儀等測(cè)試設(shè)備，選用CA6102多缸內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，在較寬的轉(zhuǎn)速和負(fù)荷范圍內(nèi)，通過進(jìn)氣壓力波、進(jìn)氣溫度和氣缸內(nèi)壓力的測(cè)量計(jì)算出了各缸的進(jìn)氣充量和充氣效率，并將其與倒拖發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)實(shí)測(cè)的內(nèi)燃機(jī)平均充氣效率進(jìn)行比較，以判斷本發(fā)明測(cè)量方法的可行性。
首先測(cè)取內(nèi)燃機(jī)同一穩(wěn)定工況下某一進(jìn)氣歧管上某一測(cè)量截面處的進(jìn)氣壓力、溫度和氣缸壓力信號(hào)。測(cè)量時(shí)不管是進(jìn)氣壓力還是氣缸壓力信號(hào)均取10個(gè)循環(huán)的平均值，測(cè)量結(jié)果表明各循環(huán)的測(cè)量值差別甚微。為了便于比較，在測(cè)試中用西德AERZEN公司的Za11.4轉(zhuǎn)子氣體流量計(jì)同時(shí)測(cè)出了整機(jī)空氣消耗量。測(cè)量在內(nèi)燃機(jī)拖動(dòng)狀態(tài)下進(jìn)行，內(nèi)燃機(jī)與AVLAPA090/19-2/5變頻交流測(cè)功器連接，拖動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)速穩(wěn)定，誤差±1r/min。拖動(dòng)時(shí)的內(nèi)燃機(jī)冷卻水溫，油溫控制在規(guī)定范圍。
以下說明進(jìn)氣歧管內(nèi)簡(jiǎn)化計(jì)算模型的確定，進(jìn)氣充量和充氣效率的計(jì)算方法。
①簡(jiǎn)化模型空氣由進(jìn)氣歧管經(jīng)過氣門流入氣缸的流動(dòng)可簡(jiǎn)化為一個(gè)流經(jīng)喉口的流動(dòng)，如圖1所示。進(jìn)氣管氣門口處的參數(shù)、氣門流通截面或喉口處的參數(shù)、氣缸內(nèi)的參數(shù)分別注以下標(biāo)p、t、c。
簡(jiǎn)化模型采用以下假定1)流經(jīng)氣門的氣體為理想氣體；2)氣體由進(jìn)氣歧管至氣門或喉口的流動(dòng)為等熵過程；3)進(jìn)氣歧管某截面上的氣體參數(shù)均一；4)喉口截面上的參數(shù)均一，且等于缸內(nèi)參數(shù)。
②單缸進(jìn)氣充量根據(jù)以上假定，可由連續(xù)方法、能量方程、等熵關(guān)系式推出由進(jìn)氣歧管進(jìn)入氣缸的充量。
連續(xù)方程Ap·ρp·up＝At·ρt·ut(1)能量方程kk-1ppρp+12up2=kk-1ptρt+12ut2---(2)]]>式中Ap為進(jìn)氣歧管流通截面積，mm2At為進(jìn)氣門處的環(huán)形有效流通截面積，mm2ρp為進(jìn)氣歧管處氣體密度，kg/m3ρt為進(jìn)氣門處氣體密度，kg/m3up為進(jìn)氣歧管氣體流速，m/sut為進(jìn)氣門處氣體流速，m/spp為進(jìn)氣歧管氣體壓力，MPapt為進(jìn)氣門處氣體壓力，MPak 為比熱比，無量綱若氣門處的幾何流通面積用A0表示，則At＝μA0，μ為流量系數(shù)。式(1)可寫成Ap·ρp·up＝μA0·ρt·ut(3)考慮到ρt＝ρc，pt＝pc，以及等熵關(guān)系式ρtρp=(ptpp)1k,]]>由(2)、(3)式得到氣體經(jīng)喉口的流速utut=11-μ2(A0Ap)2(pcpp)2/k·2kk-1ppρc[(pcpp)1k-(pcpp)]---(4)]]>
由進(jìn)氣歧管經(jīng)氣門流入氣缸的流量為dGLdt=μA0·ρt·ut]]>將(4)式代入上式，并以ρc代替ρt，有dGLdt=μA0·pp1-μ2(A0Ap)2(pcpp)2/k·2kk-12RTp[(pcpp)2/k-(pcpp)k+1k]---(5)]]>利用曲軸轉(zhuǎn)角與時(shí)間t的關(guān)系d＝6ndt，n為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速。(5)式轉(zhuǎn)換成以下形式dGLdt=μA06n·ppRTp·11-μ2(A0Ap)2(pcpp)2/k·2kk-1[(pcpp)2/k-(pcpp)k+1k]---(6)]]>在進(jìn)氣過程相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角內(nèi)積分上式，可得單缸實(shí)際進(jìn)氣量 在進(jìn)氣門開啟角1和關(guān)閉角2范圍內(nèi)，缸內(nèi)壓力小于進(jìn)氣歧管內(nèi)壓力，即pc/pp＜1。式(7)中的參數(shù)pp、pc是曲軸轉(zhuǎn)角的函數(shù)，μ及A0是氣門升程的函數(shù)，因而也是曲軸轉(zhuǎn)角的函數(shù)，Tp在進(jìn)氣過程中假定基本不變等于進(jìn)氣歧管內(nèi)氣體的平均溫度。將(7)式寫成計(jì)算機(jī)便于計(jì)算的形式 式中，Δ為積分步長(zhǎng)；m為積分點(diǎn)數(shù)， i為計(jì)算點(diǎn)i相對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角。
③充氣效率單缸理論充氣量G0=p0VhRT0,]]>p0、T0為大氣壓力及大氣溫度，Vh為單缸容積。充氣效率可用下式表達(dá) 由(8)、(9)式可知，若已知p0、T0、Vh、Ap等常值參數(shù)以及μ()、A0()，再測(cè)出了Tp和pc、pp隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律，便可由(8)、(9)式計(jì)算出單缸充氣量GL及充氣效率ηv。
對(duì)于典型的進(jìn)氣門結(jié)構(gòu)，其幾何流通面積A0()常表示為氣門升程h的函數(shù) 式中各符號(hào)的意義如圖2所示。可根據(jù)進(jìn)氣門升程與曲軸轉(zhuǎn)角的關(guān)系曲線，將A0(h)轉(zhuǎn)換為曲軸轉(zhuǎn)角的函數(shù)A0()，為已知量。進(jìn)氣門流量系數(shù)μ(h)可用穩(wěn)流氣道試驗(yàn)臺(tái)測(cè)出，在計(jì)算前用同樣的方法將μ(h)轉(zhuǎn)換為μ()，為已知量。
試驗(yàn)結(jié)果在CA6102汽油機(jī)節(jié)氣門4/4，3/4，2/4，1/4開度下，進(jìn)行了各轉(zhuǎn)速工況各缸充氣效率的試驗(yàn)測(cè)定，具體見表1，2，3，4所示。
表1 節(jié)氣門開度4/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率
表2節(jié)氣門開度3/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 表3節(jié)氣門開度2/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 表4節(jié)氣門開度1/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 從各表中可看出，利用實(shí)測(cè)進(jìn)氣壓力、溫度和氣缸壓力計(jì)算的各缸充氣效率隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的變化趨勢(shì)與理論上的充氣效率隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的變化趨勢(shì)是吻合的。即隨著轉(zhuǎn)速降低、負(fù)荷變大，充氣效率變大；隨著轉(zhuǎn)速增大、負(fù)荷變小，充氣效率變低。
在測(cè)量多缸充氣效率的同時(shí)，測(cè)取了各工況下整機(jī)充氣效率，整機(jī)充氣效率的平均值ηv與相應(yīng)工況下各缸充氣效率的平均值ηvm的對(duì)比，列于表5。
充氣效率的平均值η-v=G30n·i·Vh]]>式中n為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/mini為氣缸總數(shù)G為進(jìn)氣總量，m3/h各缸充氣效率的平均值ηvm=1i·ΣK=16ηvK]]>式中ηvK為第K缸的充氣效率表5 整機(jī)充氣效率的平均值與各缸充氣效率的平均值對(duì)比

從上表可知，各開度各轉(zhuǎn)速下整機(jī)充氣效率的平均值與各缸充氣效率的平均值二者具有很好的一致性。這可完全說明采用壓力波測(cè)量法所獲取各缸進(jìn)氣充量及充氣效率的方法是正確的而且切實(shí)可行的。但是，目前用整機(jī)充氣效率的平均值來代替各缸充氣效率的平均值并去研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣量和充氣效率的量的不均勻性是粗糙的、不科學(xué)的。本發(fā)明所提出的方法可以精確的得到多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣量和充氣效率值，為進(jìn)一步研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸不均勻性提供了科學(xué)的方法。


圖1為簡(jiǎn)化模型示意圖；
圖2為氣門結(jié)構(gòu)圖；圖3為本發(fā)明方法測(cè)試系統(tǒng)框圖；圖4為測(cè)量點(diǎn)處氣缸壓力、進(jìn)氣壓力和大氣壓力曲線圖。
具體實(shí)施例方式
下面通過實(shí)施例對(duì)本發(fā)明方法作進(jìn)一步說明(1)測(cè)試系統(tǒng)組成參照?qǐng)D3，本發(fā)明方法測(cè)試系統(tǒng)框圖，AVL PUMA3內(nèi)燃機(jī)自動(dòng)化實(shí)驗(yàn)臺(tái)2和AVL-ELENAPA 090/19-2/5變頻交流測(cè)功器3與六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)5實(shí)驗(yàn)連接；西德AERZEN公司的Za11.4轉(zhuǎn)子氣體流量計(jì)1與六缸CA6102Q內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣總管4連接，以測(cè)出進(jìn)氣總管空氣消耗量；測(cè)量進(jìn)氣壓力和氣缸壓力用同一型號(hào)兩個(gè)AVL12QP250ca石英壓電壓力傳感器分別與AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)8信號(hào)連接；測(cè)量進(jìn)氣溫度傳感器輸出與AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)8輸入信號(hào)連接；將AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀8所配AVL364曲軸角標(biāo)器7安裝于六缸CA6102Q內(nèi)燃機(jī)的曲軸前端，其信號(hào)輸出連入AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀相應(yīng)輸入通道，使得AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀采集的信號(hào)基于曲軸轉(zhuǎn)角φ；AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)8同時(shí)測(cè)出進(jìn)氣歧管內(nèi)壓力和溫度信號(hào)、氣缸壓力信號(hào)。在PC計(jì)算機(jī)9上運(yùn)行固化軟件調(diào)用測(cè)量數(shù)據(jù)并進(jìn)行充氣效率計(jì)算，由打印機(jī)10和繪圖儀11進(jìn)行數(shù)據(jù)及曲線輸出。
(2)測(cè)試過程及結(jié)果a.確定安裝進(jìn)氣歧管內(nèi)壓力傳感器和溫度傳感器在要求測(cè)量充氣效率的氣缸所對(duì)應(yīng)進(jìn)氣歧管管壁上的測(cè)量截面位置。原則是應(yīng)盡可能靠近進(jìn)氣門。本例中，離進(jìn)氣門150mm。在該測(cè)量截面圓周上按相差90度位置分別打兩個(gè)可安裝以上兩種不同傳感器尺寸的安裝孔。
b.安裝AVL12QP250ca進(jìn)氣壓力傳感器于相應(yīng)安裝孔處。進(jìn)氣壓力傳感器之測(cè)壓表面與管壁內(nèi)表面平齊。進(jìn)氣壓力傳感器的信號(hào)輸出與AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀的信號(hào)輸入端進(jìn)行信號(hào)線連接。
c.安裝溫度傳感器于相應(yīng)安裝孔處。溫度傳感器測(cè)溫點(diǎn)與管壁內(nèi)表面平齊。溫度傳感器的輸出端連入AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀的電壓信號(hào)輸入端。
d.安裝AVL12QP250ca氣缸壓力傳感器于要求測(cè)量充氣效率的氣缸所在火花塞位置處。
e.用AVL PUMA3內(nèi)燃機(jī)自動(dòng)化實(shí)驗(yàn)臺(tái)和AVL-ELEN APA 090/19-2/5變頻交流測(cè)功器控制六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)工作在節(jié)氣門4/4全開、3000r/min、2600r/min、2200r/min、1800r/min、1600r/min、1200r/min、800r/min拖動(dòng)實(shí)驗(yàn)狀態(tài)。
f.AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀與PC計(jì)算機(jī)、打印機(jī)和繪圖儀連接。由AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀測(cè)量六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)該實(shí)驗(yàn)工況下隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角φ變化的氣缸壓力pc()信號(hào)、進(jìn)氣壓力pp(i)信號(hào)和進(jìn)氣溫度Tp。AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀采集氣缸壓力、進(jìn)氣壓力信號(hào)和進(jìn)氣溫度信號(hào)時(shí)，曲軸轉(zhuǎn)角采樣分辨率選取0.2deg.CA，每個(gè)轉(zhuǎn)速工況測(cè)取4沖程六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)10個(gè)連續(xù)工作循環(huán)數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)被保存入PC計(jì)算機(jī)中。
g.在同一實(shí)驗(yàn)工況下讀取大氣壓力P0、大氣溫度T0、內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速n。
h.在PC計(jì)算機(jī)中運(yùn)行計(jì)算充氣效率的固化軟件。程序自動(dòng)將存于PC機(jī)中的氣缸壓力pc()數(shù)據(jù)、進(jìn)氣壓力pp()數(shù)據(jù)、進(jìn)氣管內(nèi)溫度數(shù)據(jù)Tn、進(jìn)氣門幾何流通面積A0()和進(jìn)氣門流量系數(shù)μ()；大氣壓力p0數(shù)據(jù)、大氣溫度T0數(shù)據(jù)、布朗克氣體常數(shù)R；計(jì)算步長(zhǎng)Δ；比熱比k；單缸工作容積Vh數(shù)據(jù)和內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速n等數(shù)據(jù)調(diào)入計(jì)算充氣效率的公式中，計(jì)算得到多缸內(nèi)燃機(jī)所做實(shí)驗(yàn)工況下的充氣效率值。充氣效率的計(jì)算公式如下 上式中，ηv為充氣效率；pc()，pp()分別為在該實(shí)驗(yàn)工況下，隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的氣缸壓力和進(jìn)氣壓力，測(cè)量數(shù)據(jù)曲線如圖4所示，圖4中曲線1、2、3分別對(duì)應(yīng)氣缸壓力pc()、進(jìn)氣壓力pp()和大氣壓力p0，圖4中的橫坐標(biāo)標(biāo)線TDC為上止點(diǎn)位置，BDC為下止點(diǎn)位置，IO為進(jìn)氣門開啟角位置，IC為進(jìn)氣門關(guān)閉角位置，EC為排氣門關(guān)閉角位置；Δ為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計(jì)算步長(zhǎng)，計(jì)算步長(zhǎng)取Δ＝1deg.CA；n為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速為2200r/min；p0為大氣壓力，在該實(shí)驗(yàn)工況下為955.6kPa；T0為大氣溫度，在該實(shí)驗(yàn)工況下為298K；Tp為測(cè)點(diǎn)處溫度值，該實(shí)驗(yàn)工況下為308K；Vh為單缸工作容積為92666.64mm3；R為布朗克氣體常數(shù)，R＝6.626176×10-34Js；k比熱比，k＝1.35；i取1～240，即m＝240是指六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣開閉角在240deg.CA內(nèi)；A0()和μ()為存入PC計(jì)算機(jī)中的已知數(shù)據(jù)。
k.按上述測(cè)試過程得到以下4/4節(jié)氣門開度7個(gè)轉(zhuǎn)速工況下各缸充氣效率，數(shù)據(jù)如表6所示。
表6 節(jié)氣門開度4/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率
權(quán)利要求
1.一種測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸壓力和所對(duì)應(yīng)進(jìn)氣歧管中的壓力及溫度值經(jīng)過下述計(jì)算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率 其中ηv，為充氣效率pc(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的氣缸內(nèi)壓力值，MPapp(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣壓力值，kPaμ(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣門流量系數(shù)，無量綱A0(i)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的進(jìn)氣門處幾何流通面積值，mm2Ap為進(jìn)氣壓力測(cè)點(diǎn)處進(jìn)氣歧管截面積值，mm2k比熱比，k＝1.35，無量綱R布朗克氣體常數(shù)，R＝6.626176×10-34JsΔ為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計(jì)算步長(zhǎng)，deg.CAN為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minp0為大氣壓力，kPaT0為大氣溫度，KVh為單缸工作容積，mm3Tp為進(jìn)氣壓力測(cè)點(diǎn)處溫度值，Km為積分點(diǎn)數(shù)， Δ為積分步長(zhǎng)，1為進(jìn)氣門開啟相對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角，2為進(jìn)氣門關(guān)閉相對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角。
全文摘要
本發(fā)明公開一種測(cè)量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸壓力和所對(duì)應(yīng)進(jìn)氣歧管中的壓力及溫度值經(jīng)過下述計(jì)算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率，見上式，該方法實(shí)現(xiàn)了對(duì)多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣充量的均勻性的準(zhǔn)確判斷分析，為進(jìn)一步研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸不均勻性提供了科學(xué)可行的測(cè)試方法。
文檔編號(hào)G01M15/08GK1821739SQ20061001650
公開日2006年8月23日 申請(qǐng)日期2006年1月10日 優(yōu)先權(quán)日2006年1月10日
發(fā)明者程鵬, 郭英男, 高印寒, 孫萬臣, 韓永強(qiáng), 劉金山, 譚滿志, 邢四海, 范衛(wèi), 程江 申請(qǐng)人:吉林大學(xué)