技術(shù)特征：

1.兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧應(yīng)力強(qiáng)度的校核方法，其中，各片板簧為以中心穿裝孔為中心的對稱結(jié)構(gòu)，安裝夾緊距的一半為騎馬螺栓夾緊距的一半；將原一級漸變剛度板簧的主簧拆分設(shè)計(jì)為兩級主簧，通過兩級主簧和副簧的初始切線弧高及兩級漸變間隙，提高半載情況下的車輛行駛平順性；同時(shí)，為了確保滿足第一級主簧應(yīng)力強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，第二級主簧和副簧適當(dāng)提前承擔(dān)載荷，懸架在漸變載荷下的偏頻不相等，即兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧；根據(jù)各片板簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、騎馬螺栓夾緊距、各次開始接觸載荷，最大載荷和許用應(yīng)力，在各級板簧根部最大應(yīng)力計(jì)算的基礎(chǔ)上，對該兩級主簧式非等偏頻漸變剛度板簧應(yīng)力強(qiáng)度進(jìn)行校核，具體校核步驟如下：

(1)第一級主簧及其與第二級主簧和副簧的根部重疊部分等效厚度的計(jì)算：

根據(jù)第一級主簧片數(shù)n_1i,第一級主簧各片的厚度h_1i，i＝1，2,...,n₁；第二級主簧片數(shù)n₂，第二級主簧各片的厚度h_2j,j＝1，2,...,n₂；副簧片數(shù)m，副簧各片的厚度h_Ak,k＝1，2,...,m；對第一級主簧的根部重疊部分的等效厚度h_M1e、第一級主簧與第二級主簧的根部重疊部分的等效厚度h_M2e、及主副簧的根部重疊部分的等效厚度h_MAe進(jìn)行計(jì)算，即：

$h_{M1e}=\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n_1}{\Σ}}{h}_{1i}^3};h_{M2e}=\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n_1}{\Σ}}{h}_{1i}^3+\underset{j=1}{\overset{n_2}{\Σ}}{h}_{2j}^3};h_{MAe}=\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n_1}{\Σ}}{h}_{1i}^3+\underset{j=1}{\overset{n_2}{\Σ}}{h}_{2j}^3+\underset{k=1}{\overset{m}{\Σ}}{h}_{Ak}^3};$

(2)第一、第二級主簧和副簧的最大厚度板簧的厚度h_1max、h_2max和h_Amax的確定：

A步驟：第一級主簧的最大厚度板簧的厚度h_1max確定

根據(jù)第一級主簧片數(shù)n₁，第一級主簧各片的厚度h_1i，i＝1，2,...,n₁，確定第一級主簧的最大厚度板簧的厚度h_1max，即

h_1max＝max(h_1i)；

B步驟：第二級主簧的最大厚度板簧的厚度h_2max確定

根據(jù)第二級主簧片數(shù)n₂，第二級主簧各片的厚度h_2j,j＝1，2,...,n₂，確定第二級主簧的最大厚度板簧的厚度h_2max，即

h_2max＝max(h_2j)；

C步驟：副簧的最大厚度板簧的厚度h_Amax確定

根據(jù)副簧片數(shù)m，副簧各片的厚度h_Ak,k＝1，2,...,m，確定副簧的最大厚度板簧的厚度h_Amax，即

h_Amax＝max(h_Ak)；

(3)兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的各級板簧根部最大應(yīng)力的計(jì)算：

I步驟：第一級主簧最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_M1max計(jì)算

根據(jù)兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的寬度b，第一級主簧首片的一半夾緊長度L₁₁，第1次開始接觸載荷P_k1，第2次開始接觸載荷P_k2；最大載荷P_max；步驟(1)中計(jì)算得到的h_M1e、h_M2e和h_MAe，步驟(2)中所確定的h_1max，對第一級主簧最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_M1max進(jìn)行計(jì)算，即

${\mathrm{\σ}}_{M1max}=h_{1max}\frac{3P_{k1}{L}_{11}}{{\mathrm{bh}}_{M1e}^3}+h_{1max}\frac{3(P_{k2}-P_{k1})L_{11}}{{\mathrm{bh}}_{M2e}^3}+h_{1max}\frac{3(P_{max}-P_{k2})L_{11}}{{\mathrm{bh}}_{MAe}^3};$

II步驟：第二級主簧最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_M2max計(jì)算

根據(jù)兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的寬度b，第一級主簧首片的一半夾緊長度L₁₁；第1次開始接觸載荷P_k1，第2次開始接觸載荷P_k2；最大載荷P_max；步驟(1)中計(jì)算得到的h_M2e和h_Mae，步驟(2)中所確定的h_2max，對第二級主簧最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_M2max進(jìn)行計(jì)算，即

${\mathrm{\σ}}_{M2\max }=h_{2\max }\frac{3(P_{k2}-P_{k1})L_{11}}{{\mathrm{bh}}_{M2e}^3}+h_{2\max }\frac{3(P_{\max }-P_{k2})L_{11}}{{\mathrm{bh}}_{MAe}^3}$

III步驟：副簧最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_Amax計(jì)算

根據(jù)兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的寬度b，第一級主簧首片的一半夾緊長度L₁₁；第2次開始接觸載荷P_k2，最大載荷P_max，步驟(1)中計(jì)算得到的h_MAe，步驟(2)中所確定的h_Amax，對副簧在最大載荷下的根部最大應(yīng)力σ_Amax進(jìn)行計(jì)算，即

${\mathrm{\σ}}_{Amax}=h_{Amax}\frac{3(P_{max}-P_{k2})L_{11}}{{\mathrm{bh}}_{MAe}^3};$

(4)兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的最大根部應(yīng)力確定及強(qiáng)度校核：

根據(jù)步驟(3)中計(jì)算得到的σ_M1max、σ_M2max和σ_Amax，確定兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧的最大根部應(yīng)力，即

σ_max＝max(σ_M1max,σ_M2max,σ_Amax)；

根據(jù)許用應(yīng)力[σ],如果σ_max<[σ]，即所設(shè)計(jì)的兩級主簧式非等偏頻型漸變剛度板簧滿足應(yīng)力強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求；否則，不滿足應(yīng)力強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。