專利名稱：用于減震器閥的壓力調(diào)節(jié)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及壓力調(diào)節(jié)裝置，其包括用來決定在減震器的減震室之間的減震介質(zhì)流 中的壓力的彈簧布置(spring arrangement)。
背景技術(shù)：
在減震器閥技術(shù)范圍內(nèi)，明確的需求已經(jīng)上升到生產(chǎn)具有類似泄放閥特性的壓力 調(diào)節(jié)裝置，這意味著當(dāng)流量趨近于零時(shí)，壓力調(diào)節(jié)裝置的開啟壓力必須盡可能的趨近于零。 此外，壓力調(diào)節(jié)裝置必須具有低“噴出(blowoff)”或“破裂壓力(cracking pressure) ”開 啟點(diǎn)，這里對(duì)于所有設(shè)置、調(diào)節(jié)或彈簧偏置被稱為開啟壓力，盡管事實(shí)上在較高壓力情況下 壓力調(diào)節(jié)裝置一定在工作范圍內(nèi)產(chǎn)生高的壓力。具有類似泄放閥特性的壓力調(diào)節(jié)裝置的已知實(shí)施方案包括由第一彈簧和第二彈 簧組成的彈簧布置，在彈簧布置中，第一彈簧偏置第二彈簧且有助于在沖程的不同部分中 不同的彈簧特性。低彈簧常數(shù)最初被用在沖程開始時(shí)，且低彈簧常數(shù)隨后轉(zhuǎn)變?yōu)檫m于與快 速阻尼運(yùn)動(dòng)相關(guān)的動(dòng)態(tài)序列及高壓的較高彈簧常數(shù)。這里的破損特性產(chǎn)生接近于關(guān)閉位置 的低彈簧常數(shù)，以便提供精確的偏置設(shè)置。為了穩(wěn)定閥行為及避免當(dāng)閥從關(guān)閉位置變?yōu)榇?開位置和從打開位置變?yōu)殛P(guān)閉位置時(shí)由摩擦力引起的噪聲問題，精確地設(shè)定的閥必須被給 定極低的偏置。此極度的精確性本身導(dǎo)致了更昂貴的生產(chǎn)過程，但是與如果只使用剛性彈 簧達(dá)到低偏置的過程要求的精確性相比，仍具有較低的成本。因?yàn)檫@樣的噪聲問題和由于彈簧的長(zhǎng)度公差的精確性造成的困難，只包括一個(gè)彈 簧的壓力調(diào)節(jié)裝置，例如減震器止回閥，必須代替地在關(guān)閉位置被給予高偏置，這有時(shí)導(dǎo)致 難以實(shí)現(xiàn)用于低速和小閥流量的期望的低減震水平。上述問題適用于所有偏置錐閥(biased cone valve)、導(dǎo)閥、液控閥和直接控 制閥，包括止回閥。這些閥的基本共同特性是被調(diào)節(jié)的壓力沿著開口方向作用在一區(qū)域 上，此區(qū)域這里被稱為開口閥部件區(qū)域且布置在可移動(dòng)的閥部件上，以便產(chǎn)生反饋開啟力 (feedback opening force) 0壓力的水平由反作用于開啟力的關(guān)閉驅(qū)動(dòng)力決定。關(guān)閉驅(qū)動(dòng) 力由來自電、液或氣動(dòng)致動(dòng)器，例如電磁致動(dòng)器的力，和/或由來自作用在導(dǎo)向區(qū)域上的導(dǎo) 向壓力(Pilot pressure)的力和/或由來自偏置彈簧組件的力形成。實(shí)現(xiàn)平衡在可移動(dòng)的閥部件上的驅(qū)動(dòng)力的最初高彈簧常數(shù)的問題在用于交通工 具懸架的減震器的可調(diào)節(jié)閥的構(gòu)造中尤為明顯。在用于交通工具的可調(diào)節(jié)減震器閥的構(gòu)造 中，有兩個(gè)沖突的構(gòu)造需求。非簧載質(zhì)量(unsprung mass)，例如車輪的減震最好由這樣的 閥實(shí)現(xiàn)，在該閥中，流量的壓力導(dǎo)數(shù)(dP/dQ)可以變化?；奢d質(zhì)量(sprung mass)的減震最 好由這樣的閥實(shí)現(xiàn)，在該閥中，壓力水平可被設(shè)置為不依賴于流量。在涉及壓力水平調(diào)節(jié)的 已有技術(shù)中，壓力水平由主控單元設(shè)置，主控單元通過變化進(jìn)入閥的流量來算出期望的壓 力水平并設(shè)置其，即例如通過改變由螺線管產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)力。在本發(fā)明領(lǐng)域內(nèi)的已知設(shè)計(jì)由申請(qǐng)人的已公布的專利申請(qǐng)W02006135319描述， 其中在減震器閥中的導(dǎo)向階段的關(guān)閉驅(qū)動(dòng)力由來自驅(qū)動(dòng)器的力決定。在此專利申請(qǐng)中描述了液控雙級(jí)閥形式的減震器閥/壓力調(diào)節(jié)裝置，用來控制在液壓減震器的兩個(gè)減震室之間的減震介質(zhì)流。減震器閥包括具有至少一個(gè)主閥的閥箱，該 至少一個(gè)主閥具有被布置在主閥彈簧布置和閥座之間的主錐體形式的可移動(dòng)的閥部件，和 包括先導(dǎo)滑閥(Pilot slide)的導(dǎo)閥。主錐體在閥箱中劃分了布置有閥主彈簧和先導(dǎo)滑閥 的導(dǎo)向室(pilotchamber)。減震器閥的特性主要地由在導(dǎo)向室中積累的壓力控制，該壓力 通過在導(dǎo)向室中先導(dǎo)滑閥的位置來調(diào)整。此位置由在導(dǎo)向彈簧的彈簧力和來自電控驅(qū)動(dòng)器 的反支撐驅(qū)動(dòng)力(counterholding actuating force)之間的力平衡決定，但是也由在導(dǎo)向 室中的壓力形成的反饋壓力開啟力控制。此壓力調(diào)節(jié)裝置的類型因此借助壓力調(diào)節(jié)控制。另一種具有導(dǎo)向階段的調(diào)節(jié)的減震器閥的變化形式被描述在專利US5398787中。 這里也展現(xiàn)了壓力調(diào)節(jié)的導(dǎo)向階段，其中導(dǎo)向錐體的位置由其所抵抗的電磁力、彈簧力和 液壓力控制。憑借導(dǎo)閥的外部尺寸的配置，由給定彈簧常數(shù)得到的液壓力被控制在全部工 作范圍之內(nèi)。此構(gòu)造被描述隨組件的選擇而變，且作為壓力調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)或者作為泄放閥 調(diào)節(jié)。不在此解決方案內(nèi)不可能在同一個(gè)閥中實(shí)現(xiàn)類似泄放閥特性和壓力調(diào)節(jié)裝置特性。在專利US5937975和US6044939中，展現(xiàn)了減震器閥的又一種變化形式。兩個(gè)彈 簧，一個(gè)剛性彈簧和一個(gè)柔性彈簧，串聯(lián)工作以調(diào)節(jié)導(dǎo)向階段的位置。這些彈簧相連接，以 便即使當(dāng)閥去激勵(lì)且停止調(diào)節(jié)時(shí)也能夠?qū)崿F(xiàn)一定的減震。剛性彈簧在整個(gè)正常工作范圍中 起作用且柔性彈簧僅當(dāng)導(dǎo)向階段足夠打開以致通過改變導(dǎo)向階段的壓力平衡而使沒有進(jìn) 一步減震的調(diào)節(jié)具有可能時(shí)才起作用。此構(gòu)造僅作為泄放閥調(diào)節(jié)。在此解決方案內(nèi)不可能 在同一個(gè)閥中實(shí)現(xiàn)類似泄放閥特性和壓力調(diào)節(jié)裝置特性。在專利W02006135319中的導(dǎo)閥可被認(rèn)為僅具有壓力調(diào)節(jié)裝置特性，且因此只是 調(diào)節(jié)壓力。在專利US5937975中的導(dǎo)閥可被認(rèn)為或具有泄放閥特性且因此僅調(diào)節(jié)位置， 或僅具有調(diào)節(jié)壓力特性。在位置控制導(dǎo)向階段中，探尋這樣一種構(gòu)造，在該構(gòu)造中，導(dǎo)向 錐體的位置完全由驅(qū)動(dòng)力和來自彈簧克服驅(qū)動(dòng)力工作的力來控制，即其不受壓力的影響。 錐體的位置因此不受經(jīng)過閥的流量或穿過閥的壓力損失影響。在描述于US5937975和 US6044939中的位置調(diào)節(jié)導(dǎo)向階段，探尋導(dǎo)閥的這樣一種構(gòu)造，在該構(gòu)造中，每當(dāng)經(jīng)過閥的 流量趨近于零時(shí)，壓力損失總是趨近于零?；旧希恢谜{(diào)節(jié)產(chǎn)生閥特性，其中開啟壓力總 是由零開始并隨著流量的增加而增加，而壓力調(diào)節(jié)通常產(chǎn)生從與流量有關(guān)的開啟壓力開始 且具有隨流量增加而緩和地增加的壓力的特性。已知的解決方案中沒有相互結(jié)合具有壓力和位置調(diào)節(jié)的形式的上述特性的壓力 調(diào)節(jié)裝置。發(fā)明目的本發(fā)明涉及結(jié)合了在壓力范圍的一部分內(nèi)的位置調(diào)節(jié)和在該范圍的另一部分內(nèi) 的壓力調(diào)節(jié)的壓力調(diào)節(jié)裝置。壓力范圍的下部分可以被給予關(guān)于流量的強(qiáng)烈增加的壓力導(dǎo) 數(shù)，且上部分被給予關(guān)于流量的緩和增加的壓力導(dǎo)數(shù)。壓力調(diào)節(jié)裝置還包括允許第一可移動(dòng)的閥部件相對(duì)于閥座的精確的初始力平衡 的彈簧布置。本發(fā)明也闡述了創(chuàng)造具有相對(duì)來說不易受公差影響的堅(jiān)固結(jié)構(gòu)的壓力調(diào)節(jié)裝置。本發(fā)明另一目的在于創(chuàng)造具有尺寸小、便宜且易于裝配、生產(chǎn)和調(diào)節(jié)的彈簧布置 的壓力調(diào)節(jié)裝置。發(fā)明概述
根據(jù)本發(fā)明的壓力調(diào)節(jié)裝置旨在用于減震器閥，且包括軸向可移動(dòng)的第一閥部件 和第一閥座，該軸向可移動(dòng)的第一閥部件和第一閥座在閥箱內(nèi)布置成使得在部件之間形 成可調(diào)節(jié)流量開口?？烧{(diào)節(jié)流量開口被布置成限制減震介質(zhì)流，且可調(diào)節(jié)流量開口的流 量開口大小，即第一閥部件和閥座之間的距離，由在第一閥部件上的力平衡決定。力平衡 主要地或部分地由驅(qū)動(dòng)力和來自彈簧布置的力的總和形成，其與反支撐壓力調(diào)節(jié)裝置力 (counterholding pressure regulator force)的作用相反。彈簧布置包括具有第一彈簧 常數(shù)的第一彈簧和具有第二彈簧常數(shù)的第二彈簧。本發(fā)明的特性在于，反支撐調(diào)節(jié)裝置力 由第一彈簧和第二彈簧兩者的彈簧特性決定。第一彈簧在整個(gè)沖程期間與驅(qū)動(dòng)力相互作 用，同時(shí)，第二彈簧僅當(dāng)接近閥座的起始沖程時(shí)與第一彈簧串聯(lián)作用，其中起始沖程的大小 由第二彈簧的有限的工作范圍決定。第二彈簧的有限的工作范圍由彈簧可能的軸向變形能 力界定，以使第二彈簧僅在總沖程的一部分期間與驅(qū)動(dòng)力相互作用。這樣，在起始沖程期間的總反支撐彈簧力很高，且具有由減震介質(zhì)流經(jīng)過流量開 口的限制形成的高壓力導(dǎo)數(shù)。這里，流量開口的流量開口大小很大程度上由第一彈簧和第 二彈簧兩者的彈簧常數(shù)決定，高達(dá)第一流量開口大小。在低調(diào)節(jié)，即較低的調(diào)節(jié)壓力水平 時(shí)，反支撐調(diào)節(jié)裝置力和由此在減震介質(zhì)中的壓力水平隨著流量的增加而增加，因?yàn)閴毫?增加，即閥部件的位置，大體上由第二彈簧的高彈簧常數(shù)決定。這意味著在此較低壓力水平 下，在驅(qū)動(dòng)力、彈簧力和調(diào)節(jié)裝置力之間的力平衡與在位置調(diào)節(jié)中相比較更多地由驅(qū)動(dòng)力 和彈簧力支配。在壓力范圍的下部分中起作用的驅(qū)動(dòng)力由在具有高彈簧常數(shù)的彈簧中閥的 起始偏置支配，且在電流范圍的上部分中力平衡的支配基本上由驅(qū)動(dòng)力和壓力反饋組成。 在此情況下，壓力調(diào)節(jié)裝置決定在減震介質(zhì)流中的壓力，以使當(dāng)流量趨于零時(shí)壓力調(diào)節(jié)裝 置的開啟壓力趨于零，同時(shí)在較高壓力時(shí)，開啟壓力具有陡的但是噴出式的壓力調(diào)節(jié)特性。在高調(diào)節(jié)，即較高調(diào)節(jié)壓力水平時(shí)，反支撐調(diào)節(jié)裝置力和由此在減震介質(zhì)中的壓 力水平大體上由與壓力調(diào)節(jié)裝置中相比更高的反饋壓力決定，因?yàn)樵诖藸顩r下，驅(qū)動(dòng)力、彈 簧力和調(diào)節(jié)裝置力之間的力平衡由驅(qū)動(dòng)力和調(diào)節(jié)裝置力支配。彈簧常數(shù)的相互作用事實(shí)上由第二彈簧的至少一部分和第一閥部件彼此頂住且 在起始沖程期間作為整體一起移動(dòng)(move in tandem)直到第二彈簧達(dá)到其基本位置并沒 有力作用在彈簧上而形成。在本發(fā)明的第一實(shí)施方案中，第一彈簧具有與第二彈簧相比低很多的彈簧常數(shù)。 起始沖程因此被給予非常明確的低偏置，即在接近閥座的起始沖程期間的低壓力和在剩余 沖程期間期望的高彈簧力。這提供了當(dāng)流量趨近于零時(shí)所期望的趨近于零的低壓力。在本發(fā)明的第二實(shí)施方案中，第一彈簧和/或第二彈簧具有墊圈的形式，墊圈具 有內(nèi)彈簧部分和外彈簧部分。內(nèi)彈簧部分和外彈簧部分在至少兩個(gè)位置連接于彈性梁 (resilient bridge)，以使外彈簧部分和內(nèi)彈簧部分能相對(duì)于彼此彈動(dòng)(spring)且相對(duì)于 彼此位移。平的墊圈形彈簧提供對(duì)于閥座的明確的距離。在第一閥部件上重要的力平衡可 因此由具有明確的第一彈簧常數(shù)的第一彈簧精確地獲得。平的墊圈形彈簧具有很高的彈簧 常數(shù)，且當(dāng)閥部件沖程變得越來越小時(shí)隨著增加的力漸進(jìn)。這提供了隨著閥座較接近第一 閥部件而增加的彈簧常數(shù)的優(yōu)勢(shì)。在起始沖程期間，第二彈簧的內(nèi)彈簧部分優(yōu)選地相對(duì)于外彈簧部分移動(dòng)。這樣的 位移在可移動(dòng)的第一閥部件壓緊第二彈簧的內(nèi)彈簧部分時(shí)實(shí)現(xiàn)，同時(shí)外彈簧部分被固定在閥箱和第一閥座之間的適當(dāng)位置。在優(yōu)選的實(shí)施方案中，在起始沖程期間，第二彈簧的內(nèi)部分頂住并密封住第一閥 部件。作為該支承接觸的結(jié)果，當(dāng)減震介質(zhì)流入在內(nèi)彈簧部分和外彈簧部分之間的空間內(nèi) 的流量通過孔(flow-through hole)時(shí)，第二彈簧通過減震介質(zhì)流的限制的形成而構(gòu)成了 朝向閥座的可調(diào)節(jié)流量開口?？烧{(diào)節(jié)開口形成了在起始沖程期間第一閥部件的運(yùn)動(dòng)的減震。在另一個(gè)實(shí)施例中，第一閥部件的運(yùn)動(dòng)的進(jìn)一步減震由第二彈簧的內(nèi)彈簧部分內(nèi) 的至少一個(gè)減震孔的布置形成。作為減震孔的結(jié)果，減震介質(zhì)流被進(jìn)一步限制，這有助于增 加減震。在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案中，壓力調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)決定跨過減震器中的主閥的主減 震介質(zhì)流的導(dǎo)向壓力。主閥包括第二閥部件，該第二閥部件被布置為與第三彈簧的作用和由壓力調(diào)節(jié)裝 置決定的導(dǎo)向壓力相反地相對(duì)于第二閥座軸向地移動(dòng)。因此，在此情況下，壓力調(diào)節(jié)裝置是 在用于交通工具懸架的減震器的雙級(jí)可調(diào)節(jié)和液控閥中使用的。用于最優(yōu)閥功能的此可調(diào) 節(jié)雙級(jí)閥需要彈簧布置的低的反作用力和很好的控制，以及可移動(dòng)的閥部件的兩者或其中 之一的用于接近閥座的運(yùn)動(dòng)的指向零的壓力流量曲線，即在低速減震介質(zhì)流下。本發(fā)明參照附圖將在下文更加詳細(xì)地描述。


圖la-c展現(xiàn)了根據(jù)第一實(shí)施方案的具有不同開口水平階段的閥的簡(jiǎn)化圖。圖加-c展現(xiàn)了根據(jù)第二實(shí)施方案的具有不同開口水平階段的閥的簡(jiǎn)化圖。圖3a展現(xiàn)了根據(jù)第三實(shí)施方案的與減震器連接的閥。圖!3b-d展現(xiàn)了根據(jù)第三實(shí)施方案的當(dāng)不同大的力作用在閥上時(shí)的閥。圖;3e-g展現(xiàn)了本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案。圖如展現(xiàn)了在導(dǎo)向彈簧階段中的彈簧布置中的第一和/或第二彈簧的第一實(shí)施 方案。圖4b展現(xiàn)了主階段的主閥彈簧的實(shí)施方案。發(fā)明詳述圖Ia-Ic展示了本發(fā)明的第一實(shí)施方案，且圖2a_2c展示了本發(fā)明的第二實(shí)施方 案，其是閥1形式的壓力調(diào)節(jié)裝置，主要用來調(diào)節(jié)減震器中的減震介質(zhì)流Ql至Q3的壓力Pl 至P3。當(dāng)減震器中的運(yùn)動(dòng)形成跨過主活塞的壓差時(shí)形成減震介質(zhì)流，主活塞將減震器分為 兩個(gè)減震室，見圖3a。閥1具有閥箱2和在閥箱2中軸向可移動(dòng)的第一閥部件4。軸向可 移動(dòng)的第一閥部件4的運(yùn)動(dòng)選擇被第一閥座3縮短，第一閥座3可與閥箱結(jié)合或分離。當(dāng) 閥打開時(shí)，減震介質(zhì)Q1-Q3流入具有可變流量開口 s的通道，可變流量開口 s在閥部件4和 閥座3之間形成。很多情況下，軸向可移動(dòng)的閥部件4首先受驅(qū)動(dòng)力F作用，其次受到F的 大小產(chǎn)生的反支撐力R1-R3和彈簧布置的作用，驅(qū)動(dòng)力F的力在Fl和F3之間變化，作用于 可移動(dòng)的閥部件4上，彈簧布置包括第一彈簧5和第二彈簧6，且第一彈簧5和第二彈簧6 各自具有第一彈簧常數(shù)kl和第二彈簧常數(shù)k2。在F 0或很低的運(yùn)轉(zhuǎn)情況時(shí)，即當(dāng)閥像圖Ia和加中所示打開時(shí)，總的反支撐力Rl只由第一彈簧5形成。第一彈簧5在整個(gè)沖程期間抵抗驅(qū)動(dòng)力F工作，但是如圖Ib至 Ic所示，在接近閥座3的起始沖程中，在有限的工作范圍內(nèi)第二彈簧6與第一彈簧5同時(shí)工作。有限的工作范圍由第二彈簧6的可能的軸向變形能力界定，即當(dāng)?shù)诙椈?經(jīng)受 驅(qū)動(dòng)力F時(shí)，根據(jù)彈簧在非受力狀態(tài)下的基本長(zhǎng)度的彈簧的總變形量。接近閥座3的沖程 相對(duì)應(yīng)于在零和期望的流量開口大小S’之間的流量開口 s，S’可優(yōu)選地在總沖程Sl的大 約二分之一到十分之一之間。兩個(gè)彈簧都在打開方向上作用于此，與在關(guān)閉方向上作用的 驅(qū)動(dòng)力F相反。在圖Ia和加中，驅(qū)動(dòng)力Fl比驅(qū)動(dòng)力F2和F3小，且因此取決于流量Ql且作用在 可移動(dòng)的閥部件4上的壓力Pl也低，因此調(diào)節(jié)裝置力Rl也小。兩個(gè)彈簧，在圖1中都為墊 片式，或在圖2中一個(gè)為墊片式而一個(gè)為繞線式，在圖Iada中在相對(duì)地打開位置保持閥部 件4。在彈簧力的計(jì)算中的零位置基于如圖Ia和加所示的兩個(gè)彈簧空載時(shí)的基本位置。閥部件4通過一定的沖程S在閥箱2內(nèi)軸向地移動(dòng)，沖程S可被分成第一、第二和 第三閥部件沖程S1、S2和S3。沖程S取決于閥的幾何尺寸以及在閥部件4上的力關(guān)系，該 力關(guān)系由驅(qū)動(dòng)力F、調(diào)節(jié)裝置力R、彈簧5、6提供的力和流量Q的大小形成。第一閥部件沖 程Sl也可被認(rèn)為是總沖程且被界定為閥座邊緣3a和用于全開閥的可移動(dòng)的閥部件的底面 如之間的距離，且第二閥部件沖程S2被計(jì)算為在不影響第二彈簧6的情況下閥部件4可以 移動(dòng)的距離。在第二閥部件沖程S2期間，在可移動(dòng)的閥部件4上的力平衡因此由Fl和當(dāng) 第二彈簧6未激活時(shí)第一彈簧5之間的相互作用決定。當(dāng)?shù)诙椈?未激活時(shí)第二彈簧6 可被認(rèn)為在彈簧基本位置，也就是說彈簧無負(fù)載且沒有力作用于彈簧上。第一彈簧5具有 與第二彈簧的彈簧常數(shù)k2相比明顯小的彈簧常數(shù)kl。優(yōu)選地，彈簧常數(shù)kl和k2之間的 比率大約在1 6和1 220之間，即功能模式的廣泛選擇。例如用于車輛，得到彈簧常數(shù) kl = 0. 5-2N/mm, k2 = 15_110N/mm。在圖Ib和2b中，驅(qū)動(dòng)力F2足夠大從而克服調(diào)節(jié)裝置力R和彈簧力并提起閥部件 4。閥部件4在此情況下靠近閥座3調(diào)節(jié)較高的壓力P2和調(diào)節(jié)裝置力R2，壓力P2取決于流 量Q2，而調(diào)節(jié)裝置力R2由增加的驅(qū)動(dòng)力F2以及偏置的彈簧布置決定。驅(qū)動(dòng)力F2可因此實(shí) 際上被界定為F2< =彈簧力?？杀徽J(rèn)為是功能所期望的第一流量開口大小的范圍S’內(nèi)的 彈簧力為kl*S2+(kl+k2)*(s，-S3)。這里，S3與當(dāng)?shù)诙椈?也工作時(shí)第三起始閥部件沖 程相對(duì)應(yīng)，S3被界定為第一閥部件沖程與第二閥部件沖程之間的差，即S1-S2。第三閥部件 沖程S3具有與期望的流量開口 S’相對(duì)應(yīng)的最大流量開口 S。因此，對(duì)于小于或等于S3的 沖程，閥在較低驅(qū)動(dòng)力F2時(shí)以類似泄放閥特性調(diào)節(jié)減震介質(zhì)流。類似泄放閥特性逐漸地轉(zhuǎn) 變成用于高驅(qū)動(dòng)力S2的壓力調(diào)節(jié)裝置特性。這是基于驅(qū)動(dòng)力F2和兩個(gè)彈簧5和6的彈簧 力之間的相互作用。圖Ic和2c展示了，當(dāng)取決于流量Q3的壓力P3高且大于P2時(shí)且當(dāng)流量Q > 0時(shí)， 在關(guān)閉位置附近的閥，相應(yīng)于Q > = 0且驅(qū)動(dòng)力F3 >=彈簧力kl*S2+(kl+k2)*(s’ -S3)。 在此情況下，閥在開啟壓力下運(yùn)轉(zhuǎn)且閥的功能轉(zhuǎn)變?yōu)榫哂锌杀徽J(rèn)為對(duì)應(yīng)于P3的開啟壓力 的壓力調(diào)節(jié)裝置功能?？梢苿?dòng)的閥部件4被移動(dòng)的距離對(duì)應(yīng)于第三閥部件沖程S3，即總計(jì)， 部件4在關(guān)閉方向移動(dòng)的沖程長(zhǎng)度S <= Si。因此，在起始沖程S3期間，隨著由經(jīng)過在閥座3和可移動(dòng)的閥部件4之間的流量開口的減震介質(zhì)流Q3的限制形成的壓力導(dǎo)數(shù)增加，總的反支撐最大調(diào)節(jié)裝置力R3，即驅(qū)動(dòng) 力和彈簧力的總和增加。流量開口的大小由第一彈簧5和第二彈簧6兩者的彈簧常數(shù)kl、 k2決定，高達(dá)第一流量開口 s’。在剩余沖程S2中，隨著在減震介質(zhì)中增加的壓力水平，反 支撐調(diào)節(jié)裝置力R2增加，其中壓力增加只由第一彈簧5的彈簧常數(shù)kl決定。優(yōu)選地，壓力 P2在足夠低的水平，以至于在此位置閥部件4在運(yùn)動(dòng)中達(dá)到根據(jù)圖Ia或圖Ib的一位置。在圖Ia-Ic的第一實(shí)施方案中，彈簧5、6是墊片式彈簧，同見圖^、4b。彈簧因此 由薄的環(huán)狀墊圈制造，且被配置有外彈簧部分^、6b和內(nèi)彈簧部分fe、6a，外彈簧部分5b、 6b和內(nèi)彈簧部分fe、6a與彈性梁5d、6d互相連接，以使外彈簧部分和內(nèi)彈簧部分可相對(duì)于 彼此彈動(dòng)。在梁5d、6d和各個(gè)彈簧部分之間形成了流量通過孔5c、6c，其在一定程度上限制 經(jīng)過彈簧5、6的流量q。彈簧的內(nèi)彈簧部分fe、6a的平行位移t由固定在閥箱2的一部分 內(nèi)的外彈簧部分^、6b和固定或依靠在軸向可移動(dòng)的第一閥部件4上的內(nèi)彈簧部分fe、6a 形成。平行位移也可通過固定在閥箱的一部分內(nèi)的內(nèi)彈簧部分和固定或依靠在可移動(dòng)的第 一閥部件上的外部分實(shí)現(xiàn)。在圖加-c中，展示了本發(fā)明的第二實(shí)施方案，其中一個(gè)彈簧，優(yōu)選地是第一彈簧 5，改為具有常規(guī)螺旋彈簧5’的形式。螺旋彈簧5’的第一端fe’靠在可移動(dòng)的閥部件4上， 且第二端5b’靠在閥箱2內(nèi)的第二彈簧6的緊固點(diǎn)。在此實(shí)施方案中，螺旋彈簧5’也反作 用于驅(qū)動(dòng)力F。通過使用平整且精確的墊圈形彈簧作為第二彈簧6，如圖h-2c，可得到由S3表示 的精確的距離。在驅(qū)動(dòng)力F和彈簧力之間的相互作用下，距離S3的精確度提供與公差無關(guān) 的調(diào)節(jié)裝置力R和與公差無關(guān)的最小壓力水平P。墊圈形彈簧的強(qiáng)度也可被制成是漸進(jìn)式 的并在閥座3較接近可移動(dòng)的閥部件的底面如時(shí)提供增加的彈簧常數(shù)。在此位置，兩個(gè)彈 簧5、6的驅(qū)動(dòng)力F3相互抵消，且閥的調(diào)節(jié)彈簧常數(shù)升高并由兩個(gè)彈簧與F3的相互作用決 定。所談?wù)摰膲|片彈簧具有開口配置，因此減震介質(zhì)流可通過在開口配置中布置的洞 流動(dòng)。此描述與圖4相聯(lián)系。如圖1所示，第一彈簧5也需要非常精確，在此情況下，墊片 彈簧也是有利的。在圖lb、lc、2b、2c和;3b、3c中的實(shí)施方案中，在整個(gè)起始沖程S3期間，第二彈簧 6靠在閥部件4的底面如上。因此，在閥部件4移動(dòng)的距離大于起始沖程S3之前，閥部件 4和第二彈簧6并不是彼此分離的。圖 3a_g 展現(xiàn)了液控減震器閥(pilot-controlled shock absorber valve)。在 圖3a中，所示減震器閥與用于交通工具的液壓減震器SA連接，其中該閥控制了流入、流出 減震器的兩個(gè)減震室C、R或在減震器的兩個(gè)減震室C、R之間的減震介質(zhì)流量G!in、Qut中的 壓力。在兩個(gè)減震室之間的流量通過布置在減震器主體內(nèi)部且劃分兩個(gè)減震室C、R的主活 塞DP的傳送而上升。閥中減震介質(zhì)的流量主要地由主活塞DP的速度和其活塞及主活塞桿 直徑?jīng)Q定。閥是單向閥，其中流量An流入閥且流量Qut流出閥，即不管主活塞DP在減震器 主體中移動(dòng)的方向，減震介質(zhì)流采用同樣的路徑且在一個(gè)方向流動(dòng)。壓力通過ECU控制的 連續(xù)電信號(hào)調(diào)整，根據(jù)在EP 0942195中描述的工作原理，該電信號(hào)控制閥的動(dòng)力供應(yīng)。圖3a中的減震器閥包括閥箱2，閥箱2包括具有軸向可移動(dòng)的主錐體9的至少一 個(gè)主閥。主錐體9通過第一主閥彈簧IOa偏置頂著主閥座11。主錐體9在閥箱2中劃分導(dǎo)向室Vp，其中主閥彈簧IOa和第一導(dǎo)閥部件4布置在閥箱2中。導(dǎo)閥部件據(jù)上文所述在這種情況下與第一可移動(dòng)的閥部件4相對(duì)應(yīng)。主流量An 形成在主錐體9上的壓力，此壓力形成開口調(diào)節(jié)裝置力R。只要閥開啟，主流量通過在主閥 座11和主錐體9之間的可調(diào)整流量開口沿著An至Qut的方向流動(dòng)。閥是二級(jí)液控閥，這意 味著打開主閥的力取決于在導(dǎo)向室Vp中上升的導(dǎo)向壓力。減震介質(zhì)流An的一部分通過主 錐體9內(nèi)的進(jìn)入孔9a流入導(dǎo)向室Vp，以便通過導(dǎo)閥部件4增加室中的壓力。主階段包括彈簧布置，在該彈簧布置中的第一主閥彈簧IOa被第二主閥彈簧IOb 偏置且有助于在沖程的不同部分中的不同彈簧特性。低彈簧常數(shù)最初使用于沖程開始時(shí)， 以便轉(zhuǎn)變?yōu)檩^高的彈簧常數(shù)。這由具有比第一主閥彈簧IOa低的彈簧常數(shù)的第二主閥彈簧 IOb實(shí)現(xiàn)，因此當(dāng)?shù)诙鏖y彈簧IOb被完全壓縮時(shí)，彈簧力開始代替地由第一主閥彈簧IOa 的較高的彈簧常數(shù)決定。較高的彈簧常數(shù)能更好地適于與快速阻尼運(yùn)動(dòng)相關(guān)的動(dòng)態(tài)序列和 高壓力。破損特性(broken character)對(duì)于主階段產(chǎn)生接近于關(guān)閉位置的低彈簧常數(shù)，以 便提供偏置的低且精確的設(shè)置，導(dǎo)致舒適性的改善和產(chǎn)生最低壓力分布的減小。優(yōu)選地，根 據(jù)圖4b，第二主閥彈簧IOb是具有可以互相彈起的內(nèi)彈簧部分和外彈簧部分的墊片彈簧。減震器閥的特性主要由在導(dǎo)向室Vp中逐漸積聚的壓力控制，此壓力由第一閥部件 4的位置調(diào)整，在這種情況下導(dǎo)閥在導(dǎo)向室中滑動(dòng)。這在圖:3b_3d中更加詳細(xì)地示出。被布 置成限制減震介質(zhì)流q的可調(diào)整流量開口在導(dǎo)閥閥座3和導(dǎo)閥部件4之間形成，且進(jìn)一步 被第二彈簧6的內(nèi)部部分6a界定。流量開口大小s和導(dǎo)閥部件4在導(dǎo)向室Vp中的位置由 導(dǎo)閥部件4上的力平衡決定。力平衡主要由驅(qū)動(dòng)力F和來自包括第一和第二彈簧5、6的彈 簧布置的力Fs形成，該力Fs與反支撐調(diào)節(jié)裝置力R的作用相反。第二彈簧6具有墊片式，即由薄的環(huán)狀墊圈制造且被配置有外彈簧部分6b和內(nèi)彈 簧部分6a，該外彈簧部分6b和內(nèi)彈簧部分6a與梁6d相互連接，其能夠相對(duì)于彼此彈動(dòng)，見 圖3d和4。在梁6d和各個(gè)彈簧部分之間形成了通過孔6c (見圖4)。內(nèi)彈簧部分6a被如 此配置而使其也限制在第二彈簧6和布置在導(dǎo)閥下游的部件之間的流量，并因此具有一定 程度的間接減震作用，間接減震作用也引起了影響力平衡的開口流量力。此限制在起始沖 程S3期間當(dāng)內(nèi)彈簧部分6a頂住且密封第一閥部件4時(shí)實(shí)現(xiàn)。當(dāng)減震介質(zhì)流進(jìn)入具有控制 開口 s的環(huán)形間隙和流量通過孔6c時(shí)，減震介質(zhì)流q的限制上升，因此先通過控制開口隨 后進(jìn)入在內(nèi)彈簧部分6a和外彈簧部分6b之間的空間。如圖3c和3d所示，外彈簧部分6b 在閥箱2的一部分和導(dǎo)閥座3之間固定，且內(nèi)彈簧部分6a在起始沖程S3期間靠在導(dǎo)閥部 件4上。在大于起始第三閥部件沖程S3的沖程S2中，見圖3b，導(dǎo)閥部件4離開內(nèi)彈簧部分 且其力平衡一般來說取決于在正常工作范圍之外且在沖程S2之內(nèi)的第二彈簧6的彈簧常 數(shù)k2。第一彈簧5是在導(dǎo)閥部件4和第二彈簧的外部分6b之間固定的螺旋彈簧，其主要 地頂住導(dǎo)閥座3。夾具緊固提供第二彈簧6的穩(wěn)定安裝，而無需承受由壓力的影響造成的有 害的彈簧6的移位的危險(xiǎn)。此外，第一彈簧5被賦予硬鋼接觸面，其阻止在閥座部件3內(nèi)的 磨損。結(jié)合的閥組件的小的尺寸和增加的穩(wěn)定裕度由全部或部分被迫復(fù)制導(dǎo)向階段的 行為的主階段形成。這是由于這樣的事實(shí)，即導(dǎo)向室的進(jìn)入孔9a優(yōu)選地被選擇成相對(duì)于主 錐體9的壓力影響區(qū)域是小的，直徑大約為0. 6-lmm，而且也為了使墊片式的第二主閥彈簧IOb設(shè)置有孔(未示出)。這些孔如此配置使得孔形成壓力損失并起篩子的作用，即孔阻止 了減震介質(zhì)的噴射，減震介質(zhì)的噴射是由于在導(dǎo)閥階段中孔9a受到第二彈簧6的調(diào)節(jié)裝置 面上強(qiáng)力的擊打而形成的。驅(qū)動(dòng)力由電子控制的螺線管12形成，該電子控制的螺線管12被配置成通過驅(qū)動(dòng) 器13調(diào)節(jié)導(dǎo)閥部件4相對(duì)于外導(dǎo)閥座邊緣3a和內(nèi)導(dǎo)閥座邊緣北的位置，即，也有第二彈 簧的內(nèi)部分6a，驅(qū)動(dòng)器13在減震箱2內(nèi)為軸向可移動(dòng)的且包括螺線管電樞桿13a和螺線管 電樞主體13b，見圖3a。在圖!Be和3f中，展現(xiàn)了驅(qū)動(dòng)器13及其部件的放大視圖。螺線管電樞桿13a具有 的直徑dl小于螺線管主體13b的直徑d2。當(dāng)螺線管電樞桿13a軸向地移動(dòng)時(shí)，其貼著布 置在閥箱2內(nèi)的上滑動(dòng)軸承、下滑動(dòng)軸承14a、14b滑動(dòng)。由于生產(chǎn)工程的原因，在滑動(dòng)軸承 14a、14b和桿13a之間有一定的最優(yōu)第一公差cll，此公差cll非常有助于減少摩擦。通過 整個(gè)螺線管電樞桿13a，孔13c平行于桿13a的對(duì)稱軸延伸。通過孔13c，減震介質(zhì)可以流入 布置在螺線管12的內(nèi)部分中的螺線管室Vs。當(dāng)螺線管室Vs加壓時(shí)，減震介質(zhì)流經(jīng)孔13c。對(duì)應(yīng)于在彈簧布置上的累加力Fs的驅(qū)動(dòng)力F的大小被限制，例如由于流量限制和 空間因素，即螺線管設(shè)計(jì)。也就是說，來自彈簧布置的力Fs和驅(qū)動(dòng)力F之間的差限制用于 導(dǎo)向壓力Pp的可能高度。為了增加導(dǎo)向壓力的最大水平，導(dǎo)向壓力所作用的區(qū)域，也就是 說總壓力反饋區(qū)域A，必須被減小?？偡答亝^(qū)域A由面積差A(yù) = A1-A2確定；其中A是有效 第一區(qū)域，具有直徑Dl，導(dǎo)向壓力Pp在其上作用，且A2是有效第二區(qū)域，由直徑dl確定，螺 線管室中的減震介質(zhì)壓力Ps作用在其上。因此，A = pi* (Dl2-dl2) /4。壓力反饋區(qū)域A不具有任何大小下限，因?yàn)橛糜诟鱾€(gè)有效區(qū)域的直徑可以任意選 擇，理論上，用于導(dǎo)向壓力Pp可被調(diào)整的高度也沒有任何上限。優(yōu)選地，只有由內(nèi)閥座邊緣 北界定的閥座直徑Dl用于確定壓力反饋區(qū)域。這可以通過內(nèi)閥座邊緣北和第二彈簧的內(nèi) 部分6a的相互作用實(shí)現(xiàn)，其直徑dsi優(yōu)選地始終大于閥座直徑Dl，而且中間室3c對(duì)縫隙s 中的流量模式有影響，見圖3f。僅通過選擇組件的尺寸選擇大量的壓力范圍的能力對(duì)于生 產(chǎn)成本具有重要意義。通過在螺線管電樞桿13a中的孔13c借助導(dǎo)向室Vp和螺線管室Vs 的液壓聯(lián)軸器使壓力反饋成為可能。圖!Be中的有效第二區(qū)域A2是螺線管電樞桿13a的上部區(qū)域且因此由桿13a的外 直徑dl決定。螺線管室Vs被劃界部件劃分為第一部分室，劃界部件在圖3e中被配置為蓋 15，蓋15被布置為以小的公差cl3環(huán)繞螺線管電樞桿13a的外直徑dl，但是以第二較大公 差cl2漂浮地靠著減震箱2懸掛。小的公差從生產(chǎn)工程方面應(yīng)該盡可能的小且優(yōu)選地具有 外直徑dl的6/1000的最大公差和1/1000的最小公差之間的大小。蓋15因此漂浮地懸掛， 但是靠在閥箱2中的后壁，所以蓋并不影響驅(qū)動(dòng)器13的總運(yùn)動(dòng)。蓋15因此被布置成使得 其劃分在桿的背離可移動(dòng)的閥部件4的該端的螺線管電樞桿13a的通過孔13c，因此極少量 的減震介質(zhì)可以通過孔13c流入螺線管的內(nèi)部部件。第二公差cl2對(duì)應(yīng)于或大于第一公差 cll，優(yōu)選地高至第一公差的三倍大，但是此比例可變化。蓋在其內(nèi)徑和螺線管電樞桿的外 徑dl間有極小的第三公差cl3。因?yàn)橥ㄟ^螺線管的內(nèi)部灰塵敏感部件的低泄露要求，所以 小的公差cl3是需要的。在第二彈簧的內(nèi)部分6a中布置有流量通過孔6c和具有直徑d3的大體上中心位 置的限制孔16。小的公差cl3與限制孔16相互作用，導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)器13、閥部件4和第二彈簧6的內(nèi)彈簧部分6a的一定程度的運(yùn)動(dòng)減震。因?yàn)榈诙椈?的外部分6b楔入閥箱2和導(dǎo)閥座3之間，所以第二彈簧的外部分 在起始沖程S3和最大沖程Sl之間的導(dǎo)向滑動(dòng)沖程期間不移動(dòng)。由在起始沖程S3中的工 作位置到最大沖程Sl之間的轉(zhuǎn)變被認(rèn)為沒有減震，因?yàn)閷?dǎo)閥部件4隨后撤回了其與限制孔 16的接觸，且減震介質(zhì)可在螺線管室Vs和第二部分導(dǎo)向室Vp2之間無限制地流動(dòng)，而非只 是通過流量通過孔6c和限制孔16。在起始沖程S3和最大沖程Sl之間的運(yùn)動(dòng)期間優(yōu)選地 不需要減震，因?yàn)檗D(zhuǎn)變會(huì)迅速地發(fā)生。在起始沖程期間，通過由螺線管室和導(dǎo)向室之間的壓差產(chǎn)生的力，導(dǎo)閥部件4和 第二彈簧6的內(nèi)部分6b相互擠壓。該壓差事實(shí)上由具有直徑D3的第二彈簧的內(nèi)部分6的 區(qū)域小于具有直徑Dl的有效第一區(qū)域形成，具有直徑D3的第二彈簧的內(nèi)部分6的區(qū)域上 作用有螺線管室壓力Ps，具有直徑Dl的有效第一區(qū)域上作用有導(dǎo)向壓力Pp。此外，螺線管 電樞桿孔13c具有小于直徑D3的較小直徑D2。由此產(chǎn)生的結(jié)果是在起始沖程S3期間，螺 線管電樞桿13a和導(dǎo)閥部件4兩者都不彼此分離。因此，構(gòu)成的組件憑借具有協(xié)調(diào)的不同 大小的閥座直徑保持在一起成為一個(gè)整體，其中D3 < dl < Dl且D2 < dl < D1。所以，在 起始閥部件沖程S3期間在閥部件4的力作用下，第二彈簧的內(nèi)部分6a具有密封和調(diào)節(jié)的 功能。同時(shí)，第二彈簧的內(nèi)部分6a的配置形成具有高彈簧常數(shù)k2的控制條件，此配置相 對(duì)于發(fā)生的流動(dòng)力也以正確的大小均勻地分配流量。這通過改變梁6d的配置而變?yōu)榭赡埽?即通過變化流量通過孔6c的區(qū)域。此外，通過流量通過孔5c、6c的減震介質(zhì)流的又一限制 /通道由在該通道中的流量通過區(qū)域的適當(dāng)選擇形成。當(dāng)先導(dǎo)滑閥/閥部件4移動(dòng)最大沖程時(shí)，其位于靠在肩17的末端位置。在此位置， 形成故障安全模式，故障安全模式確保即使當(dāng)沒有電流達(dá)到螺線管時(shí)且當(dāng)主錐體9靠在主 閥座11上且密封主閥座11時(shí)，通路21打開且一定的減震介質(zhì)流可以流過閥。此解決方案 也在奧林斯的專利說明書W02006135319中闡述。為了加速在故障安全沖程和正常沖程之 間的轉(zhuǎn)換，第三閥部件沖程S2被制成由被允許在無壓力狀態(tài)下分離的第二彈簧6和第一閥 部件4較少減震。如果在起始第三沖程S3期間的運(yùn)動(dòng)被通過孔16的減震介質(zhì)限制過多地 減震，在此位置正常發(fā)生的低累加驅(qū)動(dòng)力Fs會(huì)在開口中產(chǎn)生延遲。壓力調(diào)節(jié)裝置閥1的正常沖程或工作沖程優(yōu)選地由起始沖程S3構(gòu)成。沖程S2是 起始沖程S3和故障安全模式之間的過渡，其中先導(dǎo)滑閥/閥部件4靠在肩17上。第二彈 簧6的軸向平整度因此具有重要意義，這是因?yàn)橛捎陂y的非常精確地加工的公差，軸向平 整度對(duì)于沖程3構(gòu)成明確的起始點(diǎn)。在液壓術(shù)語中，所談?wù)摰钠鹗键c(diǎn)構(gòu)成閥的最小壓力水 平。隨著在關(guān)閉過程期間逐漸減小的沖程S3和因此增加的電磁管力F3，該最小壓力水平將 定義具有逐漸增加的流率/壓力的類似泄放閥特性，其中閥操作直到閥位于根據(jù)圖3d-3f 的關(guān)閉位置。在此關(guān)閉位置，在力F2到F3之間的范圍之內(nèi)隨著逐漸增加的流量/開啟壓 力，閥可開始具有純壓力調(diào)節(jié)裝置的特性。在圖3f中，展現(xiàn)了螺旋管室Vs的劃界的優(yōu)選實(shí)施方案，其中劃界部件為墊圈18， 墊圈18環(huán)繞在螺旋管電樞桿13a布置，鄰近閥箱2，具有相對(duì)來說適當(dāng)小的第三公差c 13和 環(huán)繞相同的較大的第二公差cl2。此設(shè)計(jì)也允許劃界部件自由浮動(dòng)且使螺旋管電樞桿13a不承受力及因此的摩擦。兩種實(shí)施方案的差異是此實(shí)施方案允許較大的減震主體，在此情況下，減震主體是螺旋管 電樞主體13b。這意味著由在孔16內(nèi)的限制實(shí)現(xiàn)的減震被加到由減震主體1 實(shí)現(xiàn)的減 震，因?yàn)榇丝陶麄€(gè)螺線管室Vs被壓力Pp加壓。對(duì)于此實(shí)施方案，可因此獲得改善的減震功 能，減震功能由于較大的減震直徑d2而非常有效地實(shí)現(xiàn)。墊圈18靠在閥箱的中間部件2b上，毗鄰下滑動(dòng)軸承14b。這意味著在閥箱2和墊 圈18之間的接觸面無論運(yùn)轉(zhuǎn)情況如何都必須保持接近且密封緊的。墊圈優(yōu)選地通過油以 粘附力作用而保持在適當(dāng)位置且受將墊圈18壓向閥箱2的靜態(tài)導(dǎo)向壓力Pp的作用。另一壓縮壓力可由在墊圈18和螺旋管電樞主體1 之間的彈簧19的布置形成， 見圖3g。彈簧19以總是略大于墊圈18的固有重量的小的力和低彈簧常數(shù)作用以免另外地 影響閥功能。彈簧19或者被配置為直或圓錐形的螺旋彈簧19，或者被配置為具有彎起臂的 墊片彈簧/板簧。另一可替換的是實(shí)際的墊圈18具有密封和彈動(dòng)功能和繼而可具有墊片 式特征，優(yōu)選地以具有彎起臂的薄墊圈的形式。根據(jù)圖如和4b，墊片彈簧5和/或6和IOb具有薄環(huán)形墊圈的形式，其具有內(nèi)彈 簧部分fe、6a和外彈簧部分^、6b。內(nèi)彈簧部分fe、6a可被認(rèn)為具有外直徑dsi且外彈簧 部分^、6b具有外直徑dsy。通過流量通過孔5c、6c，兩個(gè)部分大體上彼此分離，但是由支 臂5d、6d在至少兩個(gè)位置保持在一起，以便外彈簧部分^、6b和內(nèi)彈簧部分fe、6a可以相 對(duì)于彼此彈起。墊片彈簧5、6優(yōu)選地由具有厚度T的墊圈制造，此厚度足夠薄以致彈簧的內(nèi)直徑、 外直徑d3、dsy和在內(nèi)彈簧部分、外彈簧部分5ajb/6a、6b之間的孔5c、6c，以及中心減震 孔16可以容易地從彈簧鋼板上蝕刻或穿孔。支臂的數(shù)量、支臂長(zhǎng)度、厚度T和支臂寬度可 以變化。當(dāng)有較多數(shù)量的彈簧支臂時(shí)，可以使用更薄的墊片板，同時(shí)彈簧5、6獲得更高的彈 簧常數(shù)、更短的彈簧距離，且與使用較少數(shù)量的支臂相比時(shí)變得更非線性和更緊湊的安裝。圖如展現(xiàn)了控制導(dǎo)閥階段的第二彈簧6，而圖4b展現(xiàn)了在閥的主階段中偏置第一 主閥彈簧的第二主閥彈簧10b。在圖4b中，所示第二主閥彈簧IOb具有中心布置的篩網(wǎng)區(qū)域。篩網(wǎng)區(qū)域在此狀況 下是優(yōu)選2-6個(gè)數(shù)量的孔20，孔20環(huán)形地布置環(huán)繞第二主閥彈簧IOb的內(nèi)彈簧部分的中心 使得孔其被布置為從第二彈簧6的中心孔16移置。這些孔被布置在第二主閥彈簧10的內(nèi) 彈簧部分內(nèi)，從而遮去從進(jìn)入孔9a進(jìn)入主錐體4的強(qiáng)大的并行噴射，這能因跨過孔9a的壓 力損失而形成。在一些運(yùn)行情況中，壓力損失可足夠高使得減震介質(zhì)流Q3、Q2以足夠大的 力來回流動(dòng)，以致其可能造成受損的導(dǎo)閥功能。主階段的第二主閥彈簧IOa中的篩網(wǎng)區(qū)域的孔20遮去從孔9a進(jìn)入的強(qiáng)大的并行 噴射，且偏置第一主閥彈簧IOa的第二主閥彈簧IOa也可用于其它應(yīng)用類型，例如用于包括 具有剛性彈簧與柔性彈簧結(jié)合的彈簧布置的減震器閥，其調(diào)節(jié)在減震器閥中可移動(dòng)的閥部 件的位置。此處的柔性彈簧具有雙重功能并確保精確且低的彈簧力，而且有助于在沖程的 不同部件中的不同彈簧特性。所述減振閥的另一優(yōu)勢(shì)和顯著特征是通過將孔9a、6c、16和20的面積精密地設(shè)計(jì) 成對(duì)應(yīng)地較小的，導(dǎo)向流量Q2、Q3被保持在低水平。這憑借主階段在某種程度上被迫復(fù)制 導(dǎo)向階段的行為而產(chǎn)生結(jié)合的閥組件的小的尺寸和高穩(wěn)定裕度。此外，可獲得在導(dǎo)向系統(tǒng) 內(nèi)部的阻止了氣穴、旋渦和自發(fā)誘導(dǎo)的不穩(wěn)定的均勻分配的流量。
本發(fā)明也可包括電控的低摩擦的減震器閥，其不易受污垢的影響且包括螺線管的 形式的驅(qū)動(dòng)器，該驅(qū)動(dòng)器用來確定在減震器的減震室之間的減震介質(zhì)流中的壓力。這憑借 以下事實(shí)而成為可能，即螺線管電樞桿的直徑具有對(duì)于減震箱2的第一公差cll，該第一公 差cll足夠大以使液壓減震介質(zhì)流通過螺線管室Vs形成且其中此減震介質(zhì)流被布置為環(huán) 繞螺線管電樞桿13a的劃界部件15、18限制。本發(fā)明不限于通過舉例方法如上描述的實(shí)施方案，而是可在所附專利權(quán)利要求和 本發(fā)明概念的范圍內(nèi)修改。例如，本發(fā)明也可用于其它類型的減震器閥，比如多種類型的由 彈簧偏置的單向閥或止回閥。
權(quán)利要求
1.一種用于減震器閥的壓力調(diào)節(jié)裝置(1)，其中，所述壓力調(diào)節(jié)裝置包括軸向可移動(dòng) 的第一閥部件(4)和第一閥座(3)，所述軸向可移動(dòng)的第一閥部件(4)和所述第一閥座(3) 在閥箱O)內(nèi)布置成使得在所述部件(3，4)之間形成可調(diào)節(jié)流量開口，且其中，所述流量 開口被布置成限制減震介質(zhì)流(q)，且所述流量開口的流量開口大小由在所述第一閥部件 (4)上的力平衡決定，所述力平衡主要地或部分地由驅(qū)動(dòng)力(F)和來自彈簧布置的力(Fs) 的總和形成，所述彈簧布置包括具有第一彈簧常數(shù)(kl)的第一彈簧( 和具有第二彈簧 常數(shù)(M)的第二彈簧(6)，所述第一彈簧( 和所述第二彈簧(6)與反支撐壓力調(diào)節(jié)裝置 力(R)的作用相反地作用在所述可移動(dòng)的閥部件(4)上，其特征在于，所述反支撐調(diào)節(jié)裝置 力(R)由所述第一彈簧( 和所述第二彈簧(6)兩者的彈簧特性決定，其中，所述第一彈 簧(5)在整個(gè)沖程(Si)中與所述驅(qū)動(dòng)力(F)相互作用，且所述第二彈簧(6)具有由所述彈 簧的可能軸向變形能力界定的有限的工作范圍，以便所述第二彈簧(6)僅在接近所述閥座 (3)的起始沖程(S3)中與所述驅(qū)動(dòng)力(F)相互作用且同時(shí)與所述第一彈簧(5)串聯(lián)工作， 所述起始沖程(S； )由所述第二彈簧(6)的所述有限的工作范圍界定。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的壓力調(diào)節(jié)裝置(1)，其特性在于，所述第一閥部件(4)和所述 第二彈簧(6)的至少一部分在所述起始沖程(S； )期間彼此頂住且作為整體一起移動(dòng)，直到 所述第二彈簧(6)達(dá)到所述第二彈簧(6)的沒有力作用在所述彈簧(6)上的基本位置。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述第一彈簧( 具有與所 述第二彈簧(6)的所述彈簧常數(shù)(M)相比相當(dāng)?shù)偷膹椈沙?shù)(kl)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中的任一權(quán)利要求所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述第一 彈簧和/或所述第二彈簧(5，6)具有墊圈的形式，所述墊圈具有內(nèi)彈簧部分( ，6a)和外 彈簧部分(5b，6b)，所述內(nèi)彈簧部分( ，6a)和所述外彈簧部分( ，6b)在至少兩個(gè)位置連 接于彈性梁(5d，6d)，以使所述外彈簧部分( ，6b)和所述內(nèi)彈簧部分( ，6a)能夠相對(duì)于 彼此彈動(dòng)且相對(duì)于彼此位移。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，在所述起始沖程(S； )期間，當(dāng)所 述可移動(dòng)的第一閥部件(4)壓緊所述第二彈簧的所述內(nèi)彈簧部分(6a)時(shí)，所述第二彈簧的 所述內(nèi)彈簧部分(6a)相對(duì)于所述外彈簧部分(6b)移動(dòng)，同時(shí)所述外彈簧部分(6b)被固定 在所述閥箱O)內(nèi)或固定于所述閥箱O)。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，在所述起始沖程(S； )期間，所述 第二彈簧的所述內(nèi)彈簧部分(6a)頂住且密封住所述第一閥部件G)。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述第二彈簧(6)配置有在所述 內(nèi)彈簧部分(6a)和所述外彈簧部分(6b)之間的空間中的流量通過孔(6d)，以使所述流量 通過孔(6d)構(gòu)成朝向所述閥座(3)的可調(diào)節(jié)流量開口(s)，當(dāng)減震介質(zhì)流入所述流量通過 孔(6d)時(shí)，所述可調(diào)節(jié)流量開口(s)通過所述減震介質(zhì)流(q)的限制的形成而在所述起始 沖程(S； )期間形成所述第一閥部件的運(yùn)動(dòng)的減震。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述第二彈簧的所述內(nèi)部分 (6a)具有外直徑(dsi)，所述外直徑(dsi)比布置在所述閥座( 上的所述內(nèi)閥座邊緣 (3b)的閥座直徑(Dl)大，以使所述內(nèi)閥座邊緣(3b)能頂住所述第二彈簧的所述內(nèi)部分 (6a) ο
9.根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，至少一個(gè)減震孔(16)被布置在所述第二彈簧的所述內(nèi)彈簧部分(6a)中，所述至少一個(gè)減震孔(16)在所述起始沖程 (S3)期間形成所述第一閥部件的運(yùn)動(dòng)的進(jìn)一步減震。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-9中的任一權(quán)利要求所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述壓力 調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)導(dǎo)向壓力(Pp)，所述導(dǎo)向壓力(Pp)決定了在所述減震器閥中穿過主閥的主減 震介質(zhì)流。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的壓力調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，所述主閥包括主錐體(9)，所 述主錐體(9)被布置成與至少第一主閥彈簧(IOa)的作用和由所述壓力調(diào)節(jié)裝置決定的所 述導(dǎo)向壓力(Pp)相反地相對(duì)于主閥座(11)軸向地移動(dòng)。
全文摘要
本發(fā)明涉及在減震器閥中的壓力調(diào)節(jié)裝置(1)。壓力調(diào)節(jié)裝置(1)包括軸向可移動(dòng)的第一閥部件(4)和第一閥座(3)，該軸向可移動(dòng)的第一閥部件(4)和第一閥座(3)在閥箱(2)內(nèi)布置成使得在部件(3，4)之間形成可調(diào)節(jié)流量開口。該流量開口被布置成限制減震介質(zhì)流(q)，且流量開口的流量開口大小(s)由在第一閥部件(4)上的力平衡決定。力平衡主要地或部分地由驅(qū)動(dòng)力(F)和來自彈簧布置的力(Fs)的總和形成，其與反支撐調(diào)節(jié)裝置力(R)相反。彈簧布置包括具有第一彈簧常數(shù)(k1)的第一彈簧(5)和具有第二彈簧常數(shù)(k2)的第二彈簧(6)。反支撐調(diào)節(jié)裝置力(R)由第一彈簧(5)和第二彈簧(6)兩者的彈簧特性決定，其中第一彈簧(5)在整個(gè)沖程(S1)中與驅(qū)動(dòng)力(F)相互作用，且第二彈簧(6)在接近閥座(3)的起始沖程(S3)中與第一彈簧(5)串聯(lián)工作，其中起始沖程的大小由第二彈簧(6)的工作范圍決定。
文檔編號(hào)F16F9/48GK102076988SQ200980124628
公開日2011年5月25日 申請(qǐng)日期2009年6月23日 優(yōu)先權(quán)日2008年6月25日
發(fā)明者拉斯·桑斯特勞德, 阿諾德·霍芬 申請(qǐng)人:奧林斯賽車公司