力側閥32。閥組件22的接收板76在它的外側上具有第一連接面70和第二連接 面72。沿著第一連接面70實現(xiàn)了閥組件22的接收板76與行程磁鐵28材料鎖合地連接， 而通過第二連接面72得出該接收板與泵載體74材料鎖合地連接。接收板76因此作為泵 載體74與行程磁鐵28之間的連接件，通過該連接件來操縱所述輸送膜片24。在第一連接 面70和第二連接面72上優(yōu)選地構造有環(huán)繞的、非松弛的（relaxationsfrei)激光焊接縫， 所述激光焊接縫排除了泵載體74相對于行程磁鐵28的相對運動。
[0037] 此外，根據(jù)圖2的示圖得出了：壓力側閥32被第一密封圈78包圍，而接收板76中 的閥卡圈（Ventilkragen)在抽吸側閥18上被由彈性材料制成的第二密封圈80包圍。所 述兩個密封圈78、80分別裝入到相應的環(huán)形槽中，這些槽位于閥組件22的接收板76的上 平面上。通過所述兩個密封圈78、80使閥組件22的接收板76相對于泵載體74密封。在 優(yōu)選的構型方案中，密封圈78、80相對于泵載體74支撐壓力地嵌入。這意味著：在運行壓 力高的情況下（不僅基于過壓還是基于所出現(xiàn)的負壓）都實現(xiàn)了密封圈78、80的支撐。過 壓保護通過這樣的直徑實現(xiàn)：在所述直徑上安置有密封圈78、80。所述兩個密封圈78、80的 可負壓性（ Unterdruckfahigkeit )由此得出：在卡圈的周向上在中間板76中構造有支撐 肋部116(參見根據(jù)圖8的示圖），這些支撐肋部在徑向方向上起作用。這種布置方案一方 面保證了密封圈78、80的支撐，并且另一方面通過環(huán)形槽中的間隙確保了：在相應溫度的 情況下存在對于密封圈78、80的膨脹和溫度變化過程而言足夠的空間。
[0038] 圖3示出了根據(jù)圖2的閥組件的分解視圖。圖3示出了 ：閥組件22的接收板76 在外側上包括第一連接面70和第二連接面72。具有篩網(wǎng)的接收卡圈86位于接收板76的 中心，所述接收卡圈中安裝有抽吸側閥18。抽吸側閥18包括抽吸側篩網(wǎng)90和具有保持墊 片的彈簧（參見位置88)。抽吸側活塞通過附圖標記84標示，并且該抽吸側活塞在給所述 元件腔98或100分配的端部上包括第一閥盤120,所述閥盤通過環(huán)形的、柔性的密封唇102 環(huán)繞。
[0039] 以相同的方式，閥組件22 (特別是接收板76)接收有壓力側閥32的部件。這些部 件包含有帽狀引導元件92, 一彈簧96支撐在所述帽狀引導元件上，所述彈簧對壓力側活塞 94加載。壓力側活塞94包括第二閥盤122,所述閥盤同樣被由柔性材料制成的密封唇102 環(huán)繞。此外，圖3以附圖標記82標示出這樣的支承點：該支承點使得閥組件22在相對于泵 載體74以及相對于行程磁鐵28的定向中精準地支承成為可能。支承點82同時作為用于 限定該閥組件22參照緊鄰的構件（所述泵載體74和所述行程磁鐵28)的平整度和平行性 的參考點，利用所述行程磁鐵來操縱所述輸送膜片24。
[0040] 圖4示出了在安裝狀態(tài)下的閥組件的放大視圖。
[0041] 從圖4中得出：閥組件22的接收板76形成有元件腔98。從元件腔98起通過接 收板76延伸地朝向壓力側閥32的壓力側活塞94的第二閥盤122分支出連接通道100。元 件腔98在其底側上通過輸送膜片24限界。輸送膜片24就其而言通過在此未詳細示出的 行程磁鐵28操縱。為了避免所述輸送膜片24在行程時變形，該輸送膜片通過金屬板或者 類似物來支撐，以便在運行時限制所述輸送膜片24的變形。
[0042] 根據(jù)圖4的示圖此外還得出：保持墊片88支撐在加載所述抽吸側活塞84的彈簧 上，該彈簧支撐在抽吸側篩網(wǎng)90的蓋上。抽吸側活塞84的第一閥盤120被柔性的密封唇 102環(huán)繞。在閥組件22的接收板76中設有活塞止擋106,所述活塞止擋限制了抽吸側活塞 84的運動進而限制了該抽吸側活塞的輸送行程。如由圖4得知，第一閥盤120插入到元件 腔98中。元件腔98在其死點容積方面最小化。所述死點容積是壓縮腔內部的容積，該容 積不能被排擠掉。所述死點容積在執(zhí)行每次行程之后保持剩余并且阻礙了氣體形式的介質 的完全壓縮。此外又造成了降低可產(chǎn)生的打開壓力。因此，死點容積的最小化是重要的。
[0043] 從元件腔98起朝著壓力側閥32的第二閥盤122的方向延伸有連接通道100,所 述第二閥盤同樣被柔性的密封唇102環(huán)繞。通過附圖標記118標記了密封直徑。密封直徑 118是對壓力側閥32的打開壓力產(chǎn)生影響的直徑。在根據(jù)圖4的示圖中，直徑118參照柔 性的密封唇102稍微回縮。
[0044] 根據(jù)圖4的示圖此外還得出：在連接通道100中可以構造有橫截面變窄部124,所 述連接通道從元件腔98起朝著壓力閥32延伸。因此可以影響到行程磁鐵28運動的速度， 從而降低了行程磁鐵28的碰撞速度進而積極地影響到整個輸送單元在運行時的音量。
[0045] 根據(jù)圖4的示圖此外還得出：在泵載體94與閥組件22的接收板76之間的密封通 過密封圈78或80實現(xiàn)。這些密封圈位于相應環(huán)繞構成的槽中、通過圖4中未詳細示出的 支撐唇116支撐，所述支撐唇在出現(xiàn)負壓的情況下保證了環(huán)狀構造的密封圈78、80的形狀 穩(wěn)定。
[0046] 通過彈簧96或88施加到活塞84、94上的力構建了足夠的面壓力，以便避免了可 能會引起在罐單元10中存儲的工作介質/輔助劑的罐壓力、以及可能的車輛傾斜、泄漏和 因此伴隨的管道噴涌。
[0047] 特別的是，如根據(jù)圖4的示圖此外還可以得出：壓力側閥32的活塞94在帽狀構 造的引導元件92中被引導。這種帽狀引導元件92特別地與泵載體94材料鎖合地連接，從 而能夠實現(xiàn)了壓力側閥32的壓力側活塞94基于垂直性的精確定向和伴隨的精確引導。同 時，帽狀元件92用作彈簧96的支撐部。
[0048] 圖5示出了閥組件的壓力側閥的剖視圖。
[0049] 圖5示出：壓力側活塞94在帽狀構成的引導元件92中為了支持所述垂直地引導 (即低摩擦地引導）而與泵載體74連接、特別是材料鎖合地與其連接、例如焊接。在帽狀 引導元件92中支撐有彈簧76,所述彈簧加載所述壓力側活塞94的第二閥盤122。中心卡 圈110使所述帽狀構成的引導元件92相對于接收板76定位，并且因此提高了垂直度預定 值（Rechtwinkligkeitsvorgabe)，也就是說，固定了所述帽狀引導元件92與泵載體94材料 鎖合地連接的位置。圖5此外還得出：柔性的密封唇102在周向上環(huán)繞所述壓力側活塞94 的第二閥盤122,并且由于該密封唇柔性的原因而覆蓋了所有出現(xiàn)的不平整，進而使得空氣 的抽吸成為可能，并且使得在輸送運行期間少量的泄漏最小化。通過所述彈簧96 (該彈簧 加載所述壓力側閥32的壓力側活塞94)得出了所述壓力側閥32的限定的閉合時間，從而 能夠將輸送運行中的損失量最小化。
[0050] 根據(jù)圖6. 1的示圖獲悉閥盤的視圖，所述閥盤朝向所述元件腔。
[0051] 圖6. 1示出，在壓力側活塞94的示例中，第二閥盤122在此包括一粗糙區(qū)域112。 構建在第二閥盤122的底部上的粗糙區(qū)域112被由柔性材料制成的密封唇102環(huán)繞。在圖 6. 1中，受影響的直徑（即密封直徑）通過附圖標記118標示。通過柔性的密封唇102參 照連接通道100直徑的收縮性使受影響的直徑（即密封直徑118)可能會變小，由此將會得 出壓力閥32上的打開壓力的升高