燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法和控制裝置制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法，屬于電機組控制【技術領域】。所述方法包括：接收標準調整指令；獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率等；獲取所述目標輸出功率對應的給煤速率基準值；獲取目標給煤速率；獲取目標送風速率；獲取目標給水流量；獲取目標減溫水流量；獲取目標汽輪機閥門開度；生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組。本發(fā)明通過同時調整對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率有影響作用的給煤速率等實現(xiàn)對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率的調整，可以降低輸出功率的波動程度和時間。
【專利說明】燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法和控制裝置
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及發(fā)電機組控制【技術領域】，特別涉及一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法和控制裝置。
【背景技術】
[0002]燃煤鍋爐直流發(fā)電機組是火力發(fā)電站的主要設備，它將煤炭等燃料燃燒產生的熱能轉換為電能。燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率由單位時間給煤量、單位時間給水量、汽輪機閥門開度、主蒸汽壓力和主蒸汽溫度等共同決定，其中主蒸汽壓力和主蒸汽溫度也會受單位時間填料量、單位時間給水量和汽輪機閥門開度的影響。燃煤鍋爐直流發(fā)電機組通常與電網調度系統(tǒng)相連，受電網調度系統(tǒng)的控制向電網輸出相應功率的電能。當電網的負荷發(fā)生變化時，電網調度系統(tǒng)命令燃煤鍋爐直流發(fā)電機組做出相應的調整，使燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出的電能能夠滿足變化后的電網負荷。通常電網的負荷會隨著時間變化發(fā)生較大的波動，因此電網調度系統(tǒng)需要經常命令燃煤鍋爐直流發(fā)電機組調整輸出功率。
[0003]現(xiàn)有技術中燃煤鍋爐直流發(fā)電機組收到電網調度系統(tǒng)調整輸出功率的命令時，燃煤鍋爐直流發(fā)電機組會進入參數(shù)調整狀態(tài)并對單位時間給煤量進行相應的調整。由于燃煤鍋爐直流發(fā)電機組工作的原理是將煤炭等燃料燃燒產生的熱能轉換為電能，因此通過調整單位時間填入鍋爐的煤炭量(單位時間給煤量)就能改變燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率。
[0004]在實現(xiàn)本發(fā)明的過程中，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有技術至少存在以下問題:
[0005]現(xiàn)有技術中燃煤鍋爐直流發(fā)電機組收到電網調度系統(tǒng)調整輸出功率的命令時，燃煤鍋爐直流發(fā)電機組只會并對單位時間給煤量進行相應的調整。單位時間給煤量變化之后，單位時間燃燒產生的熱能也會相應的改變。由氣體的熱力學特性可知，熱能變化之后蒸汽的壓力和溫度也會相應的發(fā)生變化，并且該變化過程緩慢而復雜，因此單位時間給煤量變化之后，主蒸汽壓力和主蒸汽溫度會進入一個復雜的調整過程，在此過程中主蒸汽壓力和主蒸汽溫度的值會長時間波動，直至趨于穩(wěn)定。燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率會受單位時間給煤量、主蒸汽壓力和主蒸汽溫度的共同影響，因此當單位時間給煤量調整之后燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率也會進入一個復雜的調整過程，在此過程中輸出功率會長時間波動直至趨于一個穩(wěn)定值。燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率長時間波動不利于電網電壓的穩(wěn)定，如果波動過于激烈還會對接入電網的其他設備造成損害。

【發(fā)明內容】

[0006]為了解決現(xiàn)有技術的問題，本發(fā)明實施例提供了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法和裝置。所述技術方案如下:
[0007]一方面，提供了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法，所述方法包括:
[0008]接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力；[0009]獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力；
[0010]根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述目標輸出功率對應的給煤速率基準值；
[0011]結合所述給煤速率基準值、所述目標輸出功率、所述目標主蒸汽壓力、所述實際輸出功率和所述實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率；
[0012]結合所述給煤速率基準值、所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率；
[0013]結合所述給煤速率基準值、所述目標中間點焓和所述實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量；
[0014]結合所述給煤速率基準值、所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量；
[0015]結合所述目標主蒸汽壓力、所述目標輸出功率、所述實際主蒸汽壓力和所述實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度；
[0016]生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度。
[0017]一方面，提供了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制裝置，所述裝置包括:
[0018]接收模塊，用于接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力；
[0019]反饋模塊，用于獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力；
[0020]第一前饋控制器，用于根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述接收模塊獲取的目標輸出功率對應的給煤速率基準值；
[0021]第一獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的標準調整指令中的目標輸出功率、目標主蒸汽壓力和所述反饋模塊獲取的實際輸出功率、實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率；
[0022]第二獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標煙氣含氧量和所述反饋模塊獲取的實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率；
[0023]第三獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標中間點焓和所述反饋模塊獲取的實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量；
[0024]第四獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標主蒸汽溫度和所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量；
[0025]第五獲取模塊，用于結合所述接收模塊接收的標準調整指令中的目標主蒸汽壓力、目標輸出功率和所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽壓力、實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度；
[0026]發(fā)送模塊，用于生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述第一獲取模塊獲取的目標給煤速率和/或所述第二獲取模塊獲取的目標送風速率和/或所述第三獲取模塊獲取的目標給水流量和/或所述第四獲取模塊獲取的目標減溫水流量和/或所述第五獲取模塊獲取的目標汽輪機閥門開度。
[0027]本發(fā)明實施例提供的技術方案帶來的有益效果是:
[0028]現(xiàn)有技術中只通過調整給煤速率來調整輸出功率的方法會同時導致煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力發(fā)生變化，而煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力的變化又會作用于輸出功率，在這種情況下輸出功率短時間內不會達到調整給煤速率所對應目標值，而是會持續(xù)波動直至趨于一個穩(wěn)定值。本發(fā)明實施例提供的方法通過同時調整對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率有影響作用的給煤速率、送風速率、給水流量、減溫水流量和汽輪機閥門開度來實現(xiàn)對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率的調整，可以降低輸出功率的波動程度和時間，有利于電網的穩(wěn)定。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0029]為了更清楚地說明本發(fā)明實施例中的技術方案，下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
[0030]圖1a是本發(fā)明實施例一提供的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組控制方法流程圖；
[0031]圖1b是本發(fā)明實施例一提供的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組特征參數(shù)與性能指標之間的輸入輸出關系圖；
[0032]圖2是本發(fā)明實施例二提供的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組控制方法流程圖；
[0033]圖3是本發(fā)明實施例三提供的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組控制裝置結構示意圖；
[0034]圖4是本發(fā)明實施例四提供的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組控制裝置結構示意圖。
【具體實施方式】
[0035]為使本發(fā)明的目的、技術方案和優(yōu)點更加清楚，下面將結合附圖對本發(fā)明實施方式作進一步地詳細描述。
[0036]實施例一
[0037]本實施例提供了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法，參見圖la，本實施例提供的方法流程具體如下:
[0038]S101，接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力。
[0039]所述輸出功率是指燃煤鍋爐直流發(fā)電機組向電網輸出電能的功率。
[0040]所述煙氣含氧量是指鍋爐燃燒室內氣體的含氧量。燃燒需要氧氣，噴入燃燒室內的煤粉只有與空氣中的氧氣充分混合才能燃燒，因此煙氣含氧量是表征燃燒是否充分的一個重要指標。
[0041]所述中間點焓是燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的超臨界直流鍋爐的汽水分離器出口蒸汽的比焓。
[0042]所述主蒸汽溫度是指燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的鍋爐末級過熱器出口的蒸汽溫度。[0043]所述主蒸汽壓力是指燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的鍋爐末級過熱器出口的蒸汽壓力。
[0044]所述輸出功率、煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度、目標主蒸汽壓力都屬于所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的性能指標。
[0045]所述標準調整指令是電網調度系統(tǒng)發(fā)送的。電網的負荷會隨著時間發(fā)生變化，因此電網調度系統(tǒng)會根據(jù)電網負荷的變化實時地向燃煤鍋爐直流發(fā)電機組發(fā)送標準調整指令。所述標準調整指令的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的當前輸出功率調整為所述調整指令中的目標輸出功率和/或將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的當前煙氣含氧量調整為所述調整指令中的目標煙氣含氧量和/或將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的當前中間點焓調整為所述調整指令中的目標中間點焓和/或將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的當前主蒸汽溫度調整為所述調整指令中的目標主蒸汽溫度和/或將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的當前主蒸汽壓力調整為所述調整指令中的目標主蒸汽壓力。
[0046]S102，獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力。
[0047]S103，根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述目標輸出功率對應的給煤速率基準值。
[0048]給煤速率是指單位時間向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的燃燒室內填入的燃煤量。
[0049]當所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組穩(wěn)態(tài)運行時，所述煤鍋爐直流發(fā)電機組的實際輸出功率、實際煙氣含氧量、實際中間點焓、實際主蒸汽溫度、實際主蒸汽壓力、實際給煤速率等參數(shù)會處于穩(wěn)定值。相應地，穩(wěn)態(tài)運行的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的參數(shù)之間具有一定的對應關系，例如當燃煤鍋爐直流發(fā)電機組穩(wěn)態(tài)運行時，其輸出功率和給煤速率相互對應,因此可以通過所述目標輸出功率獲取目標給煤速率的近似值。
[0050]特別地，所述預置的第一映射關系表記錄著煤鍋爐直流發(fā)電機組穩(wěn)態(tài)運行時其目標輸出功率與目標給煤速率之間的對應關系。本發(fā)明將根據(jù)所述第一映射關系表獲取的目標輸出功率對應的目標給煤速率近似值稱為給煤速率基準值。
[0051]S104，結合所述給煤速率基準值、所述目標輸出功率、所述目標主蒸汽壓力、所述實際輸出功率和所述實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率。
[0052]影響燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率、煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力等性能指標的參數(shù)主要包括給煤速率、送風速率、給水流量、減溫水流量和汽輪機閥門開度等。所述給煤速率、送風速率、給水流量、減溫水流量和汽輪機閥門開度屬于所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的特征參數(shù)。
[0053]所述送風速率的含義是單位時間向燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的燃燒室內送入的空氣量，所述給水流量是指單位時間向燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的省煤器送入的水量，所述減溫水流量是指單位時間向燃煤鍋里直流發(fā)電機組的過熱器減溫器和再熱器減溫器噴入的水量，所述汽輪機閥門開度的含義是指通過改變流道面積從而調整進入燃煤鍋爐直流發(fā)電機組汽輪機的蒸汽流量的汽輪機可調閥門的開啟程度。
[0054]圖1b是燃煤鍋爐直流發(fā)電機組特征參數(shù)與性能指標之間的輸入輸出關系圖。通常，設備表現(xiàn)出來的輸出功率、燃燒效率等性能指標是由設備具體的尺寸、比熱、燃點等特征參數(shù)決定的，對設備的性能指標直接進行調整是不可能的，工程上往往通過調整對設備性能指標有影響作用的特征參數(shù)來間接實現(xiàn)對設備性能指標的調整。[0055]特別地，對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組而言:
[0056]影響輸出功率的主要因素是給煤速率，其他特征參數(shù)對輸出功率也有影響，但影響程度都弱于給煤速率；
[0057]影響煙氣含氧量的主要因素是送風速率，其他特征參數(shù)對煙氣含氧量也有影響，但影響程度都弱于送風速率；
[0058]影響主蒸汽溫度的主要因素是給水流量，其他特征參數(shù)對主蒸汽溫度也有影響，但影響程度都弱于給水流量；
[0059]影響中間點焓的主要因素是減溫水流量，其他特征參數(shù)對中間點焓也有影響，但影響程度都弱于減溫水流量；
[0060]影響主蒸汽壓力的主要因素是汽輪機閥門開度，其他特征參數(shù)對主蒸汽壓力也有影響，但影響程度都弱于汽輪機閥門開度。
[0061]本步驟的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組無法直接調整的性能指標目標輸出功率轉換為對應的可直接調整的特征參數(shù)目標給煤速率。具體地，所述給煤速率基準值是所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標給煤速率的近似值，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率時需要結合所述給煤速率基準值。
[0062]影響所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率主要因素是給煤速率，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率時還需要結合所述目標輸出功率和實際輸出功率。
[0063]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的輸出功率并不是由給煤速率唯一決定的，還有其他影響因素。也就是說，按照目標功率計算得到的目標給煤速率，并不能保證實際功率等于目標功率，因此需要再根據(jù)兩者的偏差對給煤速率進行調整。
[0064]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的主蒸汽壓力和輸出功率之間具有較強的耦合作用，即主蒸汽壓力改變時輸出功率也會相應的改變，輸出功率改變時主蒸汽壓力也會相應的改變，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率時還需要結合目標主蒸汽壓力和實際主蒸汽壓力。
[0065]S105，結合所述給煤速率基準值、所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率。
[0066]本步驟的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組無法直接調整的性能指標目標煙氣含氧量轉換為對應的可直接調整的特征參數(shù)目標送風速率。
[0067]由前述的分析可知，穩(wěn)態(tài)運行的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的參數(shù)之間具有一定的對應關系，所述給煤速率基準值是所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標給煤速率的近似值，因此可以通過所述給煤速率基準值獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標送風速率的近似值。
[0068]由于通過所述給煤速率基準值可以獲取目標送風速率的近似值，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率時需要結合所述給煤速率基準值。
[0069]由于所述影響煙氣含氧量的主要因素是送風速率，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率時需要結合目標煙氣含氧量和實際煙氣含氧量。
[0070]S106，結合所述給煤速率基準值、所述目標中間點焓和所述實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量。
[0071]本步驟的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組無法直接調整的性能指標目標中間點焓轉換為對應的可直接調整的特征參數(shù)目標給水流量。[0072]由前述的分析可知，穩(wěn)態(tài)運行的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的參數(shù)之間具有一定的對應關系，所述給煤速率基準值是所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標給煤速率的近似值，因此可以通過所述給煤速率基準值獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標給水流量的近似值。
[0073]由于通過所述給煤速率基準值可以獲取目標給水流量的近似值，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量時需要結合所述給煤速率基準值。
[0074]由于所述影響中間點焓的主要因素是給水流量，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量時需要結合目標中間點焓和實際中間點焓。
[0075]S107，結合所述給煤速率基準值、所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量。
[0076]本步驟的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組無法直接調整的性能指標目標主蒸汽溫度轉換為對應的可直接調整的特征參數(shù)目標減溫水流量。
[0077]由前述的分析可知，穩(wěn)態(tài)運行的燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的參數(shù)之間具有一定的對應關系，所述給煤速率基準值是所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標給煤速率的近似值，因此可以通過所述給煤速率基準值獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組目標減溫水流量的近似值。
[0078]由于通過所述給煤速率基準值可以獲取目標減溫水流量的近似值，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量時需要結合所述給煤速率基準值。
[0079]由于所述影響主蒸汽溫度的主要因素是減溫水流量，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量時需要結合目標主蒸汽溫度和實際主蒸汽溫度。
[0080]S108，結合所述目標主蒸汽壓力、所述目標輸出功率、所述實際主蒸汽壓力和所述實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度。
[0081]本步驟的目的是將所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組無法直接調整的性能指標目標主蒸汽壓力轉換為對應的可直接調整的特征參數(shù)目標汽輪機閥門開度。
[0082]影響所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組主蒸汽壓力的主要因素是汽輪機閥門開度，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度時還需要結合所述目標主蒸汽壓力和實際主蒸汽壓力。
[0083]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的主蒸汽壓力和輸出功率之間具有較強的耦合作用，即主蒸汽壓力改變時輸出功率也會相應的改變，輸出功率改變時主蒸汽壓力也會相應的改變，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標主蒸汽壓力時還需要結合目標輸出功率和實際輸出功率。
[0084]S109，生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度。
[0085]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組收到所述直接調整指令后，根據(jù)所述直接調整指令中的目標給煤速率、目標送風速率、目標給水流量、目標減溫水流量和目標汽輪機閥門開度對相應的參數(shù)進行修改。具體地，所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組將當前給煤速率設置為所述目標給煤速率，將當前送風速率設置為所述目標送風速率，將當前給水流量設置為所述目標給水流量，將當前減溫水流量設置為所述目標減溫水流量，將當前汽輪機閥門開度設置為所述目標汽輪機閥門開度。
[0086]燃煤鍋爐直流發(fā)電機組具有強耦合的特點，具體地，強耦合性體現(xiàn)在給煤速率的變化不僅影響輸出功率，還會引起煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力的變化，同時輸出功率不僅受給煤速率的影響，送風速率、給水流量、汽機調門開度、減溫水流量的變化也對功率的動態(tài)過程產生影響。因此，現(xiàn)有技術中只通過調整給煤速率來調整輸出功率的方法會同時導致煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力發(fā)生變化，而煙氣含氧量、中間點焓、主蒸汽溫度和主蒸汽壓力的變化又會作用于輸出功率，在這種情況下輸出功率短時間內不會達到調整給煤速率所對應目標值，而是會持續(xù)波動直至趨于一個穩(wěn)定值。本發(fā)明實施例提供的方法通過同時調整對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率有影響作用的給煤速率、送風速率、給水流量、減溫水流量和汽輪機閥門開度來實現(xiàn)對燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率的調整，可以降低輸出功率的波動程度和時間，有利于電網的穩(wěn)定。
[0087]實施例二
[0088]本實施例提供了一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法，參見圖2，本實施例提供的方法流程具體如下:
[0089]S201，接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力。
[0090]S202，獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力。
[0091]S203，根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述目標輸出功率對應的給煤速率基準值。
[0092]所述第一映射表可以通過現(xiàn)場實驗確定。具體地，在50%_100%負荷范圍內進行現(xiàn)場實驗獲得所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組輸出功率與給煤速率之間的非線性對應關系:
[0093]Pbff = F4(Ner)
[0094]其中，Ny是燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標輸出功率，μ b,ff是給煤速率基準值。
[0095]所述非線性對應關系μ b,ff = F4(Ny)即為所述第一映射表。
[0096]S204，通過對所述目標輸出功率與所述實際輸出功率進行回路運算獲取給煤速率調整值。
[0097]所述回路運算由相應的回路控制器ADRCl完成。所述回路控制器ADRCl將所述目標輸出功率與所述實際輸出功率之間的差值轉換為對應的給煤速率調整值ADRCl (Ne；r, Ne);其中是目標輸出功率，Ne是實際輸出功率。
[0098]S205，獲取主蒸汽壓力調整值，所述主蒸汽壓力調整值等于所述目標主蒸汽壓力減去所述實際主蒸汽壓力。
[0099]S206，通過解耦所述主蒸汽壓力調整值獲取所述主蒸汽壓力調整值對所述目標輸出功率的第二解耦補償值。
[0100]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的主蒸汽壓力和輸出功率之間具有較強的耦合作用，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率時還需要結合目標主蒸汽壓力和實際主蒸汽壓力。
[0101]通過解耦所述主蒸汽壓力調整值可以獲得所述主蒸汽壓力調整值對所述目標輸出功率的第二解耦補償值。第二解耦補償值可以抵消主蒸汽壓力的變化對目標輸出功率的影響。
[0102]所述解耦運算由相應的解耦控制器Cl完成。通過所述解耦控制器Cl獲得所述主蒸汽壓力調整值對所述目標輸出功率的第二解耦補償值Cl (Pst,r, Pst);其中Pm是目標主蒸汽壓力，Pst是實際主蒸汽壓力。
[0103]S207，獲取所述目標給煤速率，所述目標給煤速率等于所述給煤速率基準值、所述給煤速率調整值和所述第二解耦補償值之和。
[0104]具體地，目標給煤速率μ b = μ b’ff+ADRCl (Ne’r，Ne) +C2 (Pst’r，Pst)。
[0105]S208，通過對所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量進行回路運算獲取送風速率調整值。
[0106]所述回路運算由相應的回路控制器ADRC3完成。所述回路控制器ADRC3將所述目標煙氣含氧量與所述實際煙氣含氧量之間的差值轉換為對應的送風速率調整值ADRC3 (r02； r, r02);其中1?-是目標煙氣含氧量，A2是實際煙氣含氧量。
[0107]S209，根據(jù)預置的第二映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的送風速率基準值。
[0108]所述第二映射表可以通過現(xiàn)場實驗確定。具體地，在50%_100%負荷范圍內進行現(xiàn)場實驗獲得所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組送風速率與給煤速率之間的非線性對應關系: [0109]μ air，ff — F1 ( U b)
[0110]其中，yair，ff是送風速率。
[0111]所述非線性對應關系UaiMf = F1(Ub)即為所述第二映射表。
[0112]S210,獲取所述目標送風速率，所述目標送風速率等于所述送風速率基準值與所述送風速率調整值之和。
[0113]具體地，目標送風速率μ air = μ air；ff+ADRC3 (r02；r, r02)。
[0114]S211，通過對所述目標中間點焓和所述實際中間點焓值進行回路運算獲取給水流
量調整值。
[0115]所述回路運算由相應的回路控制器ADRC4完成。所述回路控制器ADRC4將所述目標中間點焓與所述實際中間點焓之間的差值轉換為對應的給水流量調整值ADRC4 (Hsep,r，Hsep);其中Hsep,r是目標中間點焓，Hsep是實際中間點焓。
[0116]S212，根據(jù)預置的第三映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的給水流量基準值。
[0117]所述第三映射表可以通過現(xiàn)場實驗確定。具體地，在50%_100%負荷范圍內進行現(xiàn)場實驗獲得所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組送風速率與給煤速率之間的非線性對應關系:
[0118]μ fw，ff = F2 ( μ b)
[0119]其中，yfw，ff是給水流量。
[0120]所述非線性對應關系μ fw,ff = F2(Ub)即為所述第三映射表。
[0121]S213，獲取所述目標給水流量，所述目標給水流量等于所述給水流量基準值與所述給水流量調整值之和。
[0122]具體地，目標給水流量μ fw = μ fw；ff+ADRC4 (Hsep r, Hsep)。
[0123]S214，通過對所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度進行回路運算獲取減溫水流量調整值。
[0124]所述回路運算由相應的回路控制器ADRC5完成。所述回路控制器ADRC5將所述目標主蒸汽溫度與所述實際主蒸汽溫度之間的差值轉換為對應的減溫水流量調整值ADRC5 (Tst；r, Tst);其中Tst，r是目標主蒸汽溫度，Tst是實際主蒸汽溫度。
[0125]S215，根據(jù)預置的第四映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的減溫水流量基準值。
[0126]所述第四映射表可以通過現(xiàn)場實驗確定。具體地，在50%_100%負荷范圍內進行現(xiàn)場實驗獲得所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組送風速率與給煤速率之間的非線性對應關系:
[0127]Uawjff = F3(Ub)
[0128]其中，μ aw，ff是減溫水流量。
[0129]所述非線性對應關系yaw，ff = F3(Ub)即為所述第四映射表。
[0130]S216，獲取所述目標減溫水流量，所述目標減溫水流量等于所述減溫水流量基準值與所述減溫水流量調整值之和。
[0131]具體地，目標減溫水流量μ aw = μ aw，ff+ADRC5 (Tst，r, Tst)。
[0132]S217，通過對所述目標主蒸汽壓力與所述實際主蒸汽壓力進行回路運算獲取汽輪機閥門開度調整值。
[0133]所述回路運算由相應的回路控制器ADRC2完成。所述回路控制器ADRC2將所述目標主蒸汽壓力與所述實際主 蒸汽壓力之間的差值轉換為對應的汽輪機閥門開度調整值ADRC2(Pst,r，Pst);其中Pst,r是目標主蒸汽壓力，Pst是實際主蒸汽壓力。
[0134]S218，獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際汽輪機閥門開度。
[0135]S219，獲取輸出功率調整值，所述輸出功率調整值等于所述目標輸出功率減去所述實際輸出功率。
[0136]S220，通過解耦所述輸出功率調整值獲取所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦合補償值。
[0137]所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的主蒸汽壓力和輸出功率之間具有較強的耦合作用，因此獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度時還需要結合目標輸出功率和實際輸出功率。
[0138]通過解耦所述輸出功率調整值可以獲得所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦補償值。第一解耦補償值可以抵消輸出功率的變化對目標主蒸汽壓力的影響。
[0139]所述解耦運算由相應的解耦控制器C2完成。通過所述解耦控制器C2獲得所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦補償值C2(N@ NJ ;其中N。是目標輸出功率，Ne是輸出功率基準值。
[0140]S221，獲取所述目標汽輪機閥門開度，所述目標汽輪機閥門開度等于所述實際汽輪機閥門開度、所述汽輪機閥門開度調整值與所述第一解耦合補償值之和。
[0141]具體地，目標汽輪機閥門開度yt，r= yt+ADRC2(Pst，r，Pst)+C2(\r，N上其中^是實際汽輪機閥門開度。
[0142]S222，生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度。
[0143]S223，所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組接收所述直接調整指令，并根據(jù)所述直接調整指令中的目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度對給煤速率和/或送風速率和/或給水流量和/或減溫水流量和/或汽輪機閥門開度做相應的調整。
[0144]燃煤鍋爐直流發(fā)電機組還具有大慣性和強非線性的特點。
[0145]具體地，大慣性表現(xiàn)為從制粉系統(tǒng)接到燃燒指令開始進行調整給煤速率，到實際輸出功率發(fā)生變化并最終穩(wěn)定，往往由于熱量釋放的過程、設備蓄能蓄質的影響，需要較長的時間。
[0146]強非線性是指電網發(fā)給機組的功率調整指令可能在較大的范圍內變化，當負荷大范圍變化時燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的整體動態(tài)特性無法用線性模型來描述。
[0147]現(xiàn)有技術均采用傳統(tǒng)的基于誤差的線性PID(Proportion, Integral,Derivative,比例，積分，微分)控制器，對具有非線性的被控過程的效果并不理想，而本發(fā)明采用自抗擾控制器代替線性PID控制器，對非線性過程具有良好的控制效果?，F(xiàn)有技術將燃煤鍋爐直流發(fā)電機組視為3X3系統(tǒng)，沒有考慮減溫水和風量的動態(tài)影響，而本發(fā)明實施例的方法將燃煤鍋爐直流發(fā)電機組視為5X5系統(tǒng)，考慮了更多影響因素，因此調整的效果好于現(xiàn)有技術?，F(xiàn)有技術采用直接能量平衡原理實現(xiàn)解耦，對非線性過程中的魯棒性較差，而本發(fā)明實施例的方法采用前饋控制、局部解耦控制和自抗擾相結合的方法進行解耦，對非線性過程的魯棒性好。
[0148]實施例三
[0149]本實施例提供了一種燃煤鍋爐發(fā)電機組的控制裝置，參見圖3，該裝置包括:
[0150]接收模塊301，用于接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力；
[0151]反饋模塊302，用于獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力；
[0152]第一前饋控制器303，用于根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述接收模塊301獲取的目標輸出功率對應的給煤速率基準值；
[0153]第一獲取模塊304，用于結合所述第一前饋控制器303獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收301的標準調整指令中的目標輸出功率、目標主蒸汽壓力和所述反饋模塊302獲取的實際輸出功率、實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率；
[0154]第二獲取模塊305，用于結合所述第一前饋控制器303獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊301接收的目標煙氣含氧量和所述反饋模塊302獲取的實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率；
[0155]第三獲取模塊306，用于結合所述第一前饋控制器303獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊301接收的目標中間點焓和所述反饋模塊302獲取的實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量；
[0156]第四獲取模塊307，用于結合所述第一前饋控制器303獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊301接收的目標主蒸汽溫度和所述反饋模塊302獲取的實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量；
[0157]第五獲取模塊308，用于結合所述接收模塊301接收的標準調整指令中的目標主蒸汽壓力、目標輸出功率和所述反饋模塊302獲取的實際主蒸汽壓力、實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度；
[0158]發(fā)送模塊309，用于生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述第一獲取模塊304獲取的目標給煤速率和/或所述第二獲取模塊305獲取的目標送風速率和/或所述第三獲取模塊306獲取的目標給水流量和/或所述第四獲取模塊307獲取的目標減溫水流量和/或所述第五獲取模塊308獲取的目標汽輪機閥門開度。
[0159]實施例四
[0160]本實施例提供了一種燃煤鍋爐發(fā)電機組的控制裝置，參見圖4，該裝置包括:
[0161]接收模塊401，用于接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力。
[0162]反饋模塊402，用于獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力。
[0163]第一前饋控制器403，用于根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述接收模塊401獲取的目標輸出功率對應的給煤速率基準值。
[0164]第一獲取模塊404，具體包括:
[0165]第一減法器4041，用于獲取輸出功率調整值，所述輸出功率調整值等于所述接收模塊401接收的標準調整指令中的目標輸出功率減去所述反饋模塊402獲取的實際輸出功率；
[0166]第一對解耦控制器4042，用于通過解耦所述第一減法器4041獲取的輸出功率調整值獲取所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦補償值，并發(fā)送給第五加法器4085 ；
[0167]第一回路控制器4043，用于通過對所述接收模塊401的目標輸出功率與所述反饋模塊402獲取的實際輸出功率進行回路運算獲取給煤速率調整值；
[0168]第一加法器4044，用于獲取所述目標給煤速率，所述目標給煤速率等于所述第一前饋控制器303獲取的給煤速率基準值、所述第一回路控制器4043獲取的給煤速率調整值與第二對解耦控制器4082發(fā)來的第二解耦合補償值之和。
[0169]第二獲取模塊405，具體包括:
[0170]第二回路控制器4051，用于通過對所述接收模塊401接收的目標含氧量和所述反饋模塊402獲取的實際煙氣含氧量進行回路運算獲取送風速率調整值；
[0171]第二前饋控制器4052，用于根據(jù)預置的第二映射關系表獲取所述第一前饋控制器403獲取的給煤速率基準值對應的送風速率基準值；
[0172]第二加法器4053，用于獲取所述目標送風速率，所述目標送風速率等于所述第二前饋控制器4052獲取的送風速率基準值與所述第二回路控制器4051獲取的送風速率調整值之和。
[0173]第三獲取模塊406，具體包括:
[0174]第三回路控制器4061，用于通過對所述接收模塊401接收的目標中間點焓和所述反饋模塊402獲取的實際中間點焓值進行回路運算獲取給水流量調整值；
[0175]第三前饋控制器4062，用于根據(jù)預置的第三映射關系表獲取所述第一前饋控制器403獲取的給煤速率基準值對應的給水流量基準值；[0176]第三加法器4063，用于獲取所述目標給水流量，所述目標給水流量等于所述第三前饋控制器4062獲取的給水流量基準值與所述第三回路控制器4061獲取的給水流量調整值之和。
[0177]第四獲取模塊407，具體包括:
[0178]第四回路控制器4071，用于通過對所述接收模塊401接收的目標主蒸汽溫度和所述反饋模塊402獲取的實際主蒸汽溫度進行回路運算獲取減溫水流量調整值；
[0179]第四前饋控制器4072，用于根據(jù)預置的第四映射關系表獲取所述第一前饋控制器403獲取的給煤速率基準值對應的減溫水流量基準值；
[0180]第四加法器4073，用于獲取所述目標減溫水流量，所述目標減溫水流量等于所述第四前饋控制器4072獲取的減溫水流量基準值與所述第四回路控制器4071獲取的減溫水流量調整值之和。
[0181]第五獲取模塊408，具體包括:
[0182]第二減法器4081，用于獲取主蒸汽壓力調整值，所述主蒸汽壓力調整值等于所述接收模塊401接收的目標主蒸汽壓力減去所述反饋模塊402獲取的實際主蒸汽壓力；
[0183]第二對解耦控制器4082，用于通過解耦所述第二減法器4091獲取的主蒸汽壓力調整值獲取所述主蒸汽壓力調整值對所述接收模塊接收的目標輸出功率的第二解耦合補償值，并發(fā)送給第一加法器4044 ；
[0184]第五回路控制器4083，用于通過對所述接收模塊401接收的目標主蒸汽壓力與所述反饋模塊402獲取的實際主蒸汽壓力進行回路運算獲取汽輪機閥門開度調整值；
[0185]獲取子模塊4084，用戶獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際汽輪機閥門開度；
[0186]第五加法器4085，用于獲取所述目標汽輪機閥門開度，所述目標汽輪機閥門開度等于所述獲取子模塊4083獲取的實際汽輪機閥門開度、所述第五回路控制器4082獲取的汽輪機閥門開度調整值與所述第一對解耦控制器4042發(fā)來的第一解耦合補償值之和。
[0187]發(fā)送模塊409，用于生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述第一獲取模塊404獲取的目標給煤速率和/或所述第二獲取模塊405獲取的目標送風速率和/或所述第三獲取模塊406獲取的目標給水流量和/或所述第四獲取模塊407獲取的目標減溫水流量和/或所述第五獲取模塊408獲取的目標汽輪機閥門開度。
[0188]燃煤鍋爐直流發(fā)電機組410，用于接收所述發(fā)送模塊409發(fā)送的直接調整指令，并根據(jù)所述直接調整指令中的目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度對給煤速率和/或送風速率和/或給水流量和/或減溫水流量和/或汽輪機閥門開度做相應的調整。
[0189]所述預置的第一映射關系表、預置的第二映射關系表、預置的第三映射關系表和預置的第四映射關系表通過對所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組進行現(xiàn)場實驗確定。
[0190]上述本發(fā)明實施例序號僅僅為了描述，不代表實施例的優(yōu)劣。
[0191]本領域普通技術人員可以理解實現(xiàn)上述實施例的全部或部分步驟可以通過硬件來完成，也可以通過程序來指令相關的硬件完成，所述的程序可以存儲于一種計算機可讀存儲介質中，上述提到的存儲介質可以是只讀存儲器，磁盤或光盤等。[0192]以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。
【權利要求】
1.一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制方法，其特征在于，所述方法包括: 接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力； 獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力； 根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述目標輸出功率對應的給煤速率基準值； 結合所述給煤速率基準值、所述目標輸出功率、所述目標主蒸汽壓力、所述實際輸出功率和所述實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率； 結合所述給煤速率基準值、所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率； 結合所述給煤速率基準值、所述目標中間點焓和所述實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量； 結合所述給煤速率基準值、所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量； 結合所述目標主蒸汽壓力、所述目標輸出功率、所述實際主蒸汽壓力和所述實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度； 生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度。
2.如權利要求1所述的方法，其特征在于，所述結合所述給煤速率基準值、所述目標輸出功率、所述目標主蒸汽壓力、所述實際輸出功率和所述實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率，具體包括: 通過對所述目標輸出功率與所述實際輸出功率進行回路運算獲取給煤速率調整值；獲取主蒸汽壓力調整值，所述主蒸汽壓力調整值等于所述目標主蒸汽壓力減去所述實際主蒸汽壓力； 通過解耦所述主蒸汽壓力調整值獲取所述主蒸汽壓力調整值對所述目標輸出功率的第二解稱補償值； 獲取所述目標給煤速率，所述目標給煤速率等于所述給煤速率基準值、所述給煤速率調整值和所述第二解耦補償值之和。
3.如權利要求2所述的方法，其特征在于，所述結合所述給煤速率基準值、所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率，具體包括: 通過對所述目標煙氣含氧量和所述實際煙氣含氧量進行回路運算獲取送風速率調整值； 根據(jù)預置的第二映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的送風速率基準值； 獲取所述目標送風速率，所述目標送風速率等于所述送風速率基準值與所述送風速率調整值之和。
4.如權利要求3所述的方法，其特征在于，所述結合所述給煤速率基準值、所述目標中間點焓和所述實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量，具體包括:通過對所述目標中間點焓和所述實際中間點焓值進行回路運算獲取給水流量調整值； 根據(jù)預置的第三映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的給水流量基準值； 獲取所述目標給水流量，所述目標給水流量等于所述給水流量基準值與所述給水流量調整值之和。
5.如權利要求4所述的方法，其特征在于，所述結合所述給煤速率基準值、所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量，具體包括: 通過對所述目標主蒸汽溫度和所述實際主蒸汽溫度進行回路運算獲取減溫水流量調整值； 根據(jù)預置的第四映射關系表獲取所述給煤速率基準值對應的減溫水流量基準值； 獲取所述目標減溫水流量，所述目標減溫水流量等于所述減溫水流量基準值與所述減溫水流量調整值之和。
6.如權利要求5所述的方法，其特征在于，所述結合所述目標主蒸汽壓力、所述目標輸出功率、所述實際主蒸汽壓力和所述實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度，具體包括: 通過對所述目標主蒸汽壓力與所述實際主蒸汽壓力進行回路運算獲取汽輪機閥門開度調整值； 獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電`機組當前的實際汽輪機閥門開度； 獲取輸出功率調整值，所述輸出功率調整值等于所述目標輸出功率減去所述實際輸出功率; 通過解耦所述輸出功率調整值獲取所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦合補償值； 獲取所述目標汽輪機閥門開度，所述目標汽輪機閥門開度等于所述實際汽輪機閥門開度、所述汽輪機閥門開度調整值與所述第一解耦合補償值之和。
7.如權利要求6所述的方法，其特征在于，所述預置的第一映射關系表、預置的第二映射關系表、預置的第三映射關系表和預置的第四映射關系表通過對所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組進行現(xiàn)場實驗確定。
8.如權利要求1所述的方法，其特征在于，所述生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組之后，還包括: 所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組接收所述直接調整指令，并根據(jù)所述直接調整指令中的目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度對給煤速率和/或送風速率和/或給水流量和/或減溫水流量和/或汽輪機閥門開度做相應的調整。
9.一種燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的控制裝置，其特征在于，所述裝置包括: 接收模塊，用于接收標準調整指令，所述標準調整指令攜帶有目標輸出功率和/或目標煙氣含氧量和/或目標中間點焓和/或目標主蒸汽溫度和/或目標主蒸汽壓力； 反饋模塊，用于獲取燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際輸出功率和/或實際煙氣含氧量和/或實際中間點焓和/或實際主蒸汽溫度和/或實際主蒸汽壓力；第一前饋控制器，用于根據(jù)預置的第一映射關系表獲取所述反饋模塊獲取的目標輸出功率對應的給煤速率基準值； 第一獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的標準調整指令中的目標輸出功率、目標主蒸汽壓力和所述反饋模塊獲取的實際輸出功率、實際主蒸汽壓力獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給煤速率； 第二獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標煙氣含氧量和所述反饋模塊獲取的實際煙氣含氧量獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標送風速率； 第三獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標中間點焓和所述反饋模塊獲取的實際中間點焓獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標給水流量； 第四獲取模塊，用于結合所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述接收模塊接收的目標主蒸汽溫度和所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽溫度獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標減溫水流量； 第五獲取模塊，用于結合所述接收模塊接收的標準調整指令中的目標主蒸汽壓力、目標輸出功率和所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽壓力、實際輸出功率獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組的目標汽輪機閥門開度； 發(fā)送模塊，用于生成直接調整指令并發(fā)向所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，所述直接調整指令中包括所述第一獲取模塊獲取的目標給煤速率和/或所述第二獲取模塊獲取的目標送風速率和/或所述第三獲取模塊獲取的目標給水流量和/或所述第四獲取模塊獲取的目標減溫水流量和/或所述第五 獲取模塊獲取的目標汽輪機閥門開度。
10.如權利要求9所述的裝置，其特征在于，所述第一獲取模塊具體包括: 第一減法器，用于獲取輸出功率調整值，所述輸出功率調整值等于所述接收模塊接收的標準調整指令中的目標輸出功率減去所述反饋模塊獲取的實際輸出功率； 第一對解耦控制器，用于通過解耦所述第一減法器獲取的輸出功率調整值獲取所述輸出功率調整值對所述目標主蒸汽壓力的第一解耦補償值，并發(fā)送給第五加法器； 第一回路控制器，用于通過對所述接收模塊的目標輸出功率與所述反饋模塊獲取的實際輸出功率進行回路運算獲取給煤速率調整值； 第一加法器，用于獲取所述目標給煤速率，所述目標給煤速率等于所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值、所述第一回路控制器獲取的給煤速率調整值與第二對解耦控制器發(fā)來的第二解耦合補償值之和。
11.如權利要求10所述的裝置，其特征在于，所述第二獲取模塊具體包括: 第二回路控制器，用于通過對所述接收模塊接收的目標含氧量和所述反饋模塊獲取的實際煙氣含氧量進行回路運算獲取送風速率調整值； 第二前饋控制器，用于根據(jù)預置的第二映射關系表獲取所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值對應的送風速率基準值； 第二加法器，用于獲取所述目標送風速率，所述目標送風速率等于所述第二前饋控制器獲取的送風速率基準值與所述第二回路控制器獲取的送風速率調整值之和。
12.如權利要求11所述的裝置，其特征在于，所述第三獲取模塊具體包括:第三回路控制器，用于通過對所述接收模塊接收的目標中間點焓和所述反饋模塊獲取的實際中間點焓值進行回路運算獲取給水流量調整值； 第三前饋控制器，用于根據(jù)預置的第三映射關系表獲取所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值對應的給水流量基準值； 第三加法器，用于獲取所述目標給水流量，所述目標給水流量等于所述第三前饋控制器獲取的給水流量基準值與所述第三回路控制器獲取的給水流量調整值之和。
13.如權利要求12所述的裝置，其特征在于，所述第四獲取模塊具體包括: 第四回路控制器，用于通過對所述接收模塊接收的目標主蒸汽溫度和所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽溫度進行回路運算獲取減溫水流量調整值； 第四前饋控制器，用于根據(jù)預置的第四映射關系表獲取所述第一前饋控制器獲取的給煤速率基準值對應的減溫水流量基準值； 第四加法器，用于獲取所述目標減溫水流量，所述目標減溫水流量等于所述第四前饋控制器獲取的減溫水流量基準值與所述第四回路控制器獲取的減溫水流量調整值之和。
14.如權利要求13所述的裝置，其特征在于，所述第五獲取模塊具體包括: 第二減法器，用于獲取主蒸汽壓力調整值，所述主蒸汽壓力調整值等于所述接收模塊接收的目標主蒸汽壓力減去所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽壓力； 第二對解耦控制器，用于通過解耦所述第二減法器獲取的主蒸汽壓力調整值獲取所述主蒸汽壓力調整值對所述接收模塊接收的目標輸出功率的第二解耦合補償值，并發(fā)送給第一加法器；第五回路控制器，用于通過對所述接收模塊接收的目標主蒸汽壓力與所述反饋模塊獲取的實際主蒸汽壓力進行回路運算獲取汽輪機閥門開度調整值； 獲取子模塊，用戶獲取所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組當前的實際汽輪機閥門開度； 第五加法器，用于獲取所述目標汽輪機閥門開度，所述目標汽輪機閥門開度等于所述獲取子模塊獲取的實際汽輪機閥門開度、所述第五回路控制器獲取的汽輪機閥門開度調整值與所述第一對解耦控制器發(fā)來的第一解耦合補償值之和。
15.如權利要求14所述的裝置，其特征在于，所述預置的第一映射關系表、預置的第二映射關系表、預置的第三映射關系表和預置的第四映射關系表通過對所述燃煤鍋爐直流發(fā)電機組進行現(xiàn)場實驗確定。
16.如權利要求9所述的控制裝置，其特征在于，所述裝置還包括: 燃煤鍋爐直流發(fā)電機組，用于接收所述發(fā)送模塊發(fā)送的直接調整指令，并根據(jù)所述直接調整指令中的目標給煤速率和/或所述目標送風速率和/或所述目標給水流量和/或所述目標減溫水流量和/或所述目標汽輪機閥門開度對給煤速率和/或送風速率和/或給水流量和/或減溫水流量和/或汽輪機閥門開度做相應的調整。
【文檔編號】F01D17/00GK103697454SQ201310682086
【公開日】2014年4月2日 申請日期:2013年12月12日 優(yōu)先權日:2013年12月12日
【發(fā)明者】羅嘉, 黃衛(wèi)劍, 萬文軍, 伍宇忠, 蘇凱, 李曉楓, 李東海, 薛亞麗 申請人:廣東電網公司電力科學研究院