專利名稱：用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置和控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于配裝有渦輪增壓器的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置和控制方 法，且更具體地，涉及稀薄燃燒期間的排氣門控制。
背景技術(shù)：
存在這樣的已知裝置(獨(dú)立排氣型發(fā)動(dòng)機(jī))其包括打開和關(guān)閉通向渦 輪的排氣通道的第一排氣門、以及打開和關(guān)閉未通向渦輪的排氣通道的第 二排氣門(參見，例如，日本專利申請公開No. 10-89106( JP-A-10-89106 ))。 才艮據(jù)這種裝置，在高速及高負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)期間，相比與渦輪連通的第一排氣門， 在較早的正時(shí)打開未與渦輪連通的第二排氣門。這減少排氣泵送損失，使 得能夠在高速區(qū)域內(nèi)提高輸出。
在稀薄燃燒期間，排氣溫度變低，因此由渦輪增壓器所作的功變小， 使得增壓壓力有時(shí)可能變得不足。此外，因?yàn)榇呋瘎┐矞囟认陆?，所以廢 氣排放特性有時(shí)可能惡化。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了即使在稀薄燃燒期間也能夠?qū)崿F(xiàn)充足的增壓壓力的用于 內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置和控制方法。本發(fā)明還提供了能夠在稀薄燃燒期間 實(shí)現(xiàn)足夠高的增壓壓力的同時(shí)防止廢氣排放特性惡化的用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī) 的控制裝置和控制方法。
本發(fā)明的第一方面是一種內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，包括渦輪增壓器， 所述渦輪增壓器設(shè)置在內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)上；第一排氣門，所述第一排氣門打開 和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口 ，所述渦輪增壓器的渦輪4殳置在所述 第一排氣通道上；笫二排氣門，所述第二排氣門打開和關(guān)閉與笫二排氣通 道連通的排氣口，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；催化劑，所述催化劑 設(shè)置在所述第一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)；發(fā)動(dòng)機(jī) 負(fù)荷獲取裝置，所iiJL動(dòng)機(jī)負(fù)荷獲取裝置獲取發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；以及控制部， 當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷小于第一預(yù)定值時(shí)，所述控制部僅打開所述笫二排氣
6門；當(dāng)所M動(dòng)機(jī)負(fù)荷大于或等于第一預(yù)定值且小于第二預(yù)定值時(shí)，所述 控制部將所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者打開，當(dāng)所^動(dòng)機(jī)負(fù)荷 大于或等于所述第二預(yù)定值時(shí)，所述控制部僅打開所述第一排氣門，其中， 所述控制部在稀薄燃燒期間將所述第一預(yù)定值設(shè)定得比在化學(xué)計(jì)量燃燒 期間低。
在本發(fā)明的第一方面中，在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷小于第一預(yù)定值的低負(fù)荷狀態(tài) 期間，僅打開第二排氣門。在這樣的低負(fù)荷狀態(tài)期間，增壓效率低，因而 向渦輪供給排氣不太可能顯著升高增壓壓力。因此，排氣的全部量在不經(jīng) 過渦輪的情況下直接供給至催化劑，因而抑制了催化劑床溫度的下降。此 外，在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷大于或等于第一預(yù)定值且小于第二預(yù)定值的情況下，將 第一排氣門和第二排氣門兩者打開。因而，可預(yù)先操作渦輪增壓器以改善 渦輪增壓器的響應(yīng)，且同時(shí)，能夠抑制催化劑床溫度的急劇下降。此外， 在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷大于或等于第二預(yù)定值的高負(fù)荷狀態(tài)期間，僅打開第一排氣 門。在這樣的高負(fù)荷狀態(tài)下，排氣4皮全部供給至渦輪，因而能夠獲得足夠 的增壓壓力。附帶地，在稀薄燃燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間，排氣 溫度相對較低，因而渦輪增壓器的響應(yīng)有可能惡化。因此，在稀薄燃燒期 間，發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷的第一預(yù)定值i殳定得比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。即，在稀 薄燃燒期間，在其中渦輪增壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)開始的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域擴(kuò)大至低負(fù) 荷側(cè)。因此，在稀薄燃燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間，渦輪增壓器的 運(yùn)轉(zhuǎn)在較低負(fù)荷側(cè)開始，因而能夠提高渦輪增壓器在稀薄燃燒期間的響 應(yīng)。因此，即使在稀薄燃燒期間，也能夠獲得足夠的增壓壓力。
在第一方面中，在所述稀薄燃燒期間，所述控制部可將所述第二預(yù)定 值設(shè)定得比在所述化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。
在這種構(gòu)造中，在稀薄燃燒期間，第二預(yù)定值設(shè)定得比在化學(xué)計(jì)量燃 燒期間低。即，在稀薄燃燒期間，將排氣的全部量供給至渦輪增壓器的發(fā) 動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的區(qū)域擴(kuò)大至低負(fù)荷側(cè)。因此，在稀薄燃燒期間，相比在化 學(xué)計(jì)量燃燒期間，在較低負(fù)荷側(cè)處將排氣的全部量供給至渦輪增壓器。因 此，在稀薄燃燒期間，能夠提高渦^^增壓器在高負(fù)荷區(qū)域內(nèi)的響應(yīng)，并能 夠獲得足夠的增壓壓力。
當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而且催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，所述控制 部可將所述笫一預(yù)定值設(shè)定得比當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而催化劑床溫 度大于或等于所逸基準(zhǔn)值時(shí)高。在前述構(gòu)造中，當(dāng)發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒且催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，笫一預(yù)定值設(shè)定得比當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒而催化劑床溫度大于或等于該基準(zhǔn)值時(shí)高。具體地，在稀薄燃燒期間，當(dāng)催化劑床溫度相對較低時(shí)，相比當(dāng)催化劑床溫度相對較高時(shí)，渦輪增壓器在較高的負(fù)荷側(cè)開始運(yùn)轉(zhuǎn)。因此，在稀薄燃燒期間催化劑床溫度低的情況下，能夠執(zhí)行將排氣的全部量在不經(jīng)過渦輪的情況下直接供給至催化劑直到較高負(fù)荷
側(cè)，因而能夠防止催化劑床溫度的下降.因此，在稀薄燃燒期間，能夠防
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此外，在第一方面中，當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而且催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，所述控制部可將所述笫二預(yù)定值設(shè)定得比當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而催化劑床溫度大于或等于所述基準(zhǔn)值時(shí)高。
在這種構(gòu)造中，當(dāng)發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒且催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，第二預(yù)定值設(shè)定得比當(dāng)發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒而催化劑床溫度大于或等于該基準(zhǔn)值時(shí)高。即，在稀薄燃燒期間，在相對較低的催化劑床溫度的情況下，相比在相對較高的催化劑床溫度的情況下，在較高的負(fù)荷側(cè)執(zhí)行將排氣的全部量供給至渦輪。因此，在稀薄燃燒期間催化劑床溫度相對較低的情況下，能夠執(zhí)行將一部分排氣直M給至催化劑直到較高負(fù)荷側(cè)，因而能夠防止催化劑床溫度的下降。因此，在稀薄燃燒期間，能夠在獲得足夠的增壓壓力的同時(shí)防止廢氣排放特性的惡化。
此外，當(dāng)所述笫一排氣門和所述第二排氣門兩者都待打開時(shí)，所述控制部可打開所述第一排氣門，然后打開所述第二排氣門。
在這種情況下，在活塞速度最快時(shí)的正時(shí)處打開第一排氣門，使得排氣能夠被有效供給至第一排氣通道。因此，能夠增加渦輪增壓器所作的功。
本發(fā)明的第二方面是一種內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，包括渦輪增壓器，所述渦輪增壓器設(shè)置在內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)上；第一排氣門，所述第一排氣門打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口 ，所述渦輪增壓器的渦輪設(shè)置在所述第一排氣通道上；第二排氣門，所述第二排氣門打開和關(guān)閉與第二排氣通道連通的排氣口，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；催化劑，所述催化劑設(shè)置在所述第一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)；以及控制部，在稀薄燃燒期間，所述控制部使所述第二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，并將所述第 一排氣門與進(jìn)氣門之間的氣門重疊量設(shè)定為小于預(yù)定值。
8前述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置可進(jìn)一步包括催化劑床溫度獲取裝置，所述催化劑床溫度獲取裝置獲取所述催化劑的床溫度，并且，當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而且催化劑床溫度大于或等于基準(zhǔn)值時(shí)，所述控制部4吏所述第二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，并將所述笫一排氣門與所述進(jìn)氣門之間的氣門重疊量設(shè)定為小于所述預(yù)定值。
在前述構(gòu)造中，在稀薄燃燒期間，使第二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，因而將排氣的全部量供給至渦輪。此外，第一排氣門與進(jìn)氣門之間的重疊量設(shè)定為小于預(yù)定值。這抑制了新鮮空氣吹過至第一排氣通道，并因此能夠防止空燃比轉(zhuǎn)濃。因此，在稀薄燃燒期間也能夠供給足夠的排氣能，因而能夠獲得足夠的渦輪增壓器壓力。
在前述構(gòu)造中，當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于所U準(zhǔn)值時(shí)，所述控制部可將所述第 一排氣門或所述第二排氣門與所述進(jìn)氣門之間的所述重疊量設(shè)定為大于或等于所述預(yù)定值。
這導(dǎo)致發(fā)生新鮮空氣吹過進(jìn)入第一排氣通道或第二排氣通道中。因此，空燃比朝向濃側(cè)轉(zhuǎn)變，使得在提供給渦輪增壓器的排氣能變得比在前述構(gòu)造中小的時(shí)候，未燃燒燃料和新鮮空氣能夠在催化劑上反應(yīng)。因此，在稀薄燃燒期間，能夠升高催化劑床溫度，因而能夠防止廢氣排放的惡化。
此外，當(dāng)正在執(zhí)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于所述基準(zhǔn)值，且用于增加所述催化劑床溫度的要求值大于或等于預(yù)定值時(shí)，所述控制部可在所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的膨脹行程期間噴射燃料。
因而，相比在膨脹行程期間未噴射燃料的情況，更大量的未燃燒燃料被供給至催化劑。因此，進(jìn)一步加速了未燃燒燃料與新鮮空氣之間在催化劑上的^^應(yīng)，使得催化劑床溫度可進(jìn)一步上升。
此外，當(dāng)所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者都待打開時(shí)，所述控制部可打開所述第一排氣門，然后打開所述笫二排氣門。
在這種情況下，在活塞速度最快時(shí)的正時(shí)處打開第一排氣門，使得排氣能夠被有效供給至第一排氣通道.因此，能夠增加渦輪增壓器所作的功。
本發(fā)明的第三方面涉及一種用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制方法，所述內(nèi)燃發(fā)
動(dòng)機(jī)包括渦輪增壓器；打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口的第一排氣門，所述渦輪增壓器的渦輪沒置在所述第一排氣通道上；打開和關(guān)閉與旁通所述渦輪的第二排氣通道連通的排氣口的第二排氣門；以及設(shè)置在所述第 一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)的催化劑。所述控制方法包括設(shè)定第一區(qū)域、第二區(qū)域、以及第三區(qū)域，所述第一區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述第二排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第二區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的將所述第一排氣門和所述笫二排氣門兩者打開的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所迷第三區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述第 一排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域；計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；基于所iUC動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和所^^動(dòng)機(jī)負(fù)荷來判定是否正在執(zhí)##薄燃燒；以及當(dāng)判定所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)才幾當(dāng)前正以所述稀薄燃燒的方式運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，相比當(dāng)判定所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)當(dāng)前正以所述化學(xué)計(jì)量燃燒的方式運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，將作為所述第一區(qū)域的上限值的第一預(yù)定值或者所述第一預(yù)定值和作為所述第二區(qū)域的上限值的第二預(yù)定值兩者設(shè)定得較低。
根據(jù)本發(fā)明的第三方面，在稀薄燃燒期間，在其中渦輪增壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)開始的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域擴(kuò)大至低負(fù)荷側(cè)。因此，在稀薄燃燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間，渦輪增壓器在較低負(fù)荷側(cè)開始運(yùn)轉(zhuǎn)，因而能夠提高渦輪增壓器在稀薄燃燒期間的響應(yīng)。因此，在稀薄燃燒期間，也能夠獲得足夠的增壓壓力。
本發(fā)明的第四方面涉及一種用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制方法，所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)包括渦輪增壓器；打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口的第一排氣門，所述增壓器的渦輪沒置在所述第一排氣通道上；打開和關(guān)閉與旁通所述渦輪的第二排氣通道連通的排氣口的第二排氣門；以及設(shè)置在所述第一排氣通道與所迷第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)的催化劑。所述控制方法包括設(shè)定第一區(qū)域、第二區(qū)域、以及第三區(qū)域，所述第一區(qū)M所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述第二排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第二區(qū)域是所迷內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的將所迷第一排氣門和所述第二排氣門兩者打開的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第三區(qū)域是所迷內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述第 一排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域；計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；基于所^動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和所U動(dòng)機(jī)負(fù)荷來判定是否正在執(zhí)行稀薄燃燒；檢測所述催化劑的床溫度；以及當(dāng)判定所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)當(dāng)前正以所述稀薄燃燒的方式運(yùn)轉(zhuǎn)而且催化劑床溫度大于或等于基準(zhǔn)值時(shí)，使所述笫二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，并將所述第一排氣門與進(jìn)氣門之間的氣門重疊量i殳定為小于預(yù)定值。
在本發(fā)明的第四方面中，在稀薄燃燒期間，^使第二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，因而將排氣的全部量供給至渦輪。此外，第一排氣門與進(jìn)氣門之間的重疊量設(shè)定為小于預(yù)定值。這抑制了新鮮空氣吹過至第一排氣通道，因此能夠防止空燃比轉(zhuǎn)濃。因此，在稀薄燃燒期間，也能夠?qū)⒆銐虻呐艢饽芄┙o至渦輪增壓器，因而能夠獲得足夠的增壓壓力。


根據(jù)以下參考附圖的實(shí)施方式的描述，本發(fā)明的前述及進(jìn)一步的目的、
特征和優(yōu)點(diǎn)將變得明顯，其中，使用相同的數(shù)字表示相同的元件，且其中
圖l是示出根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式l的系統(tǒng)構(gòu)造的圖2A是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式1中在化學(xué)計(jì)量燃燒模式期間的排氣門控制區(qū)域的圖2B是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式1中在稀薄燃燒模式期間的排氣門控制區(qū)域的圖3A是示出在圖2A和2B所示區(qū)域1中的排氣門Exl、 Ex2的開啟特性的圖3B是示出在圖2A和2B所示區(qū)域2中的排氣門Exl、 Ex2的開啟特性的圖3C是示出在圖2A和2B所示區(qū)域3中的排氣門Exl、 Ex2的開啟
特性的圖4是示出ECU 60在本發(fā)明的實(shí)施方式1中執(zhí)行的程序的流程圖5是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式1的改型中在區(qū)域2中的排氣門開啟特性的圖6A是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式2中在稀薄燃燒模式期間、催化劑床溫度Tp、 Tnox大于或等于基準(zhǔn)值的情況下的排氣門控制區(qū)域的圖6B是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式2中在稀薄燃燒模式期間、催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下的排氣門控制區(qū)域的圖;
圖7是示出ECU 60在本發(fā)明的實(shí)施方式2中執(zhí)行的程序的流程圖8是示出在發(fā)生新鮮空氣吹過(blow through)的情況下，排氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In的開啟特性的示例的圖；圖9是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式3中在常規(guī)的稀薄燃燒模式期間，排 氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In的開啟特性的示例的圖10是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式3中在催化劑床溫度Tp、Tnox小于 基準(zhǔn)值的情況下，排氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In的開啟特性的示例的圖ll是示出ECU60在本發(fā)明的實(shí)施方式3中執(zhí)行的程序的流程以及
圖12是示出在本發(fā)明的實(shí)施方式3中的排氣門Exl和進(jìn)氣門In的開 啟特性的圖。
具體實(shí)施例方式
以下將參考附圖對發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行描述。附圖之間的元件和相似 的共同內(nèi)容都賦予相同的參考數(shù)字并省略其多余的描述。
實(shí)施方式l〖系統(tǒng)構(gòu)造的描述〗
圖l是根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式l的系統(tǒng)構(gòu)造。該實(shí)施方式中的系統(tǒng)是 一種具有渦輪增壓器的獨(dú)立排氣型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)。
圖1所示的系統(tǒng)包括具有多個(gè)氣缸2的發(fā)動(dòng)機(jī)l。氣釭2的活塞各自 經(jīng)由曲柄W^連接至共用的曲軸4。曲柄轉(zhuǎn)角傳感器5設(shè)置在曲軸4附近。 曲柄轉(zhuǎn)角傳感器5構(gòu)造成檢測曲軸4的轉(zhuǎn)動(dòng)角度(以下稱為"曲柄轉(zhuǎn)角 CA")。
發(fā)動(dòng)機(jī)1具有對應(yīng)于單獨(dú)的氣缸2的噴射器6。噴射器6構(gòu)造成直接 將高壓燃料噴射至氣缸2內(nèi)。噴射器6連接至共用的輸送管7。輸送管7 連接成經(jīng)由燃料泵8與燃料箱9連通。
此外，發(fā)動(dòng)機(jī)1具有對應(yīng)于單獨(dú)的氣缸2的多個(gè)進(jìn)氣口 10。每個(gè)進(jìn)氣 口 IO都設(shè)置有進(jìn)氣門12 (其有時(shí)將以參考符號(hào)"In"來標(biāo)示)。進(jìn)氣門12 與可變氣門,13相連，可變氣門^！ 13彼此獨(dú)立地改變進(jìn)氣門12的開 啟特性(進(jìn)氣門12的開-關(guān)正時(shí)以及升程量)。這里所使用的可變氣門正時(shí) ^ 13可以是已知的電磁從動(dòng)氣門機(jī)構(gòu)、;^型或^t^型可變氣門正時(shí)機(jī) 構(gòu)等c
進(jìn)氣口 IO連接至進(jìn)氣歧管16。進(jìn)氣歧管16設(shè)置有增壓壓力傳感器17。 增壓壓力傳感器17構(gòu)造成測量由以下描述的壓縮機(jī)24a增壓的空氣(以下稱為"增壓空氣")的壓力，即，增壓壓力PIM。
進(jìn)氣通道18連接至進(jìn)氣歧管16。進(jìn)氣通道18的中間部介沒置有節(jié)氣 門20。節(jié)氣門20是由節(jié)氣門馬達(dá)(未示出)驅(qū)動(dòng)的電子控制氣門。基于 由加速器操作量傳感器21檢測到的加速器操作量AA來驅(qū)動(dòng)節(jié)氣門20。 節(jié)氣門開度傳感器20A設(shè)置在節(jié)氣門20附近。節(jié)氣門開度傳感器20A構(gòu) 造成檢測節(jié)氣門開度TA。
中間冷卻器22設(shè)置在節(jié)氣門20的上游。中間冷卻器22構(gòu)造成冷卻增 壓空氣。
渦輪增壓器24的壓縮機(jī)24a設(shè)置在中間冷卻器22的上游。壓縮機(jī)24a 經(jīng)由連接軸(未示出)連接至渦輪24b。渦輪24b設(shè)置在以下描述的第一 排氣通道34中。渦輪24b由排氣動(dòng)壓(排氣能)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)使得壓縮機(jī)24a 受到旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。
空氣流量計(jì)26設(shè)置在壓縮機(jī)24a的上游?？諝饬髁坑?jì)26構(gòu)造成檢測 進(jìn)氣量Ga?？諝鉃V清器28設(shè)置在空氣流量計(jì)26的上游?？諝鉃V清器28 的上游側(cè)開口到大氣。
發(fā)動(dòng)機(jī)1具有用于每個(gè)氣缸2的第一排氣門30A (其有時(shí)將以參考符 號(hào)"Exl"來標(biāo)示)和第二排氣門30B (其有時(shí)將以參考符號(hào)"Ex2"來標(biāo) 示)。第一排氣門30A打開和關(guān)閉通向渦輪24b的第一排氣通道34。渦輪 24b構(gòu)造成由經(jīng)過第一排氣通道34的排氣的動(dòng)壓旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。第二排氣門 30B打開和關(guān)閉不通向渦輪24b但通向渦輪24b的下游側(cè)的第二排氣通道 36。
排氣門30A、 30B與可變氣門^ 32相連接，可變氣門W^ 32彼此 獨(dú)立地改變排氣門30A、 30B的開啟特性(排氣門30A、 30B的開-關(guān)正時(shí) 以及升程量)。如同使用可變氣門機(jī)構(gòu)13的情況一樣，這里所使用的可變
氣門W^ 32可以是已知的電磁從動(dòng)氣門w^、M型或';^型可變氣門機(jī)
構(gòu)等0
在第一排氣通道34與第二排氣通道36之間的交匯點(diǎn)下游的排氣通道 38設(shè)置有檢測排氣空燃比的空燃比傳感器40。用以凈化排氣的預(yù)催化劑 42^L置在空燃比傳感器40的下游。預(yù)催化劑42可由例如三元催化劑構(gòu)成。 預(yù)催化劑42設(shè)置有檢測預(yù)催化劑42的催化劑床溫度Tp的預(yù)催化劑床溫 度傳感器43。NOx (氮氧化物)催化劑44設(shè)置在預(yù)催化劑42的下游。氮氧化物催 化劑44可由例如氮氧化物儲(chǔ)存還原催化劑構(gòu)成。氮氧化物催化劑44具有 如下作用即，在稀薄燃燒期間儲(chǔ)存來自排氣的氮氧化物，以及將所儲(chǔ)存 的氮氧化物還原并由此將其釋放到空燃比小于或等于化學(xué)計(jì)量空燃比的 大氣中，即，空燃比小于或等于化學(xué)計(jì)量空燃比的富燃料大氣中。氮氧化 物催化劑44可以是僅具有儲(chǔ)存和還原氮氧化物的作用的催化劑，或者也可 以是DPNR (柴油W-氮氧化物還原系統(tǒng))，DPNR具有捕集排氣中的煙 灰的作用以及儲(chǔ)存-還原作用。氮氧化物催化劑44設(shè)置有檢測氮氧化物催 化劑44的催化劑床溫度Tnox的氮氧化物催化劑床溫度傳感器45。
實(shí)施方式1的系統(tǒng)包括作為控制裝置的ECU(電子控制單元)60。 ECU 60的輸入側(cè)連接至曲柄轉(zhuǎn)角傳感器5、增壓壓力傳感器17、節(jié)氣門開度傳 感器20A、加速器^Mt量傳感器21、空氣流量計(jì)26、空燃比傳感器40、 預(yù)催化劑床溫度傳感器43、氮氧化物催化劑床溫度傳感器45等。ECU 60 的輸出側(cè)連接至噴射器6、燃料泵8、可變氣門^J 13、 32等。ECU 60 基于曲柄轉(zhuǎn)角CA來計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NErpm (轉(zhuǎn)/分)。ECU 60還基于 進(jìn)氣量Ga、增壓壓力PIM等來計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL[。/。。此外ECU60還 基于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)條件等來估計(jì)儲(chǔ)存在氮氧化物催化劑42中的氮氧化物的 量。當(dāng)所估計(jì)的儲(chǔ)存氮氧化物的量變?yōu)榇笥诨虻扔陬A(yù)定值時(shí)，ECU 60實(shí) 施所謂的燃料過量供給控制以還原并釋放氮氧化物。
〖實(shí)施方式l的特征〗
前述系統(tǒng)通過控制可變氣門機(jī)構(gòu)32彼此獨(dú)立地控制排氣門Exl、 Ex2 的開啟特性。排氣門Exl、 Ex2的控制區(qū)域被劃分成如圖2A和圖2B所示 的三個(gè)區(qū)域。
圖2A和圖2B是示出在實(shí)施方式1中的排氣門Exl、 Ex2的控制區(qū)域 (以下稱為"排氣門控制區(qū)域")的圖。更具體地，圖2A示出了在化學(xué)計(jì) 量燃燒期間的排氣門控制區(qū)域，而圖2B示出了在稀薄燃燒期間的排氣門 控制區(qū)域。此外，圖3A、圖3B、圖3C是示出在圖2A和2B所示的排氣 門控制區(qū)域中的排氣門Exl、 Ex2的開啟特性的圖。更具體地，圖3A示 出了區(qū)域l中的排氣門開啟特性，圖3B示出了區(qū)域2中的排氣門開啟特 性，而圖3C示出了區(qū)域3中的排氣門開啟特性。
如圖2A和圖2B所示，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE小于預(yù)定值NE1且發(fā)動(dòng)機(jī)
14負(fù)荷KL小于預(yù)定值KL1的情況下，判定排氣門控制區(qū)域?yàn)閰^(qū)域l。在區(qū) 域1中，由于增壓效率相對較低，所以增壓壓力PIM不會(huì)顯著上升，即使 將排氣的全部量都供給至渦輪增壓器24的渦輪24b也如此。因此，在區(qū) 域l中，僅如圖3A所示打開每個(gè)氣缸的第二排氣門Ex2。因而，排氣的 全部量都在未經(jīng)過渦輪增壓器24的渦輪24b的情況下被直接引入至預(yù)催 化劑42中。因此，可防止催化劑床溫度Tp、 Tnox的下降。
在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE小于預(yù)定值NE3且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL大于預(yù)定值KL3 的情況下，判定排氣門控制區(qū)域?yàn)閰^(qū)域3。在區(qū)域3中，僅如圖3C所示打 開每個(gè)氣缸的第一排氣門Exl。因而，排氣的全部量都被引入至渦輪增壓 器24的渦輪24b中。
在判定排氣門控制區(qū)域?yàn)閰^(qū)域2的情況下，如圖3B所示打開每個(gè)氣 缸的第一排氣門Exl和第二排氣門Ex2兩者。因而， 一部分排氣供給至渦 輪24b,而其余的排氣在未經(jīng)過渦輪24b的情況下被直接供給至預(yù)催化劑 42'
在此應(yīng)當(dāng)注意，如圖2A和圖2B所示，如果發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE小于預(yù)定 值NE3，則區(qū)域l、區(qū)域2以及區(qū)域3是隨著增大的發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL以這 種次序來限定的。如果將排氣門控制區(qū)域從區(qū)域l立即切換至區(qū)域3，則 未經(jīng)過渦輪24b而供給至預(yù)催化劑42的排氣量變?yōu)榱?。因此，存在預(yù)催 化劑42的催化劑床溫度Tp急劇下降的可能性。此外，優(yōu)選在渦輪增壓器 24在區(qū)域3中全面運(yùn)轉(zhuǎn)之前將渦輪增壓器24運(yùn)轉(zhuǎn)至一定程度。因此，在 區(qū)域l與區(qū)域3之間設(shè)置區(qū)域2，在區(qū)域2中，排氣門Exl、 Ex2兩者都 打開。
在稀薄燃燒期間，排氣溫度變得比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。因此，在 稀薄燃燒期間，存在渦輪增壓器24的響應(yīng)惡化且因此增壓壓力不足的可能 性。
作為針對此的對策，在實(shí)施方式l中，如圖2A和圖2B所示，用于稀 薄燃燒時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷的預(yù)定值KL1LEAN設(shè)定為低于用于化學(xué)計(jì)量燃燒 時(shí)的預(yù)定值KLISTOICHI。即，在稀薄燃燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期 間，排氣門Exl在其中開始^Mt的區(qū)域擴(kuò)大至低負(fù)荷側(cè)。由此，在稀薄燃 燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間，在較低負(fù)荷側(cè)將排氣能提供給渦輪 24b。因此，即使在稀薄燃燒期間，也可提高渦輪增壓器24的響應(yīng)，使得能夠獲得足夠的增壓壓力。
此外，在實(shí)施方式1中，用于稀薄燃燒時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷的預(yù)定值
KL3LEAN設(shè)定為低于用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值KL3STOICHI。即， 在稀薄燃燒期間，相比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間，在其中將排氣的全部量被供 給至渦輪24b的區(qū)域擴(kuò)大至低負(fù)荷側(cè)。由此，在稀薄燃燒期間，相比在化 學(xué)計(jì)量燃燒期間，在較低負(fù)荷側(cè)將排氣的全部量供給至渦輪24b。因此， 在稀薄燃燒期間，也可提高渦輪增壓器24的響應(yīng)，使得能夠獲得足夠的增 壓壓力。
此外，在實(shí)施方式l中，在燃料過量供給控制期間，使用用于稀薄燃 燒時(shí)的預(yù)定值(NE1LEAN等)。附帶地，常規(guī)實(shí)踐是，在燃料過量供給控 制期間，用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值(NE1STOICHI等)被用于執(zhí)行排 氣門控制。但是，在這種實(shí)踐中，當(dāng)從稀薄燃燒切換至燃料過量供給控制 時(shí)，排氣門控制區(qū)域的變化將有可能增大扭矩沖擊，提高駕駛性能惡化的 可能性。在實(shí)施方式l中，與常規(guī)實(shí)踐相反，在燃料過量供給控制期間， 如上所述使用用于稀薄燃燒時(shí)的預(yù)定值(NE1LEAN等)。因此，當(dāng)燃料過 量供給控制開始時(shí)，繼續(xù)執(zhí)行在稀薄燃燒期間所執(zhí)行的排氣門控制。這能 夠防止扭矩沖擊的發(fā)生，并能夠防止駕駛性能的惡化。
〖實(shí)施方式1中的具體過程〗
圖4是示出ECU 60在實(shí)施方式1中執(zhí)行的過程的流程圖。該過程在 排氣門Exl、 Ex2被驅(qū)動(dòng)之前的預(yù)定正時(shí)處開始。才艮據(jù)圖4所示的過程， 首先讀取發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL (步驟100)。隨后，基于在步 驟100中讀取的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL來參照發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式 (步驟102)。在此應(yīng)當(dāng)注意，在除當(dāng)前過程之外的過程中，基于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn) 速NE和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL，將化學(xué)計(jì)量燃燒和稀薄燃燒中的一個(gè)判定為待 執(zhí)行的發(fā)動(dòng)^Jt轉(zhuǎn)模式。在前述步驟102中，參照由此判定的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn) 模式。
此后，判定在步驟102中所參照的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式是否是稀薄燃燒或 者是否正在執(zhí)行燃料過量供給控制(步驟104 )。如果在步驟104中判定當(dāng) 前的發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒或者判定正在執(zhí)行燃料過量供給控制，則 將用于與區(qū)域1相關(guān)的判定的預(yù)定值NE1計(jì)算為NE1LEAN，并將用于相 同用途的預(yù)定值KL1計(jì)算為KL1LEAN (步驟106)。此外，將用于與區(qū)域3相關(guān)的判定的預(yù)定值NE3計(jì)算為NE3LEAN,并將用于相同用途的預(yù) 定值KL3計(jì)算為KL3LEAN (步驟108 )。
另一方面，如果在步驟104中判定當(dāng)前的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式是化學(xué)計(jì)量 燃燒，則將用于與區(qū)域1相關(guān)的判定的預(yù)定值NE1計(jì)算為NE1STOICHI, 并將用于相同用途的預(yù)定值KL1計(jì)算為KLISTOICHI (步驟110 )。此外， 將用于與區(qū)域3相關(guān)的判定的預(yù)定值NE3計(jì)算為NE3STOICHI,并將用 于相同用途的預(yù)定值KL3計(jì)算為KL3STOICHI (步驟112 )。
在步驟108或步驟112之后，判定在步驟100中讀取的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE 是否小于預(yù)定值NE1，且在步驟100中讀取的發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL是否小于預(yù) 定值KL1 (步驟114 )。如果在步驟114中判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE小于預(yù)定值 NE1且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL小于預(yù)定值KL1，則判定排氣門控制區(qū)域?yàn)閰^(qū)域1 (步驟116 )。
另一方面，如果在步驟114中判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE大于或等于預(yù)定值 NE1或者發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL大于或等于預(yù)定值KL1,則過程進(jìn)行至步驟118。 在步驟118中，判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE是否小于預(yù)定值NE3且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷 KL是否大于預(yù)定值KL3,如果在步驟118中判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE小于預(yù) 定值NE3且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL大于預(yù)定值KL3,則隨后判定排氣門控制區(qū) 域?yàn)閰^(qū)域3 (步驟120)。
另一方面，如果在步驟118中判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速NE大于或等于預(yù)定值 NE3或者發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL小于或等于預(yù)定值KL3，則判定排氣門控制區(qū)域 為區(qū)域2 (步驟122)。
在步驟116、 120或122的過程之后，實(shí)施根據(jù)所判定的排氣門控制區(qū) 域的排氣門控制(步驟124 )。在步驟124中，輸出對改變排氣門Exl、 Ex2 的開啟特性的可變氣門機(jī)構(gòu)32的驅(qū)動(dòng)請求。此后，結(jié)束該過程。
附帶地，盡管在實(shí)施方式1中，如圖2A和圖2B所示，將預(yù)定值 KL3LEAN設(shè)定在預(yù)定值KL3STOICHI與預(yù)定值KLISTOICHI之間，但 是，還可以依據(jù)車輛類型等將預(yù)定值KL3LEAN設(shè)定成低于預(yù)定值 KLISTOICHI。
此外，盡管在實(shí)施方式1中，兩個(gè)(第一和第二)排氣門Exl、 Ex2 的開啟特性在區(qū)域2中;l相同的(見圖3B)，但是，如圖5所示，排氣門 Exl、 Ex2的開啟特性可以彼此不同。圖5是示出根據(jù)實(shí)施方式1的改型
17在區(qū)域2中的排氣門開啟特性的圖。如圖5所示，在打開第一排氣門Exl 之后，打開笫二排氣門Ex2,在這種情況下，第一排氣門Exl是在活塞速 度最大的正時(shí)處(即，在行程的中間期)打開的。因而，排氣能夠有效供 給至第一排氣通道34的渦輪24b，使得渦輪增壓器24所作的功能夠增加。
此外，盡管在實(shí)施方式l中，用于稀薄燃燒時(shí)的預(yù)定值KL1LEAN、 KL3LEAN設(shè)定成比用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值KLlSTOICffl、 KL3STOICHI低相同的差值，但是，KLISTOICHI與KL1LEAN之間的 差值和KL3STOICHI與KL3LEAN之間的差值可以彼此不同。
此夕卜，盡管在實(shí)施方式l中，設(shè)定用于稀薄燃燒時(shí)的預(yù)定值NE1LEAN、 NE3LEAN與設(shè)定用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值NE1STOICHI 、 NE3STOICHI相同，但是，它們也可以彼此不同。
在實(shí)施方式1及改型中，發(fā)動(dòng)機(jī)1可視作為本發(fā)明中的"內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，，， 渦輪增壓器24可視作為本發(fā)明中的"渦輪增壓器"，且渦輪24b可視作為 本發(fā)明中的"渦輪"，且第一排氣通道34可視作為本發(fā)明中的"第一排氣 通道"，且第二排氣通道36可視作為本發(fā)明中的"第二排氣通道"。此夕卜， 在實(shí)施方式l及改型中，第一排氣門Exl(30A)可視作為本發(fā)明中的"第 一排氣門"，第二排氣門Ex2 (30B)可視作為本發(fā)明中的"笫二排氣門"， 且進(jìn)氣門In (12)可視作為本發(fā)明中的"進(jìn)氣門"，且預(yù)催化劑42和氮氧 化物催化劑44可視作為本發(fā)明中的"催化劑"，而且預(yù)催化劑床溫度傳感 器43和氮氧化物催化劑床溫度傳感器45可視作為本發(fā)明中的"催化劑床 溫度獲取裝置"。此夕卜，在實(shí)施方式1及改型中，ECU 60通過執(zhí)行步驟100 -的過程而作用為本發(fā)明中的"發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷獲取裝置"，還通過執(zhí)行步驟106、 108以及步驟114至124的過程而作用為本發(fā)明中的"控制部"。
實(shí)施方式2
接下來，將參考圖6A、圖6B以及圖7來描述本發(fā)明的實(shí)施方式2。 實(shí)施方式2中的系統(tǒng)可通過使用圖1所示硬件構(gòu)造并通過執(zhí)行以下描述的 圖7所示過程的ECU 60來實(shí)現(xiàn)。
d實(shí)施方式2的特征〗
在實(shí)施方式1中，用于稀薄燃燒時(shí)的預(yù)定值KL1LEAN、 KL3LEAN 設(shè)定為低于用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值KLISTOICHI、 KL3STOICHI。 因而，即使在稀薄燃燒期間，也可改善渦輪增壓器24的響應(yīng)使得能夠獲得足夠的增壓壓力PIM。
如上所述，在稀薄燃燒期間，排氣的溫度變得比化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。 因此，如果在早期的正時(shí)處打開第一排氣門Exl，則催化劑床溫度Tp、 Tnox有時(shí)可能急劇下降。因此，存在當(dāng)獲得足夠的增壓壓力PIM的同時(shí) 廢氣排放特性惡化的可能性。
作為針對此的對策，在實(shí)施方式2中，如圖6A和圖6B所示，在稀薄 燃燒期間、且催化劑床溫度Tp、 Tnox低于基準(zhǔn)值的情況下，相比在稀薄 燃燒期間且催化劑床溫度Tp、 Tiiox高于或等于所述基準(zhǔn)值的情況下，將 預(yù)定值KL1、 KL3 "i更定得較高。在此應(yīng)當(dāng)注意，實(shí)施方式2中的預(yù)定值 KL1、 KL3滿;L4實(shí)施方式1中所采用的要求。
圖6A和圖6B是示出在實(shí)施方式2中在稀薄燃燒期間的排氣門控制區(qū) 域的圖。更具體地，圖6A示出了在催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于 基準(zhǔn)值的情況下的排氣門Exl、 Ex2的控制區(qū)域，而圖6B示出了在催化劑 床溫度Tp、 Tnox低于基準(zhǔn)值的情況下的排氣門Exl、 Ex2的控制區(qū)域。 另外，圖6A示出了與圖2B相同的圖。
在實(shí)施方式2中，如圖6B所示用于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催 化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況的預(yù)定值KL1LEANL被設(shè)定為 高于如圖6A所示用于發(fā)動(dòng);^轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的情況的預(yù)定值KL1LEAN。即，在稀薄燃燒期間， 相比在催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的情況，將在催化劑床 溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下排氣門Exl開始操作的區(qū)域設(shè)定至較 高負(fù)荷側(cè)。因而，相比在催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的情 況，在催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下，在達(dá)到較高值的負(fù) 荷區(qū)域內(nèi)執(zhí)行將排氣的全部量在不經(jīng)過渦輪24b的情況下直接供給至預(yù)催 化劑42。因此，即使在發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下，也能夠抑制催化劑床溫度Tp、 Tnox的下降， 因而能夠防止廢氣排放特性的惡化。
此外，在實(shí)施方式2中，如圖6B所示用于發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃 燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況的預(yù)定值KL3LEANL設(shè) 定為高于如圖6A所示用于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度 Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的情況的預(yù)定值KL3LEAN。即，相比在發(fā)
19動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的 情況，在發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn) 值的情況下僅每個(gè)氣缸的排氣門Exl操作的區(qū)域被設(shè)定至較高負(fù)荷側(cè)。因 而，相比在催化劑床溫度Tp、 Tnox高于或等于基準(zhǔn)值的情況，在催化劑 床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下，在達(dá)到較高值的負(fù)荷區(qū)域內(nèi)執(zhí)行 將一部分排氣在不經(jīng)過渦輪24b的情況下直##給至預(yù)催化劑42。因此， 即使在發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒且催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值 的情況下，也能夠獲得足夠的增壓壓力PIM，并能夠防止廢氣排放特性的 惡化。
附帶地，如圖6B所示，當(dāng)未提供增壓時(shí)，預(yù)定值KL3LEANL設(shè)定為 低于允許實(shí)現(xiàn)稀薄燃燒的最大負(fù)荷KLmax。因此，在非增壓狀態(tài)期間， 在負(fù)荷達(dá)到允許實(shí)現(xiàn)稀薄燃燒的最大負(fù)荷KLmax之前，將排氣的4^P量 供給至渦輪24b。
〖實(shí)施方式2中的具體過程〗
圖7是示出ECU 60在實(shí)施方式2中執(zhí)行的過程的流程圖。該過程在 排氣門Exl、 Ex2被驅(qū)動(dòng)之前的預(yù)定正時(shí)處開始。
根據(jù)圖7所示的過程，如同在圖4所示的過程中一樣，首先執(zhí)行步驟 100至步驟104的過程。如果在步驟104中判定當(dāng)前的發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)模式為 化學(xué)計(jì)量燃燒，則如同在圖4所示的過程中一樣計(jì)算NEl=NElSTOICHI 和KL1-KL1STOICHI (步舉110)。此后，計(jì)算NE3-NE3STOICHI和 KL3=KL3STOICHI (步驟112 )。
另一方面，如果在步驟104中判定當(dāng)前的發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式為稀薄燃燒 或者正在執(zhí)行燃料過量供給控制，則不同于圖4所示的過程，ECU 60獲 取預(yù)催化劑床溫度Tp和氮氧化物催化劑床溫度Tnox (步驟130 )。此后， 判定在步驟130中所獲取的預(yù)催化劑床溫度Tp是否小于基準(zhǔn)值Tha或者 在步驟130中所獲取的氮氧化物催化劑床溫度Tnox是否小于基準(zhǔn)值Thb (步驟132)。這里的基準(zhǔn)值Tha為例如450X:，且基準(zhǔn)值Thb為例如300 X:。如果在步驟132中判定預(yù)催化劑床溫度Tp高于或等于基準(zhǔn)值Tha且 氮氧化物催化劑床溫度Tnox高于或等于基準(zhǔn)值Thb，則計(jì)算 NE1=NE1LEAN和KL1=KL1LEAN (步驟106 )。 此后，計(jì)算 NE3-NE3LEAN和KL3=KL3LEAN (步驟108 )。如果在步驟132中判定預(yù)催化劑床溫度Tp低于基準(zhǔn)值Tha或者氮氧 化物催化劑床溫度Tnox低于基準(zhǔn)值Thb，則計(jì)算NE1-NE1LEANL和 KL1=KL1LEANL (步驟134 )。此后，計(jì)算NE3=NE3LEANL和 KL3=KL3LEANL (步驟136),如上所述，在步驟134、步驟136中所計(jì) 算的值KL1LEANL、 KL3LEANL高于在步驟106、步驟108中所計(jì)算的 值KL1LEAN、 KL3LEAN。因此，區(qū)域l、區(qū)域3各自擴(kuò)大至較高負(fù)荷側(cè)。
在步驟108、步驟112或步驟136的過程之后，通過如同在圖4所示 的過程中一樣執(zhí)行步驟114至步驟120的過程來判定排氣門控制區(qū)域。此 后，實(shí)施根據(jù)由此判定的排氣門控制區(qū)域的排氣門控制(步驟124)。此后， 結(jié)束該過程。
盡管在實(shí)施方式2中，床溫度傳感器43、 45用于檢測催化劑床溫度 Tp、 Tnox，但是也可基于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(KL、 NE )來估計(jì)催化劑床溫 度Tp、 Tnox。在這種情況下，在圖7所示的過程中的步驟130中，讀取 所估計(jì)的催化劑床溫度Tp、 Tnox。
在實(shí)施方式2中，ECU 60通過執(zhí)行步驟134和步驟136的過程而作用 為本發(fā)明中的"控制部"。
實(shí)施方式3
接下，,、將參考圖8至,圖11來描述本發(fā)明的實(shí)施方式3。實(shí)施方,式3
過程的ECU 60來實(shí)現(xiàn)。
〖實(shí)施方式3的特征〗
根據(jù)圖1所示的系統(tǒng)，設(shè)置例如如圖8所示的排氣門Exl、 Ex2與進(jìn) 氣門In之間的氣門重疊量導(dǎo)致新鮮空氣吹過ii/v到排氣系統(tǒng)中(掃氣)。 圖8是示出在發(fā)生新鮮空氣吹過的情況下的排氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In 的開啟特性的示例的圖。
在稀薄燃燒期間，如果稀薄燃燒期間的空氣量等于化學(xué)計(jì)量燃燒期間 的空氣量，則渦輪增壓器24所作的功變得比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間小，因此， 在稀薄燃燒期間，需要將更多的空氣吸入氣釭中。
但是，如果發(fā)生前面提到的空氣吹過，則限制在每個(gè)氣缸中的空氣量 減少。此外，由于燃料噴射量是基于由空氣流量計(jì)26檢測到的進(jìn)氣量Ga所以掃氣引起空燃比轉(zhuǎn)濃。艦，^M^生空氣吹過的'lt^， 供給至渦輪24b的排氣能減少。作為針對此的對策，在實(shí)施方式3，在常規(guī)的稀薄燃燒期間，如圖9 所示使第二排氣門Ex2休止，而僅操作第一排氣門Exl.圖9是示出在實(shí) 施方式3中在常規(guī)的稀薄燃燒期間，排氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In的開啟 特性的示例的圖。通過僅操作第一排氣門Exl，能夠?qū)⑴艢獾娜苛抗┙o 至渦輪24b。此外，如圖9所示，第一排氣門Exl與進(jìn)氣門In之間的重疊 期設(shè)定為零或者設(shè)定為等于或低于預(yù)定值。這能夠抑制空氣吹過，并能夠 抑制空燃比轉(zhuǎn)濃。因而，能夠?qū)⒆銐虻呐艢饽芄┙o至渦輪24b，因此能夠 獲得足夠的增壓壓力PIM。此外，在催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下，如圖10所示， 第二排氣門Ex2與進(jìn)氣門In之間的重疊量設(shè)定為大于或等于預(yù)定值。圖 10是示出在實(shí)施方式3中在催化劑床溫度Tp、 Tnox小于基準(zhǔn)值的情況下 的排氣門Exl、 Ex2和進(jìn)氣門In的開啟特性的示例的圖。重疊量的這種設(shè) 定導(dǎo)致空氣吹過，因此空燃比轉(zhuǎn)濃。因而，當(dāng)提供給渦輪24b的排氣能減 少，未燃燒燃料與吹過的新鮮空氣能夠在預(yù)催化劑42或氮氧化物催化劑 44上反應(yīng)，因此催化劑床溫度Tp、 Tnox能夠升高。在圖10所示的示例中，在打開第一排氣門Exl之后，打開第二排氣 門Ex2。在這種情況下，在活塞速度最快時(shí)的正時(shí)處(即，在行程的中間 期)打開第一排氣門Exl。因而，能夠有效地將排氣供給至第一排氣通道 34的渦輪24b，因此能夠增加渦輪增壓器24所作的功。此外，存在需要進(jìn)一步升高催化劑床溫度Tp、 Tnox的情況，例如， 催化劑床溫度Tp、 Tnox小于比基準(zhǔn)值低的第二基準(zhǔn)值的情況，或者由前況。在這些情況下，在實(shí)施方式3中，在膨脹行程期間執(zhí)行燃料噴射。因 而，將增加的未燃燒燃料量供給至預(yù)催化劑42，因此能夠在預(yù)催化劑42 上進(jìn)一步加速未燃燒燃料與新鮮空氣之間的反應(yīng)?！紝?shí)施方式3的具體過程3圖ll是示出ECU60在實(shí)施方式3中執(zhí)行的過程的流程圖。該過程在 排氣門Exl、 Ex2被驅(qū)動(dòng)之前的預(yù)定正時(shí)處開始。根據(jù)圖ll所示的過程，如同在圖4所示的過程中一樣，讀取發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)22速NE^^負(fù)荷KL(，100),并參^1pK^^^ (步驟102 )。 此后，判定在步驟102中所參照的發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是否是稀薄燃燒(步驟 140)。如果在步驟140中判定當(dāng)前的發(fā)動(dòng)^il轉(zhuǎn)模式是化學(xué)計(jì)量燃燒，則 結(jié)束該過程。另一方面，如果在步驟140中判定發(fā)動(dòng)M轉(zhuǎn)模式是稀薄燃燒，則如 同在圖6所示的程序中一樣，獲取預(yù)催化劑床溫度Tp和氮氧化物催化劑 床溫度Tnox (步驟130 )。此后，判定在步驟130中所獲取的預(yù)催化劑床 溫度Tp是否小于基準(zhǔn)值Ttha或者氮氧化物催化劑床溫度Tnox是否小于 基準(zhǔn)值Tthb (步驟132 )。例如，如果在步驟132中判定預(yù)催化劑床溫度Tp大于或等于基準(zhǔn)值 Ttha且氮氧化物催化劑床溫度Tnox大于或等于基準(zhǔn)值Tthb，則如同在圖 9所示的示例中一樣，使第二排氣門Ex2休止并將排氣門Exl與進(jìn)氣門In 之間的重疊量設(shè)定為小于或等于預(yù)定值(步驟142)。在步驟142中，輸出 對能夠改變排氣門Exl、 Ex2的開啟特性的可變氣門^ 32的驅(qū)動(dòng)請求、 以;Sj t改變進(jìn)氣門In的開啟特性的可變氣門機(jī)構(gòu)13的驅(qū)動(dòng)請求。此后， 該過程結(jié)束。另一方面，如杲在步驟132中判定預(yù)催化劑床溫度Tp小于基準(zhǔn)值Ttha 或者判定氮氧化物催化劑床溫度Tnox小于基準(zhǔn)值T仇b ，則判定存在升高 催化劑床溫度Tp、 Tnox的需要。在這種情況下，例如，如同在圖10所示 的示例中一樣，將第二排氣門Ex2與進(jìn)氣門In之間的重疊量設(shè)定為大于 或等于預(yù)定值(步驟144)。在步驟144中，輸出對可變氣門機(jī)構(gòu)13、 32 的驅(qū)動(dòng)請求。此后，判定用于增加催化劑床溫度Tp、 Tnox的要求值大于或等于預(yù) 定值(步驟146 )。在步驟146中，在催化劑床溫度Tp、 Tnox小于分別比 基準(zhǔn)值Ttha、 Tthb低的第二基準(zhǔn)值Ttha2、 Ttiib2的情況下，或者在這樣 的情況下即，即使在先前的步驟期間執(zhí)行了步驟144的過程，但是對于 步驟132中的判定的答案又是"否"，則判定溫度增加要求大于或等于預(yù)定 值。在這樣的情況下，在膨脹行程期間執(zhí)行燃料噴射(步驟148)。此后， 結(jié)束該過程的當(dāng)前執(zhí)4亍。盡管在實(shí)施方式3中，笫二排氣門Ex2與進(jìn)氣門In之間的重疊量設(shè)定 為大于或等于預(yù)定值以在步驟148中引起新鮮空氣吹過，但是，第一排氣門Exl與進(jìn)氣門In之間的重疊量也可以是該預(yù)定值，如同在圖12所示的 示例中一樣。圖12是示出在實(shí)施方式3的改型中的排氣門Exl和進(jìn)氣門 In的開啟特性的圖.在該改型中，同樣能夠引起新鮮空氣吹過。此外，盡管在實(shí)施方式3中，催化劑床溫度Tp、 Tnox是通過使用床 溫度傳感器43、 45來檢測的，但是，催化劑床溫度Tp、 Tnox還可基于發(fā) 動(dòng)M轉(zhuǎn)狀態(tài)(KL、 NE)來估計(jì)。在這種情況下，在圖ll所示的過程中 的步驟130中，讀取所估計(jì)的催化劑床溫度Tp、 Tnox。附帶地，在實(shí)施方式3及其改型中，ECU 60通過執(zhí)行步驟130的過程 而作用為本發(fā)明中的"催化劑床溫度獲取裝置"，而且還通過執(zhí)行步驟142、 步驟144以及步驟148的過程而作用為本發(fā)明的"控制部"。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，包括渦輪增壓器，所述渦輪增壓器設(shè)置在內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)上；第一排氣門，所述第一排氣門打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口，所述渦輪增壓器的渦輪設(shè)置在所述第一排氣通道上；第二排氣門，所述第二排氣門打開和關(guān)閉與第二排氣通道連通的排氣口，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；催化劑，所述催化劑設(shè)置在所述第一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)；發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷獲取裝置，所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷獲取裝置獲取發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；以及控制部，當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷小于第一預(yù)定值時(shí)，所述控制部僅打開所述第二排氣門；當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷大于或等于所述第一預(yù)定值且小于第二預(yù)定值時(shí)，所述控制部將所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者都打開；并且當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷大于或等于所述第二預(yù)定值時(shí)，所述控制部僅打開所述第一排氣門，其中，所述控制部將所述第一預(yù)定值設(shè)定成在稀薄燃燒期間比在化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。
2. 如權(quán)利要求l所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于， 在所述稀薄燃燒期間，所述控制部將所述第二預(yù)定值設(shè)定成比在所述化學(xué)計(jì)量燃燒期間低。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于，當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，所述控制 部將所述第一預(yù)定值設(shè)定成比當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑 床溫度大于或等于所述基準(zhǔn)值時(shí)高。
4. 如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于，當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，所述 控制部將所述第二預(yù)定值設(shè)定成比當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催 化劑床溫度大于或等于所逸基準(zhǔn)值時(shí)高。
5. 如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于，當(dāng)所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者都要打開時(shí)，所述控制部打 開所述第一排氣門，然后打開所述第二排氣門。
6. —種內(nèi)燃發(fā)動(dòng)^制裝置，包括 渦輪增壓器，所述渦輪增壓器設(shè)置在內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)上；第一排氣門，所述第一排氣門打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣 口，所述渦輪增壓器的渦輪設(shè)置在所述第一排氣通道上；第二排氣門，所述第二排氣門打開和關(guān)閉與第二排氣通道連通的排氣 口，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；催化劑，所述催化劑設(shè)置在所述第 一排氣通道與所述第二排氣通道的 交匯點(diǎn)的下游側(cè)；以及控制部，在稀薄燃燒期間，所述控制部4吏所述第二排氣門休止于關(guān)閉 狀態(tài)，并將所述第 一排氣門與進(jìn)氣門之間的氣門重疊量設(shè)定為小于預(yù)定 值。
7. 如權(quán)利要求6所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，進(jìn)一步包括 催化劑床溫度獲取裝置，所述催化劑床溫度獲取裝置獲取所述催化劑的床溫度，其中，當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度大于或 等于基準(zhǔn)值時(shí)，所迷控制部使所述第二排氣門休止于所述關(guān)閉狀態(tài)，并將 所述第一排氣門與所述進(jìn)氣門之間的所述重疊量i殳定為小于所述預(yù)定值。
8. 如權(quán)利要求7所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于，當(dāng)正在進(jìn)行所迷稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于所述基準(zhǔn)值時(shí)， 所述控制部將所述第 一排氣門或所述第二排氣門與所述進(jìn)氣門之間的所 述重疊量設(shè)定為大于或等于所述預(yù)定值。
9. 如權(quán)利要求8所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征在于， 當(dāng)正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于所述基準(zhǔn)值，且用于增加所述催化劑床溫度的要求值大于或等于預(yù)定值時(shí)，所述控制部在 所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的膨脹行程期間噴射燃料。
10. 如權(quán)利要求9所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng);N^制裝置，其特征在于， 當(dāng)所述催化劑床溫度小于比所述基準(zhǔn)值低的第二基準(zhǔn)值時(shí)，或者當(dāng)已經(jīng)至少預(yù)定次數(shù)地連續(xù)判定出所述催化劑床溫度小于所述基準(zhǔn)值時(shí)，所述 控制部判定所述要求值大于或等于所述預(yù)定值.
11. 如權(quán)利要求8至10中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征 在于，當(dāng)所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者都要打開時(shí)，所述控制部打 開所述第一排氣門，然后打開所述第二排氣門。
12. 如權(quán)利要求1至11中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置，其特征 在于，在化學(xué)計(jì)量控制期間，所述控制部進(jìn)行與在所述稀薄燃燒期間基^f目 同的控制。
13. —種用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制方法，所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)包括渦輪增 壓器；打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口的第一排氣門，所述渦輪 增壓器的渦輪設(shè)置在所述笫一排氣通道上；打開和關(guān)閉與第二排氣通道連 通的排氣口的第二排氣門，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；以及i殳置在 所述第一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)的催化劑，所述 控制方法包括設(shè)定第一區(qū)域、第二區(qū)域以及第三區(qū)域，所述第一區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)的僅打開所述第二排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第二區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng) 機(jī)的將所述第一排氣門和所述第二排氣門兩者都打開的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第 三區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述第一排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域；計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；基于所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷來判定是否正在進(jìn)行稀薄燃 燒；以及當(dāng)判定所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)當(dāng)前在所述稀薄燃燒運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，將第一預(yù)定值或 者所述笫一預(yù)定值和第二預(yù)定值兩者設(shè)定成比當(dāng)判定所迷內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)當(dāng) 前在化學(xué)計(jì)量燃燒運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)低，其中，所述第一預(yù)定值為所述第一區(qū)域的上 限值，所述第二預(yù)定值為所述第二區(qū)域的上限值。
14. 如權(quán)利要求13所述的控制方法，進(jìn)一步包括 檢測所述催化劑的床溫度；以及當(dāng)判定所迷內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)當(dāng)前在所述稀薄燃燒運(yùn)轉(zhuǎn)而且所述催化劑床 溫度小于基準(zhǔn)值時(shí)，將所迷第一預(yù)定值或者所述第 一預(yù)定值和所述第二預(yù)所迷催化劑床溫度大于或等于所逸基準(zhǔn)值時(shí)高。
15. —種用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的控制方法，所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)包括渦輪增 壓器；打開和關(guān)閉與第一排氣通道連通的排氣口的第一排氣門，所述增壓 器的渦輪i殳置在所述第一排氣通道上；打開和關(guān)閉與第二排氣通道連通的 排氣口的第二排氣門，所述第二排氣通道旁通所述渦輪；以及i殳置在所述 笫一排氣通道與所述第二排氣通道的交匯點(diǎn)的下游側(cè)的催化劑，所述控制 方法包括設(shè)定第一區(qū)域、第二區(qū)域以及第三區(qū)域，所述第一區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)的僅打開所述第二排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第二區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng) 機(jī)的將所述第 一排氣門和所述第二排氣門兩者都打開的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域，所述第 三區(qū)域是所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的僅打開所述笫一排氣門的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域；計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷；基于所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和所述發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷來判定是否正在進(jìn)行稀薄燃燒；檢測所述催化劑的床溫度；以及大于或等于基準(zhǔn)值時(shí)，使所述第二排氣門休止于關(guān)閉狀態(tài)，并將所述第一 排氣門與進(jìn)氣門之間的氣門重疊量設(shè)定為小于預(yù)定值。
16.如權(quán)利要求15所述的控制方法，進(jìn)一步包括當(dāng)判定正在進(jìn)行所述稀薄燃燒而且所述催化劑床溫度小于所述基準(zhǔn) 值時(shí)，將所述第 一排氣門或所述第二排氣門與所迷進(jìn)氣門之間的所述重疊 量設(shè)定為大于或等于所述預(yù)定值。
全文摘要
在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL小于預(yù)定值KL1的區(qū)域1中，僅打開第二排氣門，第二排氣門打開和關(guān)閉旁通增壓器的渦輪的第二排氣通道。在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL大于或等于預(yù)定值KL1且小于預(yù)定值KL3的區(qū)域2中，第二排氣門和第一排氣門兩者都打開，第一排氣門打開和關(guān)閉通向渦輪的第一排氣通道。在發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷KL大于或等于預(yù)定值KL3的區(qū)域3中，僅打開第一排氣門。用于稀薄燃燒時(shí)的預(yù)定值KL1LEAN設(shè)定為低于用于化學(xué)計(jì)量燃燒時(shí)的預(yù)定值KL1STOICHI。
文檔編號(hào)F01N3/20GK101680372SQ200880019755
公開日2010年3月24日 申請日期2008年6月12日 優(yōu)先權(quán)日2007年6月13日
發(fā)明者北東宏之, 金子真也 申請人:豐田自動(dòng)車株式會(huì)社