專利名稱：一種劣質(zhì)重油接觸裂化-氣化-再生的組合方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于一種劣質(zhì)重油加工和制氫相結(jié)合的方法。更具體地說(shuō)，是一種將渣油接觸裂化和氣化、再生三種工藝方法有機(jī)結(jié)合的方法。
背景技術(shù)：
近年來(lái)，石油資源日益變重，殘?zhí)亢徒饘俸吭黾印６痛呋鸦弦?(Ni+V) < ZSyg.g—1，一般為lOyg.g—1左右，因此劣質(zhì)重油或渣油加工問(wèn)題日益突出。針對(duì)石油資源日益變重以及對(duì)環(huán)境友好燃料油品的需求，國(guó)內(nèi)外各大石油公司和科研機(jī)構(gòu)圍繞重油高效利用問(wèn)題，如怎樣提高液體產(chǎn)品收率、如何利用劣質(zhì)石油焦等進(jìn)行了大量的研究工作，開(kāi)發(fā)了一系列新的重油加工工藝過(guò)程，如流化焦化、靈活焦化、FTC、HTL、緩和熱轉(zhuǎn)化等。重油輕質(zhì)化的目標(biāo)是盡可能地以經(jīng)濟(jì)環(huán)保的手段將重油最大程度轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油品?，F(xiàn)有的重油輕質(zhì)化工藝主要是延遲焦化、催化裂化和加氫處理三種工藝。其中延遲焦化和催化裂化是脫碳工藝。這個(gè)過(guò)程實(shí)際上就是H、C重新分配的過(guò)程，因此會(huì)產(chǎn)生一定量的焦炭，并且原料油越重產(chǎn)生的焦炭越多。焦炭的利用問(wèn)題，特別是高硫劣質(zhì)焦的利用一直沒(méi)有得到很好的解決。重油的加氫過(guò)程對(duì)于提高原油加工深度、改善產(chǎn)品質(zhì)量、提高輕質(zhì)油收率等具有重要意義，加氫過(guò)程已成為石油加工的一個(gè)重要過(guò)程。加氫過(guò)程需要大量的氫氣，廉價(jià)氫氣的來(lái)源問(wèn)題一直是石化工業(yè)關(guān)心的問(wèn)題。重質(zhì)、劣質(zhì)原料油的裂化-氣化一體化工藝，兼顧煉油和制氫，在加工劣質(zhì)重油、 合理利用石油中的碳和氫、高效利用石油資源方面具有明顯的先進(jìn)性。美國(guó)美孚公司開(kāi)發(fā)的劣質(zhì)油流化焦化工藝和靈活焦化工藝就是裂化-氣化一體化工藝的發(fā)端，二者均以焦核作為流化介質(zhì)，同時(shí)作為焦炭和熱量的載體，存在焦炭顆粒的粒徑分布不均勻，易產(chǎn)生較大團(tuán)塊和細(xì)焦粉等問(wèn)題，影響流化效果。US3M2532公開(kāi)了一種流化焦化和氣化組合生產(chǎn)氫氣的工藝，該工藝在流化焦化階段以焦炭粒子作為炭沉積載體，反應(yīng)結(jié)束后的焦炭粒子經(jīng)過(guò)淘析器后，顆粒尺寸在 3. 17 6. 35毫米的焦炭粒子進(jìn)入移動(dòng)床氣化反應(yīng)器中，氣化劑為空氣和水蒸氣，氣化溫度在649 1316°C。氣化后顆粒尺寸小于3. 17毫米的焦炭粒子返回流化焦化反應(yīng)器中。該工藝以焦炭粒子作為熱載體，因此在焦化反應(yīng)器中只有熱裂化產(chǎn)生，并且在工藝過(guò)程中容易產(chǎn)生細(xì)粉焦，同時(shí)氣化溫度較高。US4269696公開(kāi)了一種添加裂化催化劑的流化焦化和氣化的聯(lián)合工藝，該工藝過(guò)程中在汽化器這部分加熱后的固體與水蒸氣和含氧氣體進(jìn)行反應(yīng)生成部分氣化后焦炭和含氫氣體，氣化器的操作溫度為538 1537°C，優(yōu)選760 1093°C。該工藝過(guò)程中在原料中添加0. 1 10% (重)(以原料為基礎(chǔ))的裂化催化劑，裂化催化劑為白土裂化催化劑、 結(jié)晶鋁-硅沸石、無(wú)機(jī)氧化物和它們的混合物。該工藝組合存在氣化溫度高、氣化過(guò)程以水和氧作為氣化劑導(dǎo)致裂化催化劑骨架坍塌失活等問(wèn)題。US43315^公開(kāi)了一種流化焦化和氣化聯(lián)合的工藝，該工藝以焦炭作為熱載體，在該工藝中一部分焦炭在存在含氧氣體的第一氣化器內(nèi)產(chǎn)生熱的氣體和熱的焦炭，一部分產(chǎn)生熱焦炭在存在蒸氣的第二氣化器內(nèi)產(chǎn)生氏和CO組成的氣體。第一、二氣化器內(nèi)的溫度為 825 1093°C，該工藝生成焦炭的有效利用率不高，空氣氣化器中燃燒生成焦炭的約69%， 蒸汽氣化器中氣化生成焦炭的約觀％。從大量公開(kāi)的涉及焦炭氣化專利中可以看到，接觸劑上沉積焦炭后在氣化段溫度都比較高，在900°C以上，這主要是炭氣化受熱力學(xué)平衡的限制，高溫有利于生成CO和H2, 提高炭的有效轉(zhuǎn)化率。而在如此高的水熱環(huán)境下，接觸劑尤其是硅鋁材料很難保證在循環(huán)使用過(guò)程中的水熱穩(wěn)定性，使接觸劑的物化性質(zhì)發(fā)生破壞，影響反應(yīng)和流化穩(wěn)定性。鑒于重油加工技術(shù)、氣化技術(shù)已然比較成熟，開(kāi)發(fā)緩和、高效的劣質(zhì)重油接觸裂化-焦炭氣化一體化技術(shù)是開(kāi)發(fā)劣質(zhì)重油加工工藝的關(guān)鍵。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種氣化溫度低，裂化反應(yīng)的輕油收率高，接觸劑水熱穩(wěn)定性好的重油接觸裂化-氣化-再生組合方法。本發(fā)明提供的劣質(zhì)重油接觸裂化-氣化-再生組合方法，包括(1)劣質(zhì)重油進(jìn)入反應(yīng)器中與接觸劑接觸裂化，生成反應(yīng)油氣和帶炭接觸劑，氣固分離后，反應(yīng)油氣引入后續(xù)分離系統(tǒng)，帶炭接觸劑進(jìn)入氣化器；(2)氣化器中，在較低氣化溫度下，步驟(1)中帶炭接觸劑上的炭和氣化劑反應(yīng)生成富含CO和吐的合成氣，合成氣經(jīng)水煤氣變換得到氫氣和CO2，氣化后的接觸劑引入再生器；(3)再生器中引入含氧氣體，在較高反應(yīng)溫度下，接觸劑上殘留炭和氧氣燃燒反應(yīng)，恢復(fù)活性的再生接觸劑返回接觸反應(yīng)器中循環(huán)利用。本發(fā)明提供的方法中，所述劣質(zhì)重油是指殘?zhí)繛?-50 %，金屬含量為 25-1000 μ g/g的重油?？梢赃x自重質(zhì)原油、含酸原油、超稠油、常壓渣油、減壓渣油、減壓蠟油、焦化蠟油、脫浙青油、加氫裂化尾油、煤焦油、頁(yè)巖油、罐底油、煤液化殘?jiān)秃推渌渭庸ゐs分油中的一種或一種以上的混合物。本發(fā)明提供的方法中，步驟⑴中所述的反應(yīng)器的操作條件為反應(yīng)溫度為450 600°C，反應(yīng)壓力為0. 1 l.OMPa，劣質(zhì)重油的重時(shí)空速為1 IOOtT1,接觸劑與劣質(zhì)重油原料的質(zhì)量比為(1 20) 1。步驟(1)中，所述的劣質(zhì)重油原料和霧化水蒸氣一起由霧化設(shè)備噴入反應(yīng)器中， 其中水蒸氣與烴油原料的質(zhì)量比為(0.05 0.40) 1。本發(fā)明提供的方法中，步驟(1)中所述的接觸劑中為硅鋁材料。所述的硅鋁材料為硅氧化物和/或鋁氧化物?？梢赃x自含分子篩的催化劑、經(jīng)過(guò)酸洗、焙燒、篩分處理的無(wú)定型硅鋁、白土、高嶺土、蒙脫石、累托石、伊利石、綠泥石、擬薄水鋁石、二氧化硅中的一種或幾種的混合物。所述的含分子篩的裂化催化劑包含Y分子篩、無(wú)機(jī)氧化物和任選的粘土，以裂化催化劑的總重量計(jì)，各組分的重量百分含量為沸石5 50wt%，無(wú)機(jī)氧化物5 95wt%， 粘土 0 90wt%。當(dāng)接觸劑為含分子篩的裂化催化劑時(shí)，優(yōu)選為催化裂化廢催化劑。所述的硅鋁材料還優(yōu)選為高嶺土和擬薄水鋁石的混合物。以硅鋁材料總量計(jì)，硅鋁材料中含有10 90wt%的高嶺土和10 90襯％的擬薄水鋁石。本發(fā)明提供的方法中，步驟( 中所述的帶炭接觸劑與氣化劑在溫度600 750°C 條件下氣化。所述的氣化劑中氧氣體積百分含量為1 20%，水蒸氣體積百分含量為60 99%，其余氣體為從變換反應(yīng)產(chǎn)生的CO2。步驟( 中通入氣化器中的氣化劑可以是水蒸氣、 氧氣和/或從再生器來(lái)的部分再生氣。經(jīng)汽化后，帶炭接觸劑的含炭量小于1. 2wt%。本發(fā)明提供的方法中，步驟C3)中所述的再生器中通入氧氣體積百分含量為10 50%的氣體，接觸劑上的炭在溫度750 900°C下和氧氣反應(yīng)進(jìn)行再生，氧氣體積百分含量?jī)?yōu)選為15 25%。本發(fā)明提供的方法中，優(yōu)選的實(shí)施方式是部分或全部再生煙氣和再生后的接觸劑進(jìn)入氣化器為從反應(yīng)器來(lái)的帶炭接觸劑加熱，加熱后，再生接觸劑和部分氣化的接觸劑的混合物一部分引入再生器中燒焦再生，另一部分引入反應(yīng)器中循環(huán)利用。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面首先，本發(fā)明旨在加工劣質(zhì)重油，集成了劣質(zhì)重油深加工和過(guò)剩碳質(zhì)殘余物制氫兩個(gè)方面，以劣質(zhì)重油為原料，最大化生產(chǎn)輕油的前提下，將富余焦炭在氣化爐內(nèi)氣化生成富含壓和CO的氣體，因此，該方法為劣質(zhì)重油的加工提供了一種經(jīng)濟(jì)、有效的途徑。其次，由于本發(fā)明所述步驟(2)中的氣化溫度在600 750°C，與現(xiàn)有技術(shù)相比，大大降低了氣化溫度，同時(shí)不會(huì)破壞接觸劑的結(jié)構(gòu)和性質(zhì)。第三，本發(fā)明所述步驟C3)中的再生溫度在750 900°C、無(wú)水條件下進(jìn)行，因此避免了接觸劑的高溫水熱失活。


附圖為本發(fā)明提供的方法的流程示意圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合

本發(fā)明提供的一種劣質(zhì)重油接觸裂化-氣化-再生的組合方法，如附圖所示，劣質(zhì)重油通過(guò)管線1進(jìn)入接觸裂化反應(yīng)器，從管線2通入水蒸氣作為部分流化氣體，再生接觸劑通過(guò)管線5進(jìn)入接觸裂化反應(yīng)器，劣質(zhì)重油在裂化反應(yīng)器內(nèi)與接觸劑接觸裂化后，產(chǎn)生的油氣通過(guò)管線3進(jìn)入后續(xù)分離系統(tǒng)，帶炭接觸劑通過(guò)管線4進(jìn)入氣化器。在氣化器內(nèi)，帶炭接觸劑上的炭與來(lái)自管線6的水蒸氣和管線7的氧氣和/或管線13 來(lái)自再生器的再生氣體發(fā)生氣化反應(yīng)，生成的氣化氣從管線8引出進(jìn)入后續(xù)變換系統(tǒng)，變換后分離氫氣后的CO2氣體通過(guò)管線14引入再生器中作為部分進(jìn)料氣體。部分氣化后的接觸劑通過(guò)管線10進(jìn)入再生器，在再生器內(nèi)，部分氣化的接觸劑上的炭與從管線11進(jìn)入的氧氣和從管線14引入的(X)2燃燒提供再生所需熱量，再生后產(chǎn)生的部分氣體通過(guò)管線12引出，再生后的接觸劑通過(guò)管線9和/或部分再生氣體經(jīng)過(guò)管線13進(jìn)入氣化器為從接觸裂化反應(yīng)器來(lái)的帶炭接觸劑加熱。下面用實(shí)施例來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明，但是本發(fā)明并不因此而受到任何限制。實(shí)施例中所采用的擬薄水鋁石固含量33wt%，由山東鋁廠生產(chǎn)；高嶺土固含量84. 6wt%，由中國(guó)蘇州高嶺土公司生產(chǎn)；USY分子篩由齊魯催化劑廠生產(chǎn)，NaO含量為 1. lwt%。所采用的催化裂化催化劑為商品牌號(hào)為CRC-I催化裂化催化劑，由中石化股份公司長(zhǎng)嶺催化劑分公司生產(chǎn)。實(shí)施例1將USY分子篩、硅鋁基質(zhì)、鋁溶膠按照10 55 35的質(zhì)量比例與少量去離子水混合打漿，噴霧干燥成型，焙燒，制得接觸劑A。接觸劑A的初始微反活性為44。渣油原料 (其性質(zhì)見(jiàn)表1)在流化床反應(yīng)器內(nèi)與接觸劑A接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。
待生劑A上焦炭的含量為2. 90wt %。將待生劑A用水蒸氣汽提30分鐘，汽提后的待生劑A與從再生器來(lái)的再生后接觸劑混合換熱，待生劑A溫度達(dá)到610°C，通入含氧 15%、水85%的氣化氣，發(fā)生氣化反應(yīng)。氣化器中氣固分離后得到含炭1.4%的部分再生劑 A和氣體產(chǎn)物。氣體產(chǎn)物分布如表2所示，從表2中可以看出，所得目的產(chǎn)物CCHH2的體積分?jǐn)?shù)為71.5%。氣化器所得的部分再生劑A上焦炭含量為1. #t%，該部分再生劑A送入再生器中在反應(yīng)溫度800°C與含氧體積分?jǐn)?shù)23%的混合氣體反應(yīng)。再生器中氣固分離后得到再生煙氣和再生劑A。再生劑A焦炭含量降至<0. lwt%。將接觸劑A在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為42，說(shuō)明本發(fā)明提供的方法，可以保證接觸劑高的水熱穩(wěn)定性。對(duì)比例1在固定流化床反應(yīng)器中，使接觸劑A與減壓渣油(其性質(zhì)見(jiàn)表1)接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。氣化反應(yīng)器的反應(yīng)溫度為800°C，通入含氧15%、水85%的氣化氣。氣化反應(yīng)產(chǎn)物分布見(jiàn)表2。接觸劑A在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為25。實(shí)施例2高嶺土和擬薄水鋁石按照質(zhì)量比例為9 1(干基)和去離子水混合打漿，噴霧干燥、在500°C下焙燒后制備成接觸劑B，接觸劑B的初始微反活性為20。渣油原料(其性質(zhì)見(jiàn)表1)在流化床反應(yīng)器內(nèi)與接觸劑B接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。待生劑B上焦炭的含量為2. 92wt%。將待生劑B用水蒸氣汽提30分鐘，汽提后的待生劑B與從再生器來(lái)的再生后接觸劑混合換熱，待生劑B溫度達(dá)到650°C，通入含氧 10%、水80%、從再生器來(lái)的氣體10%的混合氣化氣，發(fā)生氣化反應(yīng)。氣化器中氣固分離后得到含炭1. 0wt%的部分再生劑B和氣體產(chǎn)物。氣體產(chǎn)物分布如表2所示，從表2中可以看出，所得目的產(chǎn)物CCHH2的體積分?jǐn)?shù)為65. 20 %。氣化器所得的部分再生劑B上焦炭含量為1. Owt %，該部分再生劑B送入再生器中在反應(yīng)溫度750°C與含氧體積分?jǐn)?shù)19%的混合氣體反應(yīng)。再生器中氣固分離后得到再生煙氣和再生劑B。再生劑B焦炭含量降至<0.2wt%。將接觸劑B在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為18，說(shuō)明本發(fā)明提供的方法，可以保證接觸劑高的水熱穩(wěn)定性。對(duì)比例2
在固定流化床反應(yīng)器中，使接觸劑B與減壓渣油(其性質(zhì)見(jiàn)表1)接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。氣化反應(yīng)器的反應(yīng)溫度為750°C，通入含氧10%、水80%的氣化氣。氣化反應(yīng)產(chǎn)物分布見(jiàn)表2。接觸劑B在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為10。實(shí)施例3含分子篩Y的催化裂化廢催化劑C的微反活性為68，在固定流化床反應(yīng)器中與減壓渣油接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。待生劑C上焦炭的含量為1.95wt%。將待生劑C用水蒸氣汽提30分鐘，汽提后的待生劑C與從再生器來(lái)的再生后接觸劑混合換熱，待生劑C溫度達(dá)到700°C，通入含氧5%、 水95%的氣化氣，發(fā)生氣化反應(yīng)。氣化器中氣固分離后得到含炭0. 8wt%的部分再生劑C 和氣體產(chǎn)物。氣體產(chǎn)物分布如表2所示，從表2中可以看出，所得目的產(chǎn)物CCHH2的體積分?jǐn)?shù)為83. 5%。氣化器所得的部分再生劑C上焦炭含量為0. Swt %，該部分再生劑C送入再生器中在反應(yīng)溫度850°C與含氧體積分?jǐn)?shù)15%的混合氣體反應(yīng)。再生器中氣固分離后得到再生煙氣和再生劑C。再生劑C焦炭含量降至<0. lwt%。將接觸劑C在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為60，說(shuō)明本發(fā)明提供的方法，可以保證接觸劑高的水熱穩(wěn)定性。對(duì)比例3含分子篩Y的催化裂化廢催化劑C的微反活性為68，在固定流化床反應(yīng)器中與減壓渣油接觸、反應(yīng)，失活接觸劑與產(chǎn)物油氣進(jìn)行分離，產(chǎn)物油氣經(jīng)分餾后得到干氣、餾分油等產(chǎn)品，接觸反應(yīng)的反應(yīng)條件和產(chǎn)物分布如表2所示。氣化反應(yīng)器的反應(yīng)溫度為850°C，通入含氧5%、水95%的氣化氣。氣化反應(yīng)產(chǎn)物分布見(jiàn)表2。接觸劑B在上述過(guò)程中連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)10次，測(cè)定其微反活性，數(shù)值為18。表1減壓渣油性質(zhì)
權(quán)利要求
1.一種劣質(zhì)重油接觸裂化-氣化-再生組合方法，其特征在于該方法包括(1)劣質(zhì)重油進(jìn)入反應(yīng)器中與接觸劑接觸裂化，生成反應(yīng)油氣和帶炭接觸劑，氣固分離后，反應(yīng)油氣引入后續(xù)分離系統(tǒng)，帶炭接觸劑進(jìn)入氣化器；(2)氣化器中，在較低氣化溫度下，步驟(1)中帶炭接觸劑上的炭和氣化劑反應(yīng)生成富含CO和吐的合成氣，合成氣經(jīng)水煤氣變換得到氫氣和CO2,氣化后的接觸劑引入再生器；(3)再生器中引入含氧氣體，在較高反應(yīng)溫度下，接觸劑上殘留炭和氧氣燃燒反應(yīng)，恢復(fù)活性的再生接觸劑返回接觸反應(yīng)器中循環(huán)利用。
2.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于所述劣質(zhì)重油殘?zhí)繛?-50%，金屬含量為 25-1000 μ g/g。
3.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于步驟(1)中的反應(yīng)器中的操作條件為反應(yīng)溫度為450 600°C，劣質(zhì)重油重時(shí)空速為1 IOOtT1,接觸劑與烴油原料的質(zhì)量比為(1 20) 1。
4.按照權(quán)利要求1或3的方法，其特征在于步驟(1)中所述的接觸劑為硅鋁材料。
5.按照權(quán)利要求4的方法，其特征在于所述的硅鋁材料選自含分子篩的催化劑、無(wú)定型硅鋁、白土、高嶺土、蒙脫石、累托石、伊利石、綠泥石、擬薄水鋁石和二氧化硅中的一種或幾種的混合物。
6.按照權(quán)利要求5的方法，其特征在于以催化劑的總重量計(jì)，所述的含分子篩的催化劑中含有沸石5 50wt%，無(wú)機(jī)氧化物5 95wt%和粘土 0 90wt%。
7.按照權(quán)利要求5的方法，其特征在于所述的含分子篩的催化劑為催化裂化廢催化劑。
8.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于步驟O)中所述的較低氣化溫度為600 750 °C。
9.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于步驟O)中所述的氣化反應(yīng)后的接觸劑上的含炭量小于1. 2wt%0
10.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于步驟(2)中所述的氣化劑含有體積含量為1 20%氧氣，體積含量為60 99%的水蒸氣和余量的二氧化碳。
11.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于步驟(3)中所述的較高反應(yīng)溫度為750 900 "C。
12.按照權(quán)利要求1或11的方法，其特征在于步驟(3)中所述的再生氣體中氧氣的體積含量為10 50%。
13.按照其權(quán)利要求12的方法，其特征在于步驟(3)中所述的再生氣體中氧氣的體積含量為15 25%。
全文摘要
一種劣質(zhì)重油接觸裂化-氣化-再生的組合方法，包括(1)劣質(zhì)重油進(jìn)入反應(yīng)器中與接觸劑接觸裂化，生成反應(yīng)油氣和帶炭接觸劑，氣固分離后，反應(yīng)油氣引入后續(xù)分離系統(tǒng)，帶炭接觸劑進(jìn)入氣化器；(2)氣化器中，在較低氣化溫度下，步驟(1)中帶炭接觸劑上的炭和氣化劑反應(yīng)生成富含CO和H2的合成氣，合成氣經(jīng)水煤氣變換得到氫氣和CO2，氣化后的接觸劑引入再生器；(3)再生器中引入含氧氣體，在較高反應(yīng)溫度下，接觸劑上殘留炭和氧氣燃燒反應(yīng)，恢復(fù)活性的再生接觸劑返回接觸反應(yīng)器中循環(huán)利用。本發(fā)明提供的方法，提高了裂化反應(yīng)的輕油收率，降低氣化反應(yīng)溫度，避免接觸劑水熱失活和結(jié)構(gòu)破壞，充分利用石油資源。
文檔編號(hào)C10G55/04GK102453515SQ20101051919
公開(kāi)日2012年5月16日 申請(qǐng)日期2010年10月26日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月26日
發(fā)明者張書(shū)紅, 李延軍, 汪燮卿, 王子軍 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司, 中國(guó)石油化工股份有限公司石油化工科學(xué)研究院