本發(fā)明涉及一種吸收劑和一種從流體流中移除二氧化碳的方法。出于各種原因，從流體流如天然氣、煉油廠氣或合成氣中移除酸性氣體如co2、h2s、so2、cs2、hcn、cos或硫醇是重要的。co2與通常夾帶在流體流中的水分一起可形成酸，這導致管和閥門腐蝕。相對于其他物質，必須將二氧化碳從天然氣中移除至該氣體的熱值不降至低于所需值的程度。與此相反，為了在天然氣液化廠中進一步處理(lng＝液化天然氣)，必須完全移除co2。酸性氣體通過使用無機或有機堿的水溶液實施滌氣操作而移除。當酸性氣體溶于吸收劑中時，與堿形成離子。吸收劑可通過減壓至較低的壓力和/或汽提而再生，此時離子物種逆反應以形成酸性氣體和/或借助蒸汽汽提出。在再生方法之后，吸收劑可再利用。即使在低co2分壓下的高co2吸收速率和/或有效co2移除可通過使用具有高co2親和性的吸收劑實現(xiàn)，例如鏈烷醇伯和仲胺。高co2親和性要求co2吸收以高放熱進行。然而，這類吸收劑由于高量級的吸收反應焓，通常還需要在再生中消耗較高的能量。與鏈烷醇伯和仲胺相反，鏈烷醇叔胺如甲基二乙醇胺(mdea)不直接與二氧化碳反應，這是因為所述胺是完全取代的。相反，二氧化碳在反應中以較低的反應速率與鏈烷醇叔胺和水反應，從而獲得碳酸氫鹽。一個co2分子的轉化需要一個胺分子。由于在鏈烷醇叔胺和二氧化碳之間不形成直接鍵，胺溶液可以以非常經濟可行的方式再生。在許多情況下，用一個或多個減壓步驟進行快速再生就足夠了。任選的額外熱再生需要比鏈烷醇伯或仲胺溶液情況下顯著更低的能量。非位阻伯或仲胺如哌嗪可作為促進劑通過中間形成氨基甲酸酯結構而促進叔胺的co2吸收。在所述胺與二氧化碳的直接反應中，吸收速率高，然而另一方面，兩個胺分子僅可吸收一個co2分子。例如，us4,336,233公開了一種借助含水吸收劑從氣體中移除co2和/或h2s的方法，所述吸收劑包含mdea和哌嗪。使用哌嗪作為co2促進劑能使得co2吸收速率比不含促進劑的體系高許多倍。ep0558019公開了一種從燃燒尾氣中移除二氧化碳的方法。使用將100重量份選自2-氨基-2-甲基-1,3-丙二醇、2-氨基-2-甲基-1-丙醇、2-氨基-2-乙基-1,3-丙二醇、叔丁基二乙醇胺和2-氨基-2-羥基甲基-1,3-丙二醇的第一化合物與1-25重量份選自哌嗪、哌啶、嗎啉、甘氨酸、2-甲基氨基乙醇、2-哌啶乙醇和2-乙基氨基乙醇的第二化合物組合的吸收劑。所述第二化合物的使用使得與不存在該第二化合物的體系相比具有高co2吸收速率。us6,036,931描述了一種借助吸收水溶液從尾氣中移除二氧化碳的方法。所述吸收劑包含100份具有羥基和伯氨基的胺，其中所述伯氨基與具有兩個取代烷基的叔碳原子鍵接；和1-25份選自哌啶、嗎啉、甘氨酸和具有仲氨基的鏈烷醇胺，其中所述仲氨基具有含1-3個碳原子的未取代烷基，且氮原子與包含2個或更多個碳原子鏈的基團鍵接。us4,101,633同樣公開了一種從氣體混合物中移除二氧化碳的方法。使用包含至少50％位阻鏈烷醇胺如2-(2-氨基-2-甲基丙氧基)乙醇和至少10％叔氨基醇的吸收劑。wo2006/089423a1公開了包含選自叔胺、鏈烷醇仲胺、2-(2-氨基乙基氨基)乙醇、2-氨基-2-甲基-1-丙醇、亞烷基胺、亞烷基二醇的烷基醚、聚乙二醇的二甲醚、四甘醇二甲醚、氨基醚、2-取代的哌啶醇、哌嗪、哌嗪衍生物、其羧酸酯及其組合以及碳酸酐酶(carboanhydrases)的吸收劑。其表明添加碳酸酐酶導致co2吸收改善。us8,192,531b2公開了包含選自胺、鏈烷醇胺、聚亞烷基二醇的二烷基醚及其混合物，和作為活化劑的碳酸酐酶的吸收劑。此處也表明添加碳酸酐酶導致co2吸收改善。us4,471,138顯示高位阻仲胺如2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee)即使在與其他胺如甲基二乙醇胺(mdea)組合下也具有比mdea高得多的h2s選擇性。稱為高位阻的胺是其中氮原子與一個或多個大(extensive)基團鍵接且具有大于1.75的累積立體參數(taft常數)es的胺。本發(fā)明的目的是描述一種吸收劑和方法，其能從流體流中快速吸收二氧化碳，且與基于叔胺的吸收劑相比，不顯著提高所需的再生能量。co2吸收速率越高，則導致吸收劑和流體流之間的接觸時間就越短。其效果之一是可將吸收器設計得具有較短的長度，或者可選擇較低的吸收劑循環(huán)速率?，F(xiàn)已令人驚訝地發(fā)現(xiàn)，式(i)胺和活化劑的水溶液的co2吸收速率顯著高于叔胺和活化劑的co2吸收速率。該目的通過一種用于從流體流中移除二氧化碳的吸收劑實現(xiàn)，所述吸收劑包含水溶液，所述水溶液包含：a)通式(i)的胺：其中r1、r2和r3各自獨立地選自c1-4烷基和c1-4羥基烷基；各r4獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基；各r5獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基；x為oh或nh(cr1r2r3)；m為2、3、4或5；n為2、3、4或5；且o為0或1；和b)至少一種選自如下組的活化劑：b1)非位阻伯胺和/或非位阻仲胺；和b2)碳酸酐酶。本發(fā)明還涉及一種從流體流中移除二氧化碳的方法，其中使所述流體流與本發(fā)明的吸收劑接觸。所述吸收劑包含通式(i)的鏈烷醇胺的水溶液：其中r1、r2和r3各自獨立地選自c1-4烷基和c1-4羥基烷基；各r4獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基；各r5獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基；x為oh或nh(cr1r2r3)；m為2、3、4或5；n為2、3、4或5；且o為0或1。各重復單元中的r4獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基。各重復單元中的r5獨立地選自氫、c1-4烷基和c1-4羥基烷基。優(yōu)選地，r1、r2和r3各自為甲基。r4優(yōu)選為氫或甲基，尤其為氫。r5優(yōu)選為氫或甲基，尤其為氫。優(yōu)選地，m為2、3或4，尤其為2或3，最優(yōu)選為2。優(yōu)選地，n為2、3或4，尤其為2或3，最優(yōu)選為2。優(yōu)選地，o為1。合適的式(i)胺為2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee)、3-(叔丁基氨基)丙醇、4-(叔丁基氨基)丁醇、2-(2-叔戊基氨基乙氧基)乙醇、2-(2-(1-甲基-1-乙基丙基氨基)乙氧基)乙醇、2-(叔丁基氨基)乙醇、(2-(叔丁基氨基)乙基)甲胺及其混合物。在優(yōu)選的實施方案中，胺a)為2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(也稱為叔丁基氨基二甘醇(tbadg))。本發(fā)明的吸收劑包含選自b1)非位阻伯胺和/或非位阻仲胺，和b2)碳酸酐酶的活化劑作為組分b)。非位阻的伯或仲胺b1)在其分子內包含至少一個非位阻的伯或仲氨基，即其上僅鍵接有氫原子和伯碳原子的胺氮原子。非位阻的伯或仲胺b1)優(yōu)選不具有任何酸性基團，例如特別地膦酸、磺酸和/或羧酸基團。非位阻的伯或仲胺b1)例如選自：鏈烷醇胺，例如單乙醇胺(mea)、二乙醇胺(dea)、乙基氨基乙醇、1-氨基-2-甲基丙-2-醇、2-氨基-1-丁醇、2-(2-氨基乙氧基)乙醇和2-(2-氨基乙氧基)乙胺，聚胺，如六亞甲基二胺、1,4-二氨基丁烷、1,3-二氨基丙烷、3-(甲基氨基)丙基胺(mapa)、n-(2-羥基乙基)乙二胺、3-(二甲基氨基)丙基胺(dmapa)、3-(二乙基氨基)丙基胺、n,n'-雙(2-羥基乙基)乙二胺，在環(huán)中具有至少一個nh基團且可在環(huán)中包含一個或兩個選自氮和氧的其他雜原子的5、6或7元飽和雜環(huán)，例如哌嗪、2-甲基哌嗪、n-甲基哌嗪、n-乙基哌嗪、n-(2-羥基乙基)哌嗪、n-(2-氨基乙基)哌嗪、高哌嗪、哌啶和嗎啉。特別優(yōu)選的是在環(huán)中具有至少一個nh基團且可在環(huán)中包含一個或兩個選自氮和氧的其他雜原子的5、6或7元飽和雜環(huán)。非常特別優(yōu)選的是哌嗪。碳酸酐酶b2)為以各種亞型存在于動物、植物、細菌和綠藻中的鋅金屬酶。碳酸酐酶催化二氧化碳與水的反應，從而得到碳酸，反之亦然。由伯和仲胺形成的氨基甲酸酯結構水解成胺和碳酸氫鹽的反應也可由碳酸酐酶促進，其結果是所述胺能更快地再次用于co2吸收。在使用位阻伯和仲胺的情況下，尤其存在這種情況，此時氨基甲酸酯結構的穩(wěn)定性較低，相應地，從開始就有利于水解。b)與a)的摩爾比優(yōu)選為0.05-1.0，更優(yōu)選為0.05-0.7。所述水溶液中的(a)和(b)的總濃度通常為10-60重量％，優(yōu)選為20-50重量％，更優(yōu)選為30-50重量％。在一個實施方案中，所述水溶液包含至少一種有機溶劑。所述有機溶劑優(yōu)選選自環(huán)丁砜，二醇如乙二醇、二甘醇、乙二醇二甲醚、三甘醇、三甘醇二甲醚，二-或單(c1-4烷基醚)單乙二醇和二-或單(c1-4烷基醚)聚乙二醇，n-甲基吡咯烷酮，n-甲基-3-嗎啉，n-甲?；鶈徇?，n-乙?；鶈徇?，n,n-二甲基甲酰胺，n,n-二甲基咪唑啉-2-酮，n-甲基咪唑及其混合物。在特別的實施方案中，所述吸收劑包含至少一種酸。所述酸適當地選自質子酸(布朗斯臺德酸)。所述酸選自有機和無機酸。合適的有機酸包括例如膦酸、磺酸、羧酸和氨基酸。在特別的實施方案中，所述酸為多元酸。在無機酸中，優(yōu)選磷酸和硫酸。在羧酸中，優(yōu)選甲酸、乙酸、苯甲酸、琥珀酸和己二酸。在磺酸中，優(yōu)選甲磺酸、對甲苯磺酸和2-(4-(2-羥基乙基)-1-哌嗪基)乙磺酸(hepes)。在膦酸中，優(yōu)選2-羥基膦乙酸、2-膦?；⊥?1,2,4-三甲酸、1-羥基乙烷-1,1-二膦酸、乙二胺四(亞甲基膦酸)、二亞乙基三胺五(亞甲基膦酸)、雙(六亞甲基)三胺五(亞甲基膦酸)(hdtmp)和次氮基三(亞甲基膦酸)，其中特別優(yōu)選1-羥基乙烷-1,1-二膦酸。在其他實施方案中，所述吸收劑不含氨基羧酸、氨基磺酸和膦酸。所述吸收劑還可包含添加劑，例如腐蝕抑制劑等。該類添加劑的量通常為所述吸收劑的約0.01-3重量％。本發(fā)明的方法或吸收劑適于處理所有類型的流體。流體首先為氣體，例如天然氣、合成氣、焦爐氣、裂解氣、煤氣化氣、循環(huán)氣、填埋氣和燃燒氣體；其次為基本上不與所述吸收劑混溶的流體，例如液化石油氣(lpg)或液化天然氣(ngl，天然氣液體)。在一個實施方案中，所述流體流為理例如來自焚燒廠的煙道氣流、生產氣體、合成氣或環(huán)境空氣。這些氣體尤其出現(xiàn)在電廠、機動車、生產工廠、氨生產、環(huán)氧乙烷生產、水泥生產、陶瓷工業(yè)、煉焦場、金屬冶煉、鋼鐵工業(yè)、發(fā)泡劑暴露和氣候控制的工作和生活區(qū)域。其他含co2的流體流為來自生物質產甲烷的發(fā)酵氣體、來自生物質的需氧和/或厭氧堆肥的堆肥氣、燃燒氣體、大規(guī)模動物飼養(yǎng)中的動物消化氣體以及建筑物和車輛空調中的含co2的環(huán)境空氣。所述流體流包含二氧化碳，此外可包含其他酸性氣體，例如特別地h2s，以及cos和硫醇。此外，還可移除so3、so2、cs2和hcn。本發(fā)明的方法或吸收劑特別適于處理含烴流體流。所存在的烴例如為脂族烴如c1-c4烴，例如甲烷，不飽和烴如乙烯或丙烯，或芳族烴如苯、甲苯或二甲苯。更特別地，本發(fā)明的方法適于處理天然氣流。本發(fā)明的吸收劑或方法特別適于移除co2。本發(fā)明吸收劑中的式(i)胺具有對含氧流體流的高抗氧化性。因此，本發(fā)明的方法或吸收劑特別適于處理含氧流體流。更特別地，本發(fā)明的方法適于處理燃燒尾氣。在優(yōu)選的實施方案中，流體流中的二氧化碳分壓為0.01巴至小于3.0巴，尤其為0.03巴至小于3.0巴。所述分壓基于在吸收步驟中與吸收劑首先接觸的流體流。在本發(fā)明的方法中，使流體流在吸收步驟中在吸收器中與吸收劑接觸，其結果是至少部分洗滌出二氧化碳。這得到了貧co2的流體流以及負載有co2的吸收劑。所用的吸收器優(yōu)選為用于常規(guī)滌氣方法中的滌氣裝置。合適的滌氣裝置例如為具有不規(guī)則填充物、具有結構化填充物和具有塔盤的塔，膜接觸器，徑向流動滌氣器，噴射滌氣器，文丘里滌氣器和旋轉噴霧滌氣器，優(yōu)選具有結構化填充物、具有不規(guī)則填充物和具有塔盤的塔，更優(yōu)選具有塔盤和具有不規(guī)則填充物的塔。優(yōu)選在塔中用吸收劑以逆流方式處理流體流。通常將流體供入塔的下部區(qū)域中，且將吸收劑供入塔的上部區(qū)域中。板式塔中安裝有液體在其上流動的篩板、泡罩塔盤或浮閥塔板。具有不規(guī)則填充物的塔可填充有不同的成型體。傳熱和傳質通過提高由所述成型體(其尺寸通常為約25-80mm)導致的表面積而改善。已知實例為臘希環(huán)(中空圓柱體)、鮑爾環(huán)、hiflow環(huán)、英特洛克斯鞍形填料等。不規(guī)則填充物可以以有序方式或者不規(guī)則地(作為床)引入塔中?？赡艿牟牧习úＡ?、陶瓷、金屬和塑料。結構化填充物是有序的不規(guī)則填充物的進一步發(fā)展。它們具有規(guī)則的結構。因此，在結構化填充物的情況下，可降低氣流中的壓降。存在各種結構化填充物的設計，例如紡織填充物或金屬片填充物。所用的材料可為金屬、塑料、玻璃和陶瓷。吸收步驟中的吸收劑溫度通常為約30-100℃，當使用塔時，例如塔頂為30-70℃，塔底為50-100℃。吸收步驟中的總壓力通常為約1-180巴，優(yōu)選為約1-100巴。本發(fā)明的方法可包括一個或多個，例如兩個相繼的吸收步驟。吸收可在多個相繼的組成步驟中進行，此時在每個組成步驟中使包含酸性氣體成分的粗氣體與吸收劑的子流接觸。粗氣體與之接觸的吸收劑可已部分負載有酸性氣體，這意味著其可例如為由下游吸收步驟再循環(huán)至第一吸收步驟中的吸收劑，或者為部分再生的吸收劑。就兩步吸收的性能而言，參考公開文獻ep0159495、ep0190434、ep0359991和wo00100271。在一個再生步驟中，可從負載有酸性氣體組分的吸收劑中釋放出酸性氣體成分，從而獲得再生的吸收劑。在再生步驟中，吸收劑的負載量降低，然后優(yōu)選將所得的再生吸收劑再循環(huán)至吸收步驟中。再生步驟通常包括加熱、減壓和用惰性流體汽提中的至少一種措施。優(yōu)選地，經處理氣體中的二氧化碳分壓小于0.05巴。再生步驟優(yōu)選包括將負載有酸性氣體成分的吸收劑加熱。借助通過加熱所述溶液獲得的蒸汽將吸收的酸性氣體汽提出。代替蒸汽，還可使用惰性流體，例如氮氣。解吸器中的絕對壓力通常為0.1-3.5巴，優(yōu)選為1.0-2.5巴。溫度通常為50-170℃，優(yōu)選為80-130℃，該溫度當然依賴于壓力。替代或者額外地，再生步驟可包括減壓。這包括至少一個將負載的吸收劑由實施吸收步驟時存在的高壓減壓至較低壓力的步驟。減壓可例如借助節(jié)流閥和/或減壓渦輪實現(xiàn)。具有減壓步驟的再生例如描述在公開文獻us4,537,753和us4,553,984中。所述酸性其他成分可在再生步驟中例如在減壓塔中釋放，例如在安裝有閃蒸器的具有內件的豎直或水平或逆流塔中。再生塔同樣可為具有不規(guī)則填充物、具有結構化填充物或具有塔盤的塔。再生塔在底部具有加熱器，例如鍋爐、自然循環(huán)蒸發(fā)器、強制循環(huán)蒸發(fā)器或強制循環(huán)閃蒸器。再生塔在頂部具有用于釋放的酸性氣體的出口。夾帶的吸收劑蒸氣在冷凝器中冷凝且再循環(huán)至該塔中?？蓪⒍鄠€在其中在不同壓力下實施再生的減壓塔串聯(lián)連接。例如，再生可在預減壓塔中在通常比吸收步驟中的酸性氣體成分的分壓高約1.5巴的高壓下進行，且在主減壓塔中在低壓(例如1-2巴絕對壓力)下進行。具有兩個或更多個減壓步驟的再生描述在公開文獻us4,537,753、us4,553,984、ep0159495、ep0202600、ep0190434和ep0121109中。由于胺組分含量的最佳匹配，本發(fā)明的吸收劑對酸性氣體具有高負載能力，其還可再次容易地解吸。以此方式可顯著降低本發(fā)明方法中的能量消耗和溶劑循環(huán)。通過附圖和下文實施例詳細地闡述本發(fā)明。圖1是適于實施本發(fā)明方法的裝置的示意圖。圖2是用于測定吸收劑的co2相對吸收速率的雙攪拌槽裝置。圖3顯示了mea、mdea和tbaee在氧氣存在下在含水吸收劑中的穩(wěn)定性。根據圖1，經由入口z使經適當預處理的包含硫化氫和二氧化碳的氣體在吸收器a1中以逆流方式與經由吸收劑管1.01供入的再生的吸收劑接觸。所述吸收劑通過吸收從所述氣體中移除硫化氫和二氧化碳；這經由尾氣管1.02得到了貧硫化氫和二氧化碳的清潔氣體。經由吸收劑管1.03、換熱器1.04(在其中負載有co2和h2s的吸收劑被來自傳輸通過吸收劑管1.05的再生吸收劑的熱量加熱)和吸收劑管1.06，將負載有co2和h2s的吸收劑供入解吸塔d中并再生。將吸收劑由解吸塔d的下部導入鍋爐1.07中，在其中加熱。將主要包含水的蒸氣再循環(huán)至解吸塔d中，同時將再生的吸收劑經由吸收劑管1.05、換熱器1.04(在其中，再生的吸收劑將負載有co2和h2s的吸收劑加熱，同時自身冷卻)、吸收劑管1.08、冷卻器1.09和吸收劑管1.01供回至吸收器a1中。代替所示的鍋爐，也可使用其他換熱器類型來產生汽提蒸氣，例如自然循環(huán)蒸發(fā)器、強制循環(huán)蒸發(fā)器或強制循環(huán)閃蒸器。在這些蒸發(fā)器類型的情況下，將再生的吸收劑和汽提蒸氣的混合相料流返回至解吸塔的底部，在其中在蒸氣和吸收劑之間發(fā)生相分離。送至換熱器1.04的再生吸收劑從解吸塔底部的循環(huán)料流中取出或者經由分離管直接由解吸塔底部導入換熱器1.04中。在解吸塔d中釋放出的包含co2和h2s的氣體經由尾氣管1.10離開解吸塔d。將其導入具有集成相分離1.11的冷凝器中，在其中與夾帶的吸收劑蒸氣分離。隨后，將主要由水組成的液體經由吸收劑管1.12導入解吸塔d的上部區(qū)域中，且將包含co2和h2s的氣體經由氣體管1.13排出。在圖2中，使用下列附圖標記：a＝co2儲存容器，b＝雙攪拌槽，c＝溫度調節(jié)器，d＝計量閥，e＝壓力計。根據圖2，在雙攪拌槽b的下部中存在待測試的吸收劑的液相，其與上方的氣相經由相邊界接觸。可各自用攪拌器將所述液相和氣相混合。雙攪拌槽b經由計量閥d與co2儲存容器a連接。存在于雙攪拌槽b中的壓力可借助壓力計e測定。在測量中，記錄二氧化碳的體積流速，其中調節(jié)體積流速以使得在雙攪拌槽b中存在恒定的壓力。實施例1在圖2的雙攪拌槽(tsc)中，測量含水吸收劑的co2相對吸收速率。所述雙攪拌槽具有85mm的內徑和509ml的體積。在測量期間，將槽溫保持在50℃下。為了將氣相和液相混合，圖2的槽包括兩個攪拌器。在開始測量之前，將雙攪拌槽抽真空。在雙攪拌槽中添加預定體積的脫氣吸收劑，將溫度調節(jié)至50℃。在加熱未負載的吸收劑期間，攪拌器就已開啟。攪拌器速率以使得在液相和氣相之間形成平面相邊界的方式選擇。必須避免在相界面處產生波紋，因為否則的話不會形成預定的相界面。在達到所需的實驗溫度后，借助計量閥將二氧化碳引入反應器中?？刂企w積流速，從而使得在整個實驗期間壓力恒定在50毫巴下。隨著實驗時間的延長，體積流速降低，這是因為吸收劑隨時間變得飽和，吸收速率降低。在整個期間內，記錄體積流速。一旦無進一步的二氧化碳流入雙攪拌槽中，則終止實驗。在實驗結束時，吸收劑處于平衡狀態(tài)。在10m3(stp)(co2)/t(吸收劑)的負載量下確定所報告的吸收速率。研究了下列吸收劑：(1-1)甲基二乙醇胺(mdea)(2.2m)和哌嗪(1.5m)的水溶液；(1-2)2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee)(2.2m)和哌嗪(1.5m)的水溶液；(1-3)2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee)(2.2m)和單乙醇胺(mea)(1.5m)的水溶液。結果報告在下表中：實施例體系相對吸收速率**1-1*mdea+哌嗪100％1-2tbaee+哌嗪311％1-3tbaee+mea120％*對比實施例**基于實施例1-1*可以看出，在本發(fā)明的實施例1-2中，吸收速率比實施例1-1和1-3要高得多。實施例2在本實施例中，在圖1的中試裝置中研究了從由91％n2和9％co2組成的氣流中移除co2。在40℃下，氣流壓力為1.05巴。質量流速為42kg/h。具體的吸收劑具有40℃的溫度。在吸收器中使用結構化的填充物(高度4.2m，直徑0.1m，壓力60巴)。在解吸器中同樣使用結構化填充物(高度2.0m，直徑0.085m，壓力1.8巴)。所用的吸收劑為：(2-1)30重量％的單乙醇胺(mea)的水溶液；(2-2)甲基二乙醇胺(mdea)(2.2m)和哌嗪(1.5m)的水溶液；和(2-3)2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee)(2.2m)和哌嗪(1.5m)的水溶液。改變吸收劑循環(huán)速率和加熱能量，從而使得從煙道氣中移除70％的二氧化碳。下表中所述的吸收劑循環(huán)速率對應于具有最小能量消耗的吸收劑循環(huán)速率。下表中所述的相對值基于30％mea參比體系。實施例體系吸收劑的相對循環(huán)速率**相對能量**[％]2-1*mea100％100％2-2*mdea+哌嗪81％95％2-3tbaee+哌嗪63％76％*對比實施例**基于實施例2-1*可以看出，在實施例2-3中以與對比實施例2-1和2-2相比為較低的吸收劑循環(huán)速率和較低的相對能量消耗實現(xiàn)了所需的70％co2移除水平。實施例3在該實施例中，研究了含水吸收劑對含氧流體流的穩(wěn)定性。所用的吸收劑為：(3-1)單乙醇胺(mea，30重量％)的水溶液；(3-2)甲基二乙醇胺(mdea，25重量％)和哌嗪(15重量％)的水溶液；和(3-3)2-(2-叔丁基氨基乙氧基)乙醇(tbaee，37重量％)和哌嗪(13重量％)的水溶液。首先，在上方連接有回流冷凝器且具有攪拌器的玻璃壓力反應器中裝入吸收劑(約120g)。通過平均孔尺寸為10μm的金屬燒結物，將8體積％o2、28體積％co2和64體積％n2的氣體混合物連續(xù)通入吸收劑中。氣體的體積流速為12.5l(stp)/h。將玻璃反應器加熱至100℃，并通過壓力調節(jié)閥將反應器中的壓力調節(jié)至2巴。在這些條件下，實驗運行400-500小時。通過連接在反應器上方的回流冷凝器回收與氣體一起排出的水，所述回流冷凝器在約5℃下操作。以規(guī)整的間隔從液相中取出樣品，并借助gc分析胺含量(tbaee和/或mdea和/或mea)。胺含量以gc分析中的歸一化面積比例報告。圖3顯示了mea、mdea和tbaee的胺含量相對于時間的曲線。在500小時的實驗之后，tbaee的歸一化面積比例仍幾乎為100％，因此，未檢測到tbaee的顯著間斷。與此相反地，在約400小時的實驗之后，發(fā)現(xiàn)所用mea量的僅約75％；發(fā)現(xiàn)所用mdea量的僅約90％。當前第1頁12