專利名稱：用于吸熱反應(yīng)的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種化學(xué)反應(yīng)的方法，尤其涉及一種用于吸熱反應(yīng)的方法。
背景技術(shù)：
列管式固定床反應(yīng)器廣泛應(yīng)用于化學(xué)工業(yè)和石油化工工業(yè)中的氣一固相催化反應(yīng)過 程，是化工常用設(shè)備之一。 一般化學(xué)反應(yīng)發(fā)生在充填催化劑的反應(yīng)管內(nèi)，反應(yīng)過程多伴隨 吸熱或放熱，即在反應(yīng)器的管程和殼程常伴有熱量的交換，因此必須將反應(yīng)熱及時有效地 通過反應(yīng)體或載熱體來供給或移出，以保證反應(yīng)列管間的溫度均衡和避免催化劑的飛溫和 結(jié)焦。所以，反應(yīng)器換熱效果的好壞將直接影響反應(yīng)性能，從而影響原料的轉(zhuǎn)化率和產(chǎn)品 的收率。
對于反應(yīng)溫度較高(通常在35(TC以上)的吸熱反應(yīng)，通常采用熔鹽作為列管式固定 床反應(yīng)器的載熱體。常用的方法是熔鹽首先在反應(yīng)器殼體外加熱，當(dāng)加熱到一定溫度后 即從反應(yīng)器的下部進(jìn)入反應(yīng)器殼程，換熱后的熔鹽從反應(yīng)器殼程的上部移出，該熔鹽在反 應(yīng)器殼體外的循環(huán)過程的實(shí)現(xiàn)必須依賴于熔鹽泵。由于熔鹽的滲透性極強(qiáng)，而且存在一定 的腐蝕性，當(dāng)溫度超過454'C時，熔鹽會發(fā)生輕微分解，在空氣存在下其腐蝕性隨溫度的 升高而增加，所以熔鹽在454"以上使用時還應(yīng)用惰性氣體保護(hù)，這就給熔鹽循環(huán)系統(tǒng)的 熔鹽泵、管道及閥門等附件提出了較高的要求。
乙醇脫水制乙烯是一個典型的吸熱反應(yīng)，其主化學(xué)反應(yīng)式如下
C2H5OH ，，^￡廿C2h4 +H2o + 10 82&a〃mo/
該反應(yīng)在列管式固定床反應(yīng)器內(nèi)完成，并通過熔鹽供熱。目前的常用方法是在反應(yīng) 器殼體外建立一套熔鹽循環(huán)系統(tǒng)，以提供反應(yīng)所需的熱量。具體方法是在反應(yīng)器下部殼 體的徑向開設(shè)1 2個烙鹽入口，在反應(yīng)器上部殼體的徑向開設(shè)1 2個熔鹽出口；在反應(yīng) 器殼體外配備一套高溫熔鹽系統(tǒng)，該系統(tǒng)至少包括1個可容納所有鹽的貯罐、 一臺熔鹽 泵、 一套加熱器，以及相配套的管路、閥門、液面計(jì)等。在貯罐中的固態(tài)熔鹽用加熱器加 熱到熔融態(tài)，并升溫到反應(yīng)所需溫度，然后用熔鹽泵送到反應(yīng)器殼體內(nèi)，供給反應(yīng)熱量， 降溫后的熔鹽流回貯罐。這種方法的缺點(diǎn)是①由于熔鹽的流動性較差，給熱系數(shù)較小，而在反應(yīng)器殼體上的熔鹽入出口的數(shù)量有限(一至兩個)，當(dāng)裝置開車時，高溫熔鹽很難 在短時間內(nèi)達(dá)到均勻分布，造成反應(yīng)器的殼程內(nèi)的軸徑向溫度分配不均，因此很難保證反 應(yīng)列管間充分均勻的熱傳遞，而大多數(shù)的多相催化反應(yīng)的反應(yīng)速度快，是強(qiáng)吸(放)熱過 程，熱量必須及時有效地通過反應(yīng)氣體及載熱體(如熔鹽)供給或移走，以保證反應(yīng)列管 間的載熱體的軸徑向溫度均勻。針對以上乙醇脫水制乙烯的反應(yīng)， 一旦溫度偏低，會導(dǎo)致 乙醇轉(zhuǎn)化率降低，并有利于分子間脫水生成副產(chǎn)物乙醚，但溫度過高，不僅會導(dǎo)致催化劑 積炭失活，縮短催化劑的使用周期，同時也增加了乙醇脫氫產(chǎn)物一乙醛的生成量，嚴(yán)重影 響產(chǎn)品質(zhì)量。②由于外循環(huán)熔鹽進(jìn)入反應(yīng)器殼體時具有較大動能，熔鹽加料口附近的反應(yīng) 列管和其它反應(yīng)列管相比，受到較大的高溫熔鹽的沖擊而引起反應(yīng)管振動。③熔鹽循環(huán)系 統(tǒng)比較復(fù)雜，尤其是對熔鹽泵的要求頗高，往往需要進(jìn)口，無形中增加了裝置的成本，而 熔鹽循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)也占了反應(yīng)系統(tǒng)的一大半，而且該系統(tǒng)運(yùn)行的好壞往往起到?jīng)Q定性的 作用。
中國專利CN2443770Y中公開了一種列管式固定床反應(yīng)器，該反應(yīng)器通過在其上熔鹽 出口和下熔鹽入口處沿反應(yīng)器器壁的圓周外設(shè)有一圈上環(huán)形通道和一圈下環(huán)形通道，并在 環(huán)形通道上設(shè)有一圈等寬、等間距但不等高的條形孔，孔的高度沿熔鹽流向從高至低順序 排列的技術(shù)方案，以保證反應(yīng)列管間載熱體沿徑向溫差盡可能的小。但這種設(shè)計(jì)方法要求 對載熱體在環(huán)形通道內(nèi)的流態(tài)分布做出精確計(jì)算，從而確定開孔尺寸；而且對反應(yīng)器的制 造有較高的要求。
此外，列管式固定床反應(yīng)器往往是在其管程走物料，因此在反應(yīng)器的反應(yīng)列管內(nèi)充填 催化劑，為了防止催化劑自管的下端泄漏，反應(yīng)管下端的結(jié)構(gòu)通常采用管帽結(jié)構(gòu)以及彈簧 加擋板的結(jié)構(gòu)。其中的管帽結(jié)構(gòu)是指，加工一個管帽，管帽內(nèi)設(shè)置金屬濾網(wǎng)，管帽和管子 采用螺紋連接或卡口式連接。螺紋連接時，需在反應(yīng)管下端加工外螺紋，管帽上端加工內(nèi) 螺紋。卡口式連接時，需在反應(yīng)管下端焊兩個卡塊，在管帽上相應(yīng)開兩個L形槽口，安裝 時先將管帽的槽口對準(zhǔn)反應(yīng)管下端的卡塊上推，然后將管帽旋轉(zhuǎn)一個角度，將管帽卡緊在 反應(yīng)管管端。缺點(diǎn)是①管帽結(jié)構(gòu)占有一定空間，使反應(yīng)列管的中心距加大，導(dǎo)致反應(yīng)器 體積加大，不利于傳熱；②經(jīng)過長時間的高溫操作后，螺紋連接很難拆卸，易造成反應(yīng)管 的損壞；③管帽結(jié)構(gòu)都需加工管帽，設(shè)置金屬網(wǎng)，以及對反應(yīng)管的下端進(jìn)行機(jī)加工，而反 應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)列管的數(shù)量往往較大，這就給設(shè)備加工增加了工作量，費(fèi)用也相應(yīng)增加。其中 的彈簧加擋板結(jié)構(gòu)是指，加工一個彈簧，伸入反應(yīng)列管下端，并在與反應(yīng)列管連接的反應(yīng) 器下管板的背面設(shè)置若干塊擋板，擋板上開設(shè)與反應(yīng)管管口對應(yīng)的圓孔，該圓孔直徑須小
4于反應(yīng)管內(nèi)徑，以防止彈簧從反應(yīng)管內(nèi)脫落，且該擋板通過螺釘固定于管板上。缺點(diǎn)是 ①需加工帶開孔的擋板，及對反應(yīng)器下管板加工螺釘沉孔，使管板的厚度有所增加，為了 保證擋板的開孔和反應(yīng)管管口一一對應(yīng)，其加工精度要求較高；③擋板與管板屬于螺紋連 接，同上述管帽結(jié)構(gòu)的螺紋連接一樣，經(jīng)過長時間的高溫操作后，螺紋連接很難拆卸，給 反應(yīng)管內(nèi)催化劑的拆卸帶來不便。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明主要解決的技術(shù)問題是現(xiàn)有技術(shù)中用于吸熱反應(yīng)的列管式固定床反應(yīng)器的載 熱體(熔鹽)系統(tǒng)配置繁瑣，造價昂貴，且反應(yīng)器殼程內(nèi)的軸徑向溫度分配不均，很難保 證反應(yīng)列管間充分均勻的熱傳遞，從而影響反應(yīng)溫度的控制；反應(yīng)器內(nèi)部分反應(yīng)列管受高 溫熔鹽沖擊嚴(yán)重，引起反應(yīng)管較大振動的問題，提供一種新的用于吸熱反應(yīng)的方法。該方 法具有反應(yīng)器結(jié)構(gòu)緊湊，軸徑向溫差小，運(yùn)行平穩(wěn)的特點(diǎn)。
為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下 一種用于吸熱反應(yīng)的方法，將 反應(yīng)原料與在列管式固定床反應(yīng)器反應(yīng)列管中的催化劑接觸，反應(yīng)生成反應(yīng)產(chǎn)物，其中原 料選自乙醇、丁二醇、尿素或甲酰胺，所述反應(yīng)器包括原料入口、反應(yīng)器殼體、上下管板、 反應(yīng)列管、反應(yīng)產(chǎn)物出口，其特征在于反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置至少兩根加熱管伸入熔鹽中，用于加 熱熔鹽，熔鹽位于反應(yīng)器殼體內(nèi)，反應(yīng)列管外。
上述技術(shù)方案中，加熱管的優(yōu)選方案為沿反應(yīng)器殼體的圓周方向呈均勻分布。加熱管 設(shè)置位置的優(yōu)選方案為加熱管從反應(yīng)器上部殼體的軸向插入殼體內(nèi)、或從反應(yīng)器下部殼體 的軸向插入殼體內(nèi)、或分別從反應(yīng)器上部和下部殼體的軸向插入殼體內(nèi)。加熱管內(nèi)的電加 熱棒的最下端位于反應(yīng)器的下管板之上，最上端位于反應(yīng)器的上管板之下。反應(yīng)列管優(yōu)選 方案為下端設(shè)置凸肩，凸肩之上設(shè)置錐形彈簧。凸肩數(shù)量的優(yōu)選范圍為2 6個，并沿反 應(yīng)列管管壁圓周方向均勻分布。錐形彈簧的優(yōu)選方案為其大端外徑與反應(yīng)列管的內(nèi)徑為過 盈配合，更優(yōu)選方案為錐形彈簧的大端外徑與反應(yīng)列管的內(nèi)徑之差為1 6mm。
上述技術(shù)方案中，過盈配合指錐形彈簧的大端外徑大于反應(yīng)列管的內(nèi)徑。凸肩可以用 普通圓鋼制作，并與反應(yīng)列管的管壁焊接固定，不會對反應(yīng)列管造成損壞。拆卸催化劑時， 只要將錐形彈簧旋緊至大端外徑小于反應(yīng)列管管壁內(nèi)的凸肩內(nèi)徑，即可將彈簧卸掉。
本發(fā)明中使用改進(jìn)后的反應(yīng)器，加熱管置于反應(yīng)器殼體內(nèi)，與反應(yīng)器組成一體，構(gòu)成 內(nèi)部自然循環(huán)的結(jié)構(gòu)形式，既保持了列管式固定床反應(yīng)器原有的優(yōu)點(diǎn)，又可省去在反應(yīng)器 殼體外建立一套熔鹽循環(huán)系統(tǒng)，使反應(yīng)器結(jié)構(gòu)緊湊，大大節(jié)省了設(shè)備投資，簡化了反應(yīng)器 操作流程。加熱管內(nèi)設(shè)置的電加熱棒可同時加熱熔鹽，避免了由于熔鹽的流動性較差，給
5熱系數(shù)較小，很難在短時間內(nèi)達(dá)到均勻分布，而造成反應(yīng)器殼程內(nèi)的軸徑向溫度分配不均。 裝置開車時，和傳統(tǒng)的載熱體高溫熔鹽通過反應(yīng)器殼體上開設(shè)的1 2個徑向熔鹽入口進(jìn) 入殼體的反應(yīng)器相比，本發(fā)明的反應(yīng)器熔鹽溫度分布均勻，沿軸徑向溫差較小，反應(yīng)列管 間換熱效果較好，保證了反應(yīng)達(dá)到較高的原料轉(zhuǎn)化率和產(chǎn)品收率。其次，內(nèi)部自然循環(huán)的 結(jié)構(gòu)形式，可有效避免由于外部循環(huán)高溫熔鹽進(jìn)入反應(yīng)器殼體時具有較大動能，而對反應(yīng) 器殼體熔鹽入出口附近的反應(yīng)列管產(chǎn)生沖擊，從而引起反應(yīng)列管的振動。反應(yīng)列管下端的 管壁內(nèi)設(shè)置錐形彈簧，既可保持反應(yīng)列管內(nèi)的催化劑不泄漏，又可使反應(yīng)氣體順利通過。 凸肩加錐形彈簧的結(jié)構(gòu)，既不占有空間，又方便了反應(yīng)列管內(nèi)催化劑的拆卸，取得了較好 的技術(shù)效果。


圖1為列管式固定床反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)示意圖。 圖2為圖1中節(jié)點(diǎn)I的放大圖。
在圖1中，l為原料入口， 2為上管板，3為加熱管，4為電加熱棒，5為反應(yīng)列管，6 為反應(yīng)器筒體，7為放清口， 8為下管板，9為反應(yīng)產(chǎn)物出口， IO為徑向溫度計(jì)口， 11為 瓷圈，12為催化劑，13為軸向溫度計(jì)口， 14為熔鹽加料口。
在圖2中，15為錐形彈簧，16為凸肩。
圖1中，反應(yīng)原料從原料入口 1進(jìn)入反應(yīng)器反應(yīng)列管5中，與其中裝填的催化劑12 接觸，反應(yīng)得到的產(chǎn)物從反應(yīng)產(chǎn)物出口9流出。反應(yīng)所需熱量由位于反應(yīng)器筒體6內(nèi)部、 反應(yīng)列管5外部的熔鹽提供，通過加熱管3中的電加熱棒4對熔鹽進(jìn)行加熱。
下面通過實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例1
6000噸/年乙醇脫水制乙烯裝置，以乙醇為原料，采用圖l所示的列管式固定床反應(yīng)器， 采用氧化鋁催化劑。殼程溫度為45(TC，管程溫度為430'C，反應(yīng)壓力為常壓，原料空速為 l.O小時"。反應(yīng)器筒體直徑為1600毫米，熔鹽加料口位于反應(yīng)器上部殼體的軸向，加熱管 外徑89毫米，從反應(yīng)器上部殼體的軸向插入殼體內(nèi)，在筒體內(nèi)呈同心圓均勻分布，反應(yīng)列 管外徑57毫米、錐形彈簧的大端外徑52毫米，反應(yīng)列管下端的管壁內(nèi)的凸肩的個數(shù)為4個， 且沿管壁圓周方向均勻分布。在反應(yīng)器內(nèi)直徑900毫米處沿圓周方向均勻設(shè)置4個徑向溫度 計(jì)，在反應(yīng)器的軸向距離反應(yīng)器下端l/3和2/3高度處分別設(shè)置2個溫度計(jì)。測得4個徑向溫度分別為427.5。C、 428.3°C、 429.1。C和428.6。C;測得2個軸向溫度分別為426.3。C和427.6。C。 設(shè)備運(yùn)行平穩(wěn)，乙醇的轉(zhuǎn)化率為99.5%，乙烯的選擇性為97.0%。
比較例1
某乙醇脫水制乙烯裝置的工藝條件和反應(yīng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)均與實(shí)施例1相同，不同之處是， 反應(yīng)器內(nèi)未設(shè)加熱管，反應(yīng)器殼體外建立一套熔鹽循環(huán)系統(tǒng)，熔鹽入口位于反應(yīng)器下部殼 體的徑向，增加的熔鹽出口位于反應(yīng)器上部殼體的徑向；反應(yīng)管下端采用管帽結(jié)構(gòu)，管帽 和管子采用螺紋連接。采用如實(shí)施例1所述的溫度計(jì)測試點(diǎn)排布，測得4個徑向溫度分別 為425.5°C、 428.8°C、 431.5。C和424.2°C;測得2個軸向溫度分別為422.3。C和428.6°C。 設(shè)備運(yùn)行不到半年，熔鹽循環(huán)系統(tǒng)出現(xiàn)泄漏，反應(yīng)溫度出現(xiàn)較大波動，對反應(yīng)器內(nèi)催化劑 的反應(yīng)性能造成了一定的影響，另外反應(yīng)列管的管帽和管子的連接螺紋出現(xiàn)卡死，很難拆 卸，其乙醇的轉(zhuǎn)化率為99.0%，乙烯的選擇性為96.5%。
實(shí)施例2
3000噸/年乙醇脫水制乙烯裝置，以乙醇為原料，采用圖l所示的列管式固定床反應(yīng)器， 采用氧化鋁催化劑。殼程溫度為43(TC，管程為410'C，反應(yīng)在常壓下進(jìn)行，原料空速為0.8 小時—、反應(yīng)器筒體直徑為1000毫米，熔鹽加料口位于反應(yīng)器上部殼體的軸向，加熱管外 徑76毫米，分別從反應(yīng)器上部和下部殼體的軸向插入殼體內(nèi)，在筒體內(nèi)呈同心圓均勻分布， 反應(yīng)列管外徑45毫米、錐形彈簧的大端外徑40毫米，反應(yīng)列管下端的管壁內(nèi)的凸肩的個數(shù) 為2，且沿管壁圓周方向均勻分布。在反應(yīng)器內(nèi)直徑600毫米處沿圓周方向均勻設(shè)置4個徑 向溫度計(jì)，在反應(yīng)器的軸向距離反應(yīng)器下端l/3和2/3高度處分別設(shè)置2個溫度計(jì)。測得4個 徑向溫度分別為408.5。C、 407.9°C、 408.0。C和409.5。C;測得2個軸向溫度分別為408.3。C和 409.6'C。設(shè)備運(yùn)行平穩(wěn)，乙醇的轉(zhuǎn)化率為99.7%，乙烯的選擇性為97.1%。
實(shí)施例3
6000噸/年尿素低壓催化法制三聚氰胺裝置，以尿素為原料，采用圖l所示的列管式固 定床反應(yīng)器，采用硅鋁膠催化劑。殼程溫度為375'C，管程為355。C，反應(yīng)壓力為常壓，原 料空速為0.6小時—1。反應(yīng)器筒體直徑為1800毫米，熔鹽加料口位于反應(yīng)器上部殼體的軸向， 加熱管從反應(yīng)器上部的軸向插入殼體內(nèi)，在筒體內(nèi)呈同心圓均勻分布。在反應(yīng)器內(nèi)直徑30020
毫米、600毫米處、900毫米處、1000毫米處分別設(shè)置4個徑向溫度計(jì)，在反應(yīng)器的軸向距 離反應(yīng)器下端1/4、 1/2、 3/4高度處分別設(shè)置3個溫度計(jì)。測得4個徑向溫度分別為375.5'C、 376.6°C、 376.rC禾口375.2。C;測得3個軸向溫度分別為374.9。C、 375.6。C禾口373.8。C 。設(shè)備運(yùn) 行平穩(wěn)，原料的轉(zhuǎn)化率為95.2%，產(chǎn)品收率為93.0%。
實(shí)施例4
3000噸/年1,4-丁二醇脫水制四氫呋喃裝置，以l，4-丁二醇為原料，采用圖l所示的列管 式固定床反應(yīng)器，采用Y沸石催化劑。殼程溫度為30(TC ，管程為285'C,反應(yīng)壓力為常壓， 原料空速為0.3小時—'。反應(yīng)器筒體直徑為1000毫米，熔鹽加料口位于反應(yīng)器上部殼體的軸 向，加熱管從反應(yīng)器上部的軸向插入殼體內(nèi)，在筒體內(nèi)呈同心圓均勻分布。在反應(yīng)器內(nèi)直 徑600毫米處沿圓周方向均勻設(shè)置3個徑向溫度計(jì)，在反應(yīng)器的軸向距離反應(yīng)器下端l/3和 2/3高度處分別設(shè)置2個溫度計(jì)。測得3個徑向溫度分別為285.8'C、 284.6°C和286.1°C;測得 2個軸向溫度分別為283.9。C和284.6t:。設(shè)備運(yùn)行平穩(wěn)，原料的轉(zhuǎn)化率為99.8%，四氫呋喃 的選擇性為96.5%。
實(shí)施例5
3000噸/年甲酰胺脫水制氫氟酸裝置，以甲酰胺為原料，采用圖l所示的列管式固定床 反應(yīng)器，采用氧化鋁催化劑。殼程溫度為32(TC ，管程為30(TC，反應(yīng)壓力為常壓，原料 空速為2.0小時—、反應(yīng)器筒體直徑為1200毫米，熔鹽加料口位于反應(yīng)器上部殼體的軸向， 加熱管從反應(yīng)器上部的軸向插入殼體內(nèi)，在筒體內(nèi)呈同心圓均勻分布。在反應(yīng)器內(nèi)直徑700 毫米處沿圓周方向均勻設(shè)置3個徑向溫度計(jì)，在反應(yīng)器的軸向距離反應(yīng)器下端l/3和2/3高度 處分別設(shè)置2個溫度計(jì)。測得3個徑向溫度分別為298.8'C、 300.5'C和299.rC;測得2個軸向 溫度分別為298.9"C和300.6'C。設(shè)備運(yùn)行平穩(wěn)，原料的轉(zhuǎn)化率為96.0%，產(chǎn)品收率為93.5%。
權(quán)利要求
1、一種用于吸熱反應(yīng)的方法，將反應(yīng)原料與在列管式固定床反應(yīng)器反應(yīng)列管中的催化劑接觸，反應(yīng)生成反應(yīng)產(chǎn)物，其中原料選自乙醇、丁二醇、尿素或甲酰胺，所述反應(yīng)器包括原料入口、反應(yīng)器殼體、上下管板、反應(yīng)列管、反應(yīng)產(chǎn)物出口，其特征在于反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置至少兩根加熱管伸入熔鹽中，用于加熱熔鹽，熔鹽位于反應(yīng)器殼體內(nèi)，反應(yīng)列管外。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于加熱管沿圓周方向呈均勻 分布。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于加熱管從反應(yīng)器上部殼體 的軸向插入殼體內(nèi)，或從反應(yīng)器下部殼體的軸向插入殼體內(nèi)，或分別從反應(yīng)器上部和下部 殼體的軸向插入殼體內(nèi)。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于反應(yīng)列管下端的管壁內(nèi)設(shè) 置凸肩，凸肩之上設(shè)置錐形彈簧。
5、 根據(jù)權(quán)利要求4所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于凸肩的個數(shù)為2~6個，且 沿管壁圓周方向均勻分布。
6、 根據(jù)權(quán)利要求4所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于錐形彈簧的大端外徑與反 應(yīng)列管的內(nèi)徑為過盈配合。
7、 根據(jù)權(quán)利要求6所述用于吸熱反應(yīng)的方法，其特征在于錐形彈簧的大端外徑與反 應(yīng)列管的內(nèi)徑之差為1 6毫米。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于吸熱反應(yīng)的方法，主要解決以往技術(shù)中以熔鹽為載熱體的列管式固定床反應(yīng)器軸徑向溫差大，反應(yīng)列管振動較大，以及催化劑拆卸不方便的問題。本發(fā)明通過采用在反應(yīng)器殼體內(nèi)設(shè)置加熱管以及反應(yīng)列管內(nèi)設(shè)計(jì)凸肩加錐形彈簧結(jié)構(gòu)的技術(shù)方案，較好地解決了該問題，可用于吸熱反應(yīng)的工業(yè)生產(chǎn)中。
文檔編號B01J8/06GK101491752SQ20081003293
公開日2009年7月29日 申請日期2008年1月23日 優(yōu)先權(quán)日2008年1月23日
發(fā)明者軍 劉, 吳一鳴, 偉 沈, 胡力智, 黃云群 申請人:中國石油化工股份有限公司;中國石油化工股份有限公司上海石油化工研究院