專利名稱：一種配套co變換裝置使用的冷凝液汽提方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及到一種CO變換的低位余熱回收和冷凝液汽提方法。
背景技術(shù)：
CO變換反應(yīng)是指水蒸氣和CO反應(yīng)生成二氧化碳和氫氣的過程，且是等摩爾強(qiáng)放熱反應(yīng)。對于采用絕熱變換爐的CO變換工藝流程，變換反應(yīng)產(chǎn)生的高溫變換氣出變換爐后可通過廢熱鍋爐生產(chǎn)中壓蒸汽，或者直接對高溫變換氣進(jìn)行噴水激冷，達(dá)到增加變換氣濕度及降溫目的，增濕降溫后的變換氣重新進(jìn)入下一段絕熱變換爐繼續(xù)進(jìn)行變換反應(yīng)?？梢钥闯?，對CO變換反應(yīng)產(chǎn)生的高溫余熱在變換爐之間回收比較容易，但對于變換反應(yīng)已完成，經(jīng)過高位余熱回收變換氣溫度低于170°c，此時，對低溫余熱的回收就比較困難，因?yàn)橄掠喂ば蛲ǔＲ笞儞Q氣溫度不超過40°C。所以溫度在40°C 170°C的低溫變換氣余熱如何合理有效的回收，是各種變換工藝流程都必須妥善解決的重點(diǎn)和難點(diǎn)問題。同時變換單元冷凝下來的凝液不能直接返回到前系統(tǒng)使用，因?yàn)樽儞Q工藝?yán)淠褐腥芙庥猩倭堪焙投趸嫉雀g性有害氣體。因此，只有將這些腐蝕性氣體通過一定的措施移除后，才能將凈化后的變換凈化工藝?yán)淠貉h(huán)補(bǔ)入到變換系統(tǒng)，以減少變換單元廢水排污量，同時提高水的利用效率?，F(xiàn)有技術(shù)通常使用以上的低壓蒸汽來完成對變換工藝?yán)淠旱钠帷，F(xiàn)有的變換技術(shù)對低溫余熱回收和變換工藝?yán)淠浩岽嬖谌缦氯毕?)變換單元低溫余熱經(jīng)過整個工藝系統(tǒng)平衡后仍然無法全部合理有效利用，工程設(shè)計(jì)中迫不得已采用空冷器來冷卻，變換氣的溫度是降下來了，但空冷器需要持續(xù)消耗電能，變換裝置能耗高；另外空冷器本身的投資也不菲；2)采用155°C以上的低壓蒸汽來汽提變換工藝?yán)淠海浜蠊菍⒌臀粺崃恐匦乱氲搅俗儞Q系統(tǒng)，汽提出的有害氣體需要冷凝降溫到50°C后，才能排入火炬系統(tǒng)，這時又需要消耗冷卻水！也就是說，引入系統(tǒng)的低壓蒸汽最終需要消耗部分冷卻水使之再次冷凝；3)目前對變換工藝?yán)淠旱钠岫酁閱嗡旌线M(jìn)料汽提流程，變換工藝?yán)淠褐衅岢龅亩趸己桶睆乃敾旌吓懦?，在后續(xù)的冷凝過程中，二氧化碳和氨極易生成銨鹽結(jié)晶物，造成管道和冷凝器堵塞，嚴(yán)重影響變換單元的穩(wěn)定運(yùn)行；4)汽提塔采用混合進(jìn)料，將幾股溫度不同的冷凝液混合后，從汽提塔上部一次加入，沒有充分利用不同溫度的變換工藝?yán)淠旱臏囟忍荻?，也就是說對幾股物流的溫位和能量利用不夠科學(xué)合理，其結(jié)果是出汽提塔的汽提氣溫度較高，增加了后系統(tǒng)對汽提氣進(jìn)行冷凝的冷卻水用量，同時也增加了用于汽提的低壓蒸汽用量。如專利號為ZL 200910098944. 6的中國發(fā)明專利所公開的《一種CO變換中工藝?yán)淠旱钠岱椒ā?，為了解決變換工藝?yán)淠浩嵯到y(tǒng)發(fā)生銨鹽結(jié)晶堵塞問題，其采用兩個汽提塔分別對二氧化碳和氨進(jìn)行汽提，避免了二氧化碳和氨在冷凝系統(tǒng)中同時存在的可能性，延長了變換裝置穩(wěn)定運(yùn)行的周期。但仍然存在如下問題
1)出二氧化碳汽提塔的汽提氣溫度較高，后序工序必須對汽提氣進(jìn)行冷凝，冷凝需要消耗冷卻水，能耗高；2)汽提塔操作系統(tǒng)控制復(fù)雜且欠穩(wěn)定，原因是兩個汽提塔通過管道連接，需要分別控制上塔和下塔的操作壓力來控制汽提蒸汽的二次分配量和抽氨量，任何一個汽提塔在運(yùn)行時發(fā)生壓力波動，均會波及另外一個塔的壓力穩(wěn)定，進(jìn)而影響汽提蒸汽的二次分配量和抽氨量，因此，二次分配量和抽氨量參數(shù)控制比較困難且運(yùn)行穩(wěn)定性欠理想。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是針對現(xiàn)有技術(shù)的現(xiàn)狀提供一種冷凝液汽提方法，其通過有效利用不同物流的溫差來充分回收變換低溫余熱，參數(shù)控制簡單，運(yùn)行穩(wěn)定且能將汽提氣中氨和二氧化碳分別回收，避免了銨鹽結(jié)晶堵塞問題。本發(fā)明解決上述技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為該配套CO變換裝置使用的冷凝液汽提方法，其特征在于該方法中所使用的汽提塔的塔體包括相互連通且塔徑依次減小的下段、中段和上段；其中，所述上段的塔體內(nèi)填充有填料；所述汽提塔通過設(shè)置在塔底的再沸器提供熱量，對進(jìn)入塔內(nèi)的變換工藝?yán)淠哼M(jìn)行汽提分離；所述汽提塔的塔頂設(shè)有供CO2 氣體排出的第一汽提氣出口，汽提塔的塔底設(shè)有凈化工藝?yán)淠撼隹?，所述下段?cè)壁的上部分別設(shè)有供氨蒸汽排出的第二汽提氣出口和第一冷凝液入口，所述中段側(cè)壁的上部以及所述上段側(cè)壁的上部分別設(shè)有第二冷凝液入口和第三冷凝液入口 ；所述汽提塔的塔底至所述的第二汽提氣出口、所述第二汽提氣出口至所述的第二冷凝液入口、所述第二冷凝液入口至塔頂三部分的塔徑之比為1 0.6 0.85 0.15 0.:35;使用上述汽提塔的冷凝液汽提方法如下從上游來的160°C 180°C變換氣首先進(jìn)入汽提塔再沸器1，為汽提塔7提供汽提用熱量；出汽提塔再沸器1的變換氣溫度降到155°C 175°C，進(jìn)入第一氣液分離器2進(jìn)行氣液分離，分液后的變換氣進(jìn)入脫鹽水加熱器3加熱脫鹽水；得到的變換氣溫度降低到 85°C 95°C進(jìn)入第二氣液分離器4，從第二氣液分離器4頂部出來的變換氣進(jìn)入循環(huán)水冷卻器5進(jìn)一步降溫到35°C 40°C，然后進(jìn)入第三氣液分離器對變換氣進(jìn)行分液和洗滌；中壓鍋爐水從第三氣液分離器6上部噴入，洗去變換氣中的微量雜質(zhì)；洗滌后的變換氣送去下游工序；從第一氣液分離器分離出的工藝?yán)淠号c上游來的工藝循環(huán)水混合后溫度為 155°C 175°C，從所述的第一冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；從第二氣液分離器4分離出的工藝?yán)淠簱Q熱至110°C 130°C后，與來自汽提塔中間冷凝器8的少量130°C冷凝液混合后，從所述的第二冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；從第三氣液分離器6底部排出的溫度為35°C 40°C的鍋爐水和工藝?yán)淠簭乃龅牡谌淠魅肟谶M(jìn)入汽提塔7 ；所述的汽提塔操作條件為塔頂壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度30°C 50°C ；塔底壓力 0. 2 0. 5Mpa，溫度 145°C 180"C。在所述的汽提塔內(nèi)，從第三冷凝液入口進(jìn)入的溫度為35°C 40°C的鍋爐水和工藝?yán)淠夯旌虾?，對汽提?下段和中段汽提出的進(jìn)入上段的二氧化碳不凝酸性氣進(jìn)行冷卻降溫和洗滌，洗去不凝酸性氣中的少量氨，防止后系統(tǒng)銨鹽結(jié)晶物產(chǎn)生；二氧化碳不凝酸性氣從汽提塔的第一汽提氣出口排出；從第二冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7的溫度為110°C 130°C的工藝?yán)淠汉蛠碜云崴虚g冷凝器8底部的冷凝液混合后，對汽提塔7中下段和下段汽提出的汽提蒸汽進(jìn)行冷卻降溫和洗滌，汽提蒸汽中未被從第二汽提氣出口抽走的氨大部分被洗滌下來，以減少進(jìn)入汽提塔7上段汽提氣中的氨含量；從第一冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7的溫度為155°C 175°C的工藝?yán)淠汉凸に囇h(huán)水、從第二冷凝液入口進(jìn)入的冷凝液、從第三冷凝液入口進(jìn)入的冷凝液三股流體全部混合后向下流動，通過塔底部的再沸器提供熱量，混合流體在下塔塔盤上逐漸被蒸汽汽提，汽提出的140°C 160°C的氨蒸汽大部分從第二汽提氣出口被抽出；在汽提塔7的底部得到145°C 165°C的凈化工藝?yán)淠簭墓に嚴(yán)淠撼隹谂懦觯?經(jīng)過濾器11除去雜質(zhì)后分為兩股，一股進(jìn)入工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10加熱第二氣液分離器分離出的工藝?yán)淠海瑴囟茸優(yōu)?20°c 130°C后送去上游，另外一股直接送去上游，兩股凈化工藝?yán)淠旱谋壤秊?1 31;從第二汽提氣出口抽出的氨蒸汽進(jìn)入中間冷卻器8用脫鹽水冷卻到130°C，分離出的冷凝液與從工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10處來的冷凝液混合后從第二冷凝液入口返回到汽提塔，130°c的氨蒸汽接下來進(jìn)入到汽提塔后冷器9中繼續(xù)冷卻，溫度降到40°C 55°C，分離出的不凝氣送去火炬系統(tǒng)，分離出的污水送污水處理系統(tǒng)。較好的，所述塔體的上段填料高度為1. 5 2. 5米；所述塔體的中段和下段為塔盤結(jié)構(gòu)，并且理論塔板數(shù)為7 15塊。上塔直徑較小，所以采用高效填料可降低塔壓，分離效率高，內(nèi)部結(jié)構(gòu)簡單，填料安裝以及更換方便，經(jīng)多次模擬計(jì)算，3塊理論板就可以完成汽提要求。中塔和下塔直徑較大，操作溫度較高，被汽提的物料較臟，容易結(jié)垢，所以采用板式塔，塔盤清洗方便，經(jīng)化學(xué)工程模擬計(jì)算，7 15塊理論板就可以完成汽提要求。與現(xiàn)有技術(shù)相比較，本發(fā)明有如下優(yōu)點(diǎn)1、利用164°C的變換氣作為汽提塔再沸器的熱源，沒有使用常規(guī)流程中的低壓蒸汽來汽提變換工藝?yán)淠海@著降低了汽提系統(tǒng)能耗。2、采用獨(dú)創(chuàng)結(jié)構(gòu)的汽提塔配合工藝流程，將來自上游的變換工藝?yán)淠焊鶕?jù)溫度的不同，分成多股物流，分別從不同的部位進(jìn)入汽提塔，科學(xué)合理的利用不同變換工藝?yán)淠旱臏匚缓湍芰刻荻龋瑯悠鸬浇档推崴芎牡淖饔谩?、本發(fā)明汽提塔頂汽提出的不凝酸性氣溫度為45°C，與現(xiàn)有技術(shù)相比，取消了塔頂不凝酸性氣冷卻器，不再消耗循環(huán)冷卻水，節(jié)省了設(shè)備投資，同時能耗進(jìn)一步降低。4、本發(fā)明根據(jù)二氧化碳和氨在變換工藝?yán)淠褐斜黄岢龅碾y易程度，將變換工藝?yán)淠褐械亩趸荚谒捻敳科岢?，氨在塔的中部汽提抽出，避免二氧化碳和氨在冷凝系統(tǒng)中同時存在的可能性，有效解決銨鹽結(jié)晶堵塞問題；5、采用單塔汽提、冷熱進(jìn)料、側(cè)線抽氨新技術(shù)，相比上下雙塔汽提技術(shù)，控制更為簡單、操作更加穩(wěn)定、能耗更低。


圖1為本發(fā)明實(shí)施例的工藝流程圖2為本發(fā)明實(shí)施例中汽提塔的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施例方式以下結(jié)合附圖實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)描述。實(shí)施例如圖1和圖2所示，實(shí)施例所使用汽提塔7的結(jié)構(gòu)如下汽提塔的塔體包括相互連通且塔徑依次減小的下段73、中段72和上段71 ；其中， 上段71為填料塔，上段塔體內(nèi)填充有填料，填料的高度為2.0米；中段和下段為塔盤結(jié)構(gòu)， 各自的理論塔板數(shù)為4塊和5塊。汽提塔的塔底設(shè)有再沸器冷凝液出口 11，汽提塔的塔釜設(shè)有再沸器返回口 12，汽提塔再沸器1給汽提塔7提供熱量，對進(jìn)入塔內(nèi)的工藝?yán)淠哼M(jìn)行汽提分離；汽提塔的塔頂設(shè)有供(X)2氣體排出的第一汽提氣出口 74，汽提塔的塔底設(shè)有凈化工藝?yán)淠撼隹?75，塔體下段側(cè)壁的上部分別設(shè)有供氨蒸汽排出的第二汽提氣出口 76和第一冷凝液入口 77，塔體中段側(cè)壁的上部以及塔體上段側(cè)壁的上部分別設(shè)有第二冷凝液入口 78和第三冷凝液入 Π 79。汽提塔的塔底至所述的第二汽提氣出口 76、所述第二汽提氣出口 76至所述的第二冷凝液入口 78、所述第二冷凝液入口 78至塔頂三部分的塔徑之比為1 0.7 0.25。本實(shí)施例的汽提工藝如下從上游來的164°C變換氣首先進(jìn)入汽提塔再沸器1，為汽提塔7汽提變換工藝?yán)淠禾峁崃?，出汽提塔再沸?的變換氣溫度降到159°C，進(jìn)入第一氣液分離器2分液，分離出的變換工藝?yán)淠汉蜕嫌蝸淼墓に囇h(huán)水混合后從第一冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；分液后的變換氣進(jìn)入脫鹽水加熱器3加熱脫鹽水，變換氣溫度降低到90°C，然后進(jìn)入第二氣液分離器4，分離出的90°C工藝?yán)淠哼M(jìn)入工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10提溫到120°C，再與來自汽提塔中間冷凝器8底部的冷凝液混合后從第二冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；從第二氣液分離器4頂部出來的變換氣進(jìn)入循環(huán)水冷卻器5進(jìn)一步降溫到40°C，然后進(jìn)入第三氣液分離器6對變換氣進(jìn)行分液和洗滌。從界區(qū)來的120°C中壓鍋爐水經(jīng)鍋爐水冷卻器13冷卻到 400C，然后從第三氣液分離器6上部側(cè)壁噴出，洗去變換氣中的微量雜質(zhì)；洗滌后的變換氣去下游工序，第三氣液分離器6底部的鍋爐水和變換工藝?yán)淠夯旌虾蠼y(tǒng)稱變換工藝?yán)淠?，溫度?0°C，從第三冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7?？刂破崴攭毫?. 2 0. 5Mpa,溫度35 45°C；第三冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度；35 45°C ；第二冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度110 130°C ；第一冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度150 160°C ；第二汽提氣出口壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度 140 155°C ；塔底壓力 0. 25 0. 55Mpa，溫度 145 160°C。在汽提塔7內(nèi)，從第三氣液分離器6來的40°C變換工藝?yán)淠涸谄崴?的上段上部噴出，對中段汽提出的汽提蒸汽進(jìn)行冷卻降溫，同時對即將從汽提塔7頂部排出的 45°C 二氧化碳不凝酸性氣進(jìn)行洗滌，洗去不凝酸性氣中的氨，防止銨鹽結(jié)晶物產(chǎn)生。從工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10來的120°C冷凝液與來自汽提塔中間冷凝器8底部的 130°C冷凝液混合后溫度變?yōu)?21 °C，從汽提塔7的中段上部噴出，對汽提塔7中段下部和下段汽提出的汽提蒸汽進(jìn)行冷卻降溫和洗滌，減少進(jìn)入汽提塔7上段汽提氣中的氨含量。從第一氣液分離器2來的157°C變換工藝?yán)淠阂约吧嫌蝸淼?57°C工藝循環(huán)水混合后從汽提塔7的下段上部噴出。在汽提塔再沸器1的加熱下，汽提出的147°C氨蒸汽從第二汽提氣出口抽出，進(jìn)入汽提塔中間冷卻器8用脫鹽水冷卻到130°C，分離出的冷凝液與來自工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10 的冷凝液混合后從第二冷凝液入口返回汽提塔；130°C的氨蒸汽接下來進(jìn)入到汽提塔后冷器9用循環(huán)冷卻水繼續(xù)冷卻，溫度降到50°C，分離出的不凝酸性氣去火炬系統(tǒng)，分離出的污水送污水處理。在汽提塔7底部得到的147°C凈化工藝?yán)淠和ㄟ^泵12加壓，經(jīng)過濾器11除去雜質(zhì)后分為兩股。一股進(jìn)入工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10加熱從第二氣液分離器分離出的冷凝液，變?yōu)?30°c的低溫工藝?yán)淠汉笏腿ド嫌?；另外一股不?jīng)過換熱的147°c中溫工藝?yán)淠阂阂踩ド嫌?。對比例采用背景技術(shù)中的汽提塔，變換工藝?yán)淠旱奶幚砹繛?0噸/小時。上游來的 40°C和90°C兩股變換工藝?yán)淠夯旌虾笠黄饛钠崴纳喜克腿?，通過噴頭均勻噴出，低壓蒸汽從塔的下部引入，向下流動的變換工藝?yán)淠汉拖蛏狭鲃拥牡蛪赫羝谔盍蠈幽媪鹘佑|。出汽提塔的汽提氣溫度在140°C左右，汽提氣中同時含有氨、二氧化碳和水蒸氣，不能直接排入火炬系統(tǒng)，必須經(jīng)過后序的冷凝裝置換熱降溫分液后才能送火炬系統(tǒng)焚燒，汽提后的變換汽提冷凝液從塔底流出，重新循環(huán)補(bǔ)入到變換系統(tǒng)。冷卻水用量大，并且汽提氣中氨和二氧化碳同時存在易發(fā)生銨鹽結(jié)晶堵塞管道，裝置穩(wěn)定運(yùn)行周期短。表1列出了相同處理量的情況下，實(shí)施例、對比例和ZL 200910098944. 6物耗等具體工藝情況。表 權(quán)利要求
1. 一種配套CO變換裝置使用的冷凝液汽提方法，其特征在于該方法中所使用的汽提塔的塔體包括相互連通且塔徑依次減小的下段、中段和上段；其中，所述上段的塔體內(nèi)填充有填料；所述汽提塔通過設(shè)置在塔底的再沸器提供熱量，對進(jìn)入塔內(nèi)的變換工藝?yán)淠哼M(jìn)行汽提分離；所述汽提塔的塔頂設(shè)有供(X)2氣體排出的第一汽提氣出口，汽提塔的塔底設(shè)有凈化工藝?yán)淠撼隹?，所述下段?cè)壁的上部分別設(shè)有供氨蒸汽排出的第二汽提氣出口和第一冷凝液入口，所述中段側(cè)壁的上部以及所述上段側(cè)壁的上部分別設(shè)有第二冷凝液入口和第三冷凝液入口 ；所述汽提塔的塔底至所述的第二汽提氣出口、所述第二汽提氣出口至所述的第二冷凝液入口、所述第二冷凝液入口至塔頂三部分的塔徑之比為1 0.6 0. 85 0. 15 0. 35 ；使用上述汽提塔的冷凝液汽提方法如下從上游來的160°C 180°C變換氣首先進(jìn)入汽提塔再沸器1，為汽提塔7提供汽提用熱量；出汽提塔再沸器1的變換氣溫度降到 175°c，進(jìn)入第一氣液分離器2進(jìn)行氣液分離，分液后的變換氣進(jìn)入脫鹽水加熱器3加熱脫鹽水；得到的變換氣溫度降低到85°C 95°C進(jìn)入第二氣液分離器4，從第二氣液分離器4頂部出來的變換氣進(jìn)入循環(huán)水冷卻器5進(jìn)一步降溫到35°C 40°C，然后進(jìn)入第三氣液分離器對變換氣進(jìn)行分液和洗滌；中壓鍋爐水從第三氣液分離器6上部噴入，洗去變換氣中的微量雜質(zhì)；洗滌后的變換氣送去下游工序； 從第一氣液分離器分離出的工藝?yán)淠号c上游來的工藝循環(huán)水混合后溫度為 175°C，從所述的第一冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；從第二氣液分離器4分離出的工藝?yán)淠簱Q熱至110°C 130°C后，與來自汽提塔中間冷凝器8的少量130°C冷凝液混合后，從所述的第二冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7 ；從第三氣液分離器6底部排出的溫度為35°C 40°C的鍋爐水和工藝?yán)淠簭乃龅牡谌淠魅肟谶M(jìn)入汽提塔7 ；所述的汽提塔操作條件為塔頂壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度30°C 50°C ；塔底壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度 145°C 180"C。在所述的汽提塔內(nèi)，從第三冷凝液入口進(jìn)入的溫度為35°C 40°C的鍋爐水和工藝?yán)淠夯旌虾螅瑢ζ崴?下段和中段汽提出的進(jìn)入上段的二氧化碳不凝酸性氣進(jìn)行冷卻降溫和洗滌，洗去不凝酸性氣中的少量氨，防止后系統(tǒng)銨鹽結(jié)晶物產(chǎn)生；二氧化碳不凝酸性氣從汽提塔的第一汽提氣出口排出；從第二冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7的溫度為110°C 130°C的工藝?yán)淠汉蛠碜云崴虚g冷凝器8底部的冷凝液混合后，對汽提塔7中下段和下段汽提出的汽提蒸汽進(jìn)行冷卻降溫和洗滌，汽提蒸汽中未被從第二汽提氣出口抽走的氨大部分被洗滌下來，以減少進(jìn)入汽提塔7上段汽提氣中的氨含量；從第一冷凝液入口進(jìn)入汽提塔7的溫度為155°C 175°C的工藝?yán)淠汉凸に囇h(huán)水、 從第二冷凝液入口進(jìn)入的冷凝液、從第三冷凝液入口進(jìn)入的冷凝液三股流體全部混合后向下流動，通過塔底部的再沸器提供熱量，混合流體在下塔塔盤上逐漸被蒸汽汽提，汽提出的 140°C 160°C的氨蒸汽大部分從第二汽提氣出口被抽出；在汽提塔7的底部得到145°C 165°C的凈化工藝?yán)淠簭墓に嚴(yán)淠撼隹谂懦?，?jīng)過濾器11除去雜質(zhì)后分為兩股，一股進(jìn)入工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10加熱第二氣液分離器分離出的工藝?yán)淠?，溫度變?yōu)?20°C 130°C后送去上游，另外一股直接送去上游，兩股凈化工藝?yán)淠旱谋壤秊? 1 3 1;從第二汽提氣出口抽出的氨蒸汽進(jìn)入中間冷卻器8用脫鹽水冷卻到130°C，分離出的冷凝液與從工藝?yán)淠侯A(yù)熱器10處來的冷凝液混合后從第二冷凝液入口返回到汽提塔， 130°C的氨蒸汽接下來進(jìn)入到汽提塔后冷器9中繼續(xù)冷卻，溫度降到40°C 55°C，分離出不凝氣后送去火炬系統(tǒng)，分離出的污水送污水處理系統(tǒng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的配套CO變換裝置使用的冷凝液汽提方法，其特征在于所述塔體的上段填料高度為1. 5 2. 5米；所述塔體的中段和下段為塔盤結(jié)構(gòu)，并且理論塔板數(shù)為 7 15塊。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的冷凝液汽提塔，其特征在于所述汽提塔的操作條件為 塔頂壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度30°C 50°C;第三冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度30°C 500C ；第二冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度80°C 130°C ；第一冷凝液入口壓力0. 3 0. 8Mpa，溫度150°C 180°C ；第二汽提氣出口壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度140°C 160°C ；塔底壓力0. 2 0. 5Mpa，溫度145°C 180°C。
全文摘要
本發(fā)明涉及到一種配套CO變換裝置使用的冷凝液汽提方法，其特征在于采用獨(dú)創(chuàng)結(jié)構(gòu)的汽提塔配合汽提工藝流程，將來自上游的變換氣經(jīng)過三次冷凝和三次分液，變換工藝?yán)淠焊鶕?jù)溫度的不同，分成多股物流，分別從不同的部位進(jìn)入汽提塔，科學(xué)合理的利用不同變換工藝?yán)淠旱臏匚缓湍芰刻荻?，起到降低汽提塔能耗的作用；同時利用164℃的變換氣作為汽提塔再沸器的熱源，顯著降低了汽提系統(tǒng)能耗；與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明汽提塔頂汽提出的不凝酸性氣溫度為45℃，取消了塔頂不凝酸性氣冷卻器，不再消耗循環(huán)冷卻水，節(jié)省了設(shè)備投資，同時能耗進(jìn)一步降低。采用單塔汽提、冷熱進(jìn)料、側(cè)線抽氨新技術(shù)，控制更為簡單、操作更加穩(wěn)定、能耗更低。
文檔編號C02F1/04GK102502901SQ20111028653
公開日2012年6月20日 申請日期2011年9月23日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月23日
發(fā)明者盧新軍, 唐永超, 徐潔, 施程亮, 許仁春, 鄒杰, 陳莉 申請人:中國石化集團(tuán)寧波工程有限公司, 中國石化集團(tuán)寧波技術(shù)研究院, 中國石油化工股份有限公司