本發(fā)明屬于冶金行業(yè)礦熱爐控制領(lǐng)域，具體涉及一種基于計(jì)算爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻的礦熱爐電極控制方法。

背景技術(shù)：

隨著經(jīng)濟(jì)增長的減緩，鋼鐵市場需求的下降，鋼鐵行業(yè)產(chǎn)能過剩，而同時(shí)鋼鐵生產(chǎn)的用電成本、人力成本、原料采購成本都在增加，鋼鐵行業(yè)的競爭已經(jīng)越來越激烈，鋼鐵企業(yè)經(jīng)營進(jìn)入微利時(shí)代，企業(yè)成本壓力巨大。我國已全面吹響節(jié)能減排的號(hào)角，礦熱爐作為冶金行業(yè)耗電量巨大的復(fù)雜的冶金設(shè)備，已逐步向高功率、大型化發(fā)展，以提高熱效率、生產(chǎn)率和滿足高功率集中冶煉的工藝要求，各個(gè)廠家都在不斷的進(jìn)行技術(shù)創(chuàng)新，以降低生產(chǎn)成本，提高生產(chǎn)的穩(wěn)定性。

目前，國內(nèi)的礦熱爐主要是根據(jù)一次電流進(jìn)行電極控制，其缺點(diǎn)是電極對(duì)一次電流控制有帶相交互作用，易發(fā)散，三相有功平衡收斂速度慢，導(dǎo)致耗電量高，生產(chǎn)成本高。而根據(jù)爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻控制電極移動(dòng)，三相相互影響很小，三相有功平衡收斂快，可提升生產(chǎn)的穩(wěn)定性，提高產(chǎn)量，降低耗電量。一次電流僅作為安全控制的約束條件。

對(duì)一次電流控制的交互作用認(rèn)識(shí)不足會(huì)造成如下后果：

(1)由于大型礦熱爐的不敏感效應(yīng)，需要頻繁移動(dòng)電極才能做到三相電極的電流平衡，往往造成礦熱爐的爐況不穩(wěn)定，熱效率降低。

(2)操作者不能輕松掌握電極移動(dòng)與三相電流相互影響的關(guān)系，容易造成三相電極插入深度不均衡，使得某相電極過長或過短。三相電極長短不均衡會(huì)給操作帶來嚴(yán)重后果；過長，會(huì)造成電極過燒；過短，會(huì)降低熱效率，是熔池溫度降低，造成出鐵困難。

為了減輕電流控制交互作用的影響，大型礦熱爐功率調(diào)節(jié)應(yīng)該采用電阻控制原理。傳統(tǒng)電阻控制過程中，爐內(nèi)電極既有電阻也有較大的電抗，因而發(fā)現(xiàn)了礦熱爐并非近似“純電阻爐”，其負(fù)載電抗xf并非如其他文獻(xiàn)所言“可以忽略”，其對(duì)控制精度有較大影響。其中xf的變化范圍在0.05～0.3mω；如果將礦熱爐當(dāng)作純電阻爐，當(dāng)rf為0.7mω，負(fù)載電抗引起的誤差最大為遠(yuǎn)大于rf的控制精度0.005mω。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的就是要針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種基于計(jì)算爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻的礦熱爐電極控制方法，此方法根據(jù)計(jì)算電極有效負(fù)載電阻來控制電極移動(dòng)，使得用電系統(tǒng)三相相互影響較強(qiáng)，三相平衡收斂速度慢。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明所述的基于計(jì)算爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻的礦熱爐電極控制方法，其特征在于：包括如下步驟：

步驟1、記錄礦熱爐的工作數(shù)據(jù)，所述工作數(shù)據(jù)包括礦熱爐堵眼時(shí)刻、產(chǎn)量和電耗；

步驟2、統(tǒng)計(jì)礦熱爐工作時(shí)的歷史相關(guān)數(shù)據(jù)，根據(jù)最節(jié)電、產(chǎn)量最高、爐況穩(wěn)定的歷史冶煉工況，擬合成電極有效負(fù)載電阻的最優(yōu)控制曲線；

步驟3、采集礦熱爐三相供電系統(tǒng)相關(guān)數(shù)據(jù)，計(jì)算礦熱爐三相電極有效負(fù)載電阻和電抗；

步驟3.1、根據(jù)用電系統(tǒng)中電路電纜、變壓器、短網(wǎng)、電容器和電極的相關(guān)參數(shù)，通過“△—y”方法對(duì)用電系統(tǒng)中變壓器和電容器的部分線路進(jìn)行變換，簡化為三個(gè)相同的單相等值電路模型；所述單相等值電路模型包括主干電路、電容器支路和負(fù)載電阻支路；

步驟3.2、采集低壓補(bǔ)償系統(tǒng)的電容器投入組數(shù)，再結(jié)合電容器支路短網(wǎng)阻抗參數(shù)，計(jì)算電容器支路阻抗；

步驟3.3、采集供礦熱爐供電關(guān)口的一次電壓、一次電流和功率因素，計(jì)算單相等值電路關(guān)口的一次電壓和主干電路電流向量，然后計(jì)算出供電關(guān)口的等效阻抗；

步驟3.4、根據(jù)單相等值電路模型，運(yùn)用正序分解法和三相向量法，結(jié)合步驟3.3中得到的供電關(guān)口的一次電壓和主干電路電流，計(jì)算單相等值電路二次側(cè)的電壓向量和等效阻抗；

步驟3.5、根據(jù)步驟3.2中得到的電容器支路阻抗和步驟3.4中得到的單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，計(jì)算得到電容器支路的電流向量；

步驟3.6、根據(jù)步驟3.5中得到的電容器支路的電流向量和步驟3.3中得到的主干電路電流向量，計(jì)算得出負(fù)載電阻支路電流向量；

步驟3.7、根據(jù)步驟3.6中得到的負(fù)載電阻支路電流向量和步驟3.5中得到的單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，計(jì)算得出單相電極有效負(fù)載電阻和電抗；

步驟3.8、重復(fù)步驟3.1～3.7，得到礦熱爐三相電極有效負(fù)載電阻和電抗；

步驟4、根據(jù)步驟3中得出的三相電極有效負(fù)載電阻，對(duì)塌料事故進(jìn)行判斷；所述判斷標(biāo)準(zhǔn)為，當(dāng)某一電極有效負(fù)載電阻在2秒內(nèi)的變化值|δrf|大于等于0.3mω、小于0.6mω時(shí)，判斷出該電極發(fā)生輕微塌料事故，該電極下降50mm，爐況逐步恢復(fù)正常；當(dāng)某一電極有效負(fù)載電阻在2秒內(nèi)的變化值|δrf|大于等于0.6mω時(shí)，判斷出該電極發(fā)生嚴(yán)重塌料事故，該電極下降100mm以上，爐況逐步恢復(fù)正常；

步驟5、判斷各相等值電路中主干電路電流、關(guān)口功率或三相電極有效負(fù)載電阻是否有越限報(bào)警，若否，執(zhí)行步驟6；若是，對(duì)各相等值電路中主干電路電流、關(guān)口功率和三相電極有效負(fù)載電阻進(jìn)行越限控制后，執(zhí)行步驟8；

步驟6、判斷各電極操作間隔是否合理，若否，延遲2s后返回步驟3；若是，執(zhí)行步驟7；

步驟7、判斷三相電極有效負(fù)載電阻是否平衡，若是，延遲2s后返回步驟3；若否，執(zhí)行步驟8；

步驟8、判斷堵眼后時(shí)間是否小于2小時(shí)，若是，執(zhí)行步驟9，若否，執(zhí)行步驟10；

步驟9、結(jié)合總位移、有功功率和最優(yōu)電阻控制曲線，提升有效負(fù)載電阻最小的電極，使得三相有效負(fù)載電阻平衡，從而實(shí)現(xiàn)三相有功和三相一次電流達(dá)到平衡，然后延遲2s后返回步驟3；

步驟10、判斷是否開眼，若是，執(zhí)行步驟11；若否，執(zhí)行步驟12；

步驟11、判斷是否堵眼，若是，返回步驟1；若否，延遲2s后返回步驟3；

步驟12、結(jié)合總位移、有功功率和最優(yōu)電阻控制曲線，降低有效負(fù)載電阻最大的電極，使得三相有效負(fù)載電阻平衡，從而實(shí)現(xiàn)三相有功和三相一次電流達(dá)到平衡，然后延遲2s后返回步驟3。

進(jìn)一步地，步驟3.1中主干電路由等效電源un依次串聯(lián)線路阻抗zl，n、變壓器等值阻抗zt，n和短網(wǎng)阻抗zsn而組成；設(shè)所述等效電源un與線路阻抗zl，n之間某一點(diǎn)為a點(diǎn)；

所述電容器支路有兩條，分別為電容器支路1和電容器支路2；所述電容器支路1由電容器c1兩端分別串聯(lián)一個(gè)電容器短網(wǎng)阻抗zcsn組成，所述電容器支路2由電容器c2兩端分別串聯(lián)一個(gè)電容器短網(wǎng)阻抗zcsn組成；

所述負(fù)載電阻支路有面料上電極電阻rd和電極有效負(fù)載阻抗zf串聯(lián)構(gòu)成；

所述單相等值電路模型由主干電路依次并聯(lián)電容器支路1、電容器支路2和負(fù)載電阻支路相互并聯(lián)后組成，設(shè)所述短網(wǎng)阻抗zsn與電容器支路1之間某一點(diǎn)為d點(diǎn)。

更進(jìn)一步地，步驟3.2兩個(gè)電容器支路阻抗計(jì)算公式為，

zc1＝zcsn-jxc1(1)

zc2＝zcsn-jxc2(2)

xc＝un²×10³/(m×qn),mω(3)

公式(1)～(3)中，m為低壓補(bǔ)償系統(tǒng)的電容器投入組數(shù)，zc1為電容器c1支路的阻抗，zc2為電容器c2支路的阻抗，xc1為電容器c1的容抗，xc2為電容器c2的容抗，un為電容器額定電壓，qn為電容器額定容量。

再進(jìn)一步地，步驟3.3中單相等值電路關(guān)口的一次電壓、主干電路電流和供電關(guān)口的等效阻抗的計(jì)算公式為，

i＝ia×k(5)

公式(4)～(6)中，為供礦熱爐供電關(guān)口的一次電壓，為單相等值電路關(guān)口的一次電壓，即a點(diǎn)電壓向量，k為變壓器變比，ia供礦熱爐供電關(guān)口的一次電流，即a點(diǎn)電流向量，i為主干電路電流，即d點(diǎn)電流向量，za為供電關(guān)口的等效阻抗，即a點(diǎn)阻抗。

還進(jìn)一步地，步驟3.4中單相等值電路二次側(cè)的等效阻抗和電壓向量的計(jì)算公式為，

zd＝za-zl,n-zt,n-zsn(7)

公式(7)～(8)中，zd為單相等值電路二次側(cè)的等效阻抗，即d點(diǎn)阻抗，為單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，即d點(diǎn)電壓向量。

又進(jìn)一步地，步驟3.5中電容器支路的電流向量的計(jì)算公式為，

公式(9)～(10)中，ic1為電容器支路1的電流向量，ic2為電容器支路2的電流向量。

在上述技術(shù)方案中，步驟3.6中負(fù)載電阻支路電流向量計(jì)算公式為，

idf＝i-ic1-ic2(11)

公式(11)中，idf為負(fù)載電阻支路電流向量。

在上述技術(shù)方案中，步驟3.7中單相電極有效負(fù)載電阻和電抗的計(jì)算公式為，

zf＝rf+jxf＝zdf-rd＝rdf-rd+jxdf(13)

rf＝rdf-rd(14)

xf＝xdf(15)

公式(12)～(15)中，zdf為電極負(fù)載阻抗，rf為單相電極有效負(fù)載電阻，xdf為電極支路電抗，xf為單相電極有效負(fù)載阻抗，rdf為電極支路電阻。

本發(fā)明所述的基于計(jì)算爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻的礦熱爐電極控制方法，根據(jù)計(jì)算電極有效負(fù)載電阻來控制電極移動(dòng)，計(jì)算結(jié)果精確，誤差??；使得用電系統(tǒng)三相電極相互影響較小，三相有功平衡控制收斂速度快；即某一相電極移動(dòng)時(shí)，對(duì)另外兩相電極有效負(fù)載電阻的影響較小。另外，根據(jù)本發(fā)明所述的方法還可以判斷電極是否發(fā)生塌料事故，并給出塌料后控制策略。

附圖說明

圖1為礦熱爐三相供用電系統(tǒng)；

圖2為礦熱爐三相供用電系統(tǒng)單相等值電路；

圖3為礦熱爐用電系統(tǒng)布置圖；

圖4為本發(fā)明的流程示意圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)描述：

如圖1所示礦熱爐用電系統(tǒng)的現(xiàn)場部署圖。該部署圖中，為本技術(shù)方案實(shí)施的礦熱爐用電系統(tǒng)，每個(gè)單相變壓器容量為11mva，共3臺(tái)變壓器，因此礦熱爐的總?cè)萘繛?3mva。用電系統(tǒng)所采用的特種變壓器有35個(gè)電壓等級(jí)(n＝1～35)，變壓器一次電壓為110kv，一次電流為200a左右；二次側(cè)從1到35擋的電壓為140～239v。

本發(fā)明的控制系統(tǒng)包括節(jié)電監(jiān)控系統(tǒng)、硅錳爐自控系統(tǒng)、電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)。硅錳爐自控系統(tǒng)和電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)是現(xiàn)場已經(jīng)存在的控制系統(tǒng)。

本技術(shù)方案中需要增加節(jié)電監(jiān)控系統(tǒng)和相應(yīng)的采集plc。本技術(shù)方案中采用plc對(duì)礦熱爐進(jìn)行電路信息采集、各種溫度壓力變量采集、電極位置和電極壓放次數(shù)采集，plc將采集的信息上傳給硅錳爐自控系統(tǒng)和節(jié)電監(jiān)控系統(tǒng)；電容器的投切采用485通信連接到電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)，由電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)進(jìn)行投切控制，同時(shí)電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)將電容器的投切數(shù)量通過交換機(jī)發(fā)送給節(jié)電監(jiān)控系統(tǒng)。

因此，節(jié)電監(jiān)控系統(tǒng)同時(shí)涵蓋了硅錳爐自控系統(tǒng)和電容器補(bǔ)償監(jiān)控系統(tǒng)的所有信息，可以對(duì)整個(gè)用電系統(tǒng)進(jìn)行電路建模，并實(shí)時(shí)計(jì)算用電系統(tǒng)各個(gè)點(diǎn)上的電路參數(shù)，并根據(jù)實(shí)時(shí)計(jì)算得到的有效負(fù)載電阻對(duì)電極進(jìn)行控制指導(dǎo)。

基于計(jì)算爐內(nèi)電極有效負(fù)載電阻的礦熱爐電極控制方法，其特征在于：包括如下步驟：

步驟1、記錄礦熱爐的工作數(shù)據(jù)，所述工作數(shù)據(jù)包括礦熱爐堵眼時(shí)刻、產(chǎn)量和電耗。

步驟2、統(tǒng)計(jì)礦熱爐工作時(shí)的歷史相關(guān)數(shù)據(jù)，根據(jù)最節(jié)電、產(chǎn)量最高、爐況穩(wěn)定的歷史冶煉工況，擬合成電極有效負(fù)載電阻的最優(yōu)控制曲線。

步驟3、采集礦熱爐三相供電系統(tǒng)相關(guān)數(shù)據(jù)，計(jì)算礦熱爐三相電極有效負(fù)載電阻和電抗。

步驟3.1、根據(jù)用電系統(tǒng)中電路電纜、變壓器、短網(wǎng)、電容器和電極的相關(guān)參數(shù)，通過“△—y”方法對(duì)用電系統(tǒng)中變壓器和電容器的部分線路進(jìn)行變換，簡化為三個(gè)相同的單相等值電路模型；所述單相等值電路模型包括主干電路、電容器支路和負(fù)載電阻支路。

主干電路由等效電源un依次串聯(lián)線路阻抗zl，n、變壓器等值阻抗zt，n和短網(wǎng)阻抗zsn而組成；設(shè)所述等效電源un與線路阻抗zl，n之間某一點(diǎn)為a點(diǎn)；所述電容器支路有兩條，分別為電容器支路1和電容器支路2；所述電容器支路1由電容器c1兩端分別串聯(lián)一個(gè)電容器短網(wǎng)阻抗zcsn組成，所述電容器支路2由電容器c2兩端分別串聯(lián)一個(gè)電容器短網(wǎng)阻抗zcsn組成；所述負(fù)載電阻支路有面料上電極電阻rd和電極有效負(fù)載阻抗zf串聯(lián)構(gòu)成；所述單相等值電路模型由主干電路依次并聯(lián)電容器支路1、電容器支路2和負(fù)載電阻支路相互并聯(lián)后組成，設(shè)所述短網(wǎng)阻抗zsn與電容器支路1之間某一點(diǎn)為d點(diǎn)。

步驟3.2、采集低壓補(bǔ)償系統(tǒng)的電容器投入組數(shù)，再結(jié)合電容器支路短網(wǎng)阻抗參數(shù)，計(jì)算電容器支路阻抗。兩個(gè)電容器支路阻抗計(jì)算公式為，

zc1＝zcsn-jxc1(1)

zc2＝zcsn-jxc2(2)

xc＝un²×10³/(m×qn),mω(3)

公式(1)～(3)中，m為低壓補(bǔ)償系統(tǒng)的電容器投入組數(shù)，zc1為電容器c1支路的阻抗，zc2為電容器c2支路的阻抗，xc1為電容器c1的容抗，xc2為電容器c2的容抗，un為電容器額定電壓，qn為電容器額定容量。

步驟3.3、采集供礦熱爐供電關(guān)口的一次電壓、一次電流和功率因素，計(jì)算單相等值電路關(guān)口的一次電壓、主干電路電流向量，然后計(jì)算出供電關(guān)口的等效阻抗。單相等值電路關(guān)口的一次電壓、主干電路電流和供電關(guān)口的等效阻抗的計(jì)算公式為，

i＝ia×k(5)

公式(4)～(6)中，為供礦熱爐供電關(guān)口的一次電壓，為單相等值電路關(guān)口的一次電壓，即a點(diǎn)電壓向量，k為變壓器變比，ia供礦熱爐供電關(guān)口的一次電流，即a點(diǎn)電流向量，i為主干電路電流，即d點(diǎn)電流向量，za為供電關(guān)口的等效阻抗，即a點(diǎn)阻抗。

步驟3.4、根據(jù)單相等值電路模型，運(yùn)用正序分解法和三相向量法，結(jié)合步驟3.3中得到的供電關(guān)口的一次電壓和主干電路電流，計(jì)算單相等值電路二次側(cè)的電壓向量和等效阻抗。單相等值電路二次側(cè)的等效阻抗和電壓向量的計(jì)算公式為，

zd＝za-zl,n-zt,n-zsn(7)

公式(7)～(8)中，zd為單相等值電路二次側(cè)的等效阻抗，即d點(diǎn)阻抗，為單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，即d點(diǎn)電壓向量。

步驟3.5、根據(jù)步驟3.2中得到的電容器支路阻抗和步驟3.4中得到的單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，計(jì)算得到電容器支路的電流向量。

電容器支路的電流向量的計(jì)算公式為，

公式(9)～(10)中，ic1為電容器支路1的電流向量，ic2為電容器支路2的電流向量。

步驟3.6、根據(jù)步驟3.5中得到的電容器支路的電流向量和步驟3.3中得到的主干電路電流向量，計(jì)算得出負(fù)載電阻支路電流向量。負(fù)載電阻支路電流向量計(jì)算公式為，

idf＝i-ic1-ic2(11)

公式(11)中，idf為負(fù)載電阻支路電流向量。

步驟3.7、根據(jù)步驟3.6中得到的負(fù)載電阻支路電流向量和步驟3.5中得到的單相等值電路二次側(cè)的電壓向量，計(jì)算得出單相電極有效負(fù)載電阻和電抗。

單相電極有效負(fù)載電阻和電抗的計(jì)算公式為，

zf＝rf+jxf＝zdf-rd＝rdf-rd+jxdf(13)

rf＝rdf-rd(14)

xf＝xdf(15)

公式(12)～(15)中，zdf為電極負(fù)載阻抗，rf為單相電極有效負(fù)載電阻，xdf為電極支路電抗，xf為單相電極有效負(fù)載阻抗，rdf為電極支路電阻。

步驟3.8、重復(fù)步驟3.1～3.7，得到礦熱爐三相電極有效負(fù)載電阻和電抗。

步驟4、根據(jù)步驟3中得出的三相電極有效負(fù)載電阻，對(duì)塌料事故進(jìn)行判斷；所述判斷標(biāo)準(zhǔn)為，當(dāng)某一電極有效負(fù)載電阻在2秒內(nèi)的變化值|δrf|大于等于0.3mω、小于0.6mω時(shí)，判斷出該電極發(fā)生輕微塌料事故，該電極下降50mm，爐況逐步恢復(fù)正常；當(dāng)某一電極有效負(fù)載電阻在2秒內(nèi)的變化值|δrf|大于等于0.6mω時(shí)，判斷出該電極發(fā)生嚴(yán)重塌料事故，該電極下降100mm以上，爐況逐步恢復(fù)正常。

步驟5、判斷各相等值電路中主干電路電流、關(guān)口功率或三相電極有效負(fù)載電阻是否有越限報(bào)警，若否，執(zhí)行步驟6；若是，對(duì)各相等值電路中主干電路電流、關(guān)口功率和三相電極有效負(fù)載電阻進(jìn)行越限控制后，執(zhí)行步驟8。

步驟6、判斷各電極操作間隔是否合理，若否，延遲2s后返回步驟3；若是，執(zhí)行步驟7。

步驟7、判斷三相電極有效負(fù)載電阻是否平衡，若是，延遲2s后返回步驟3；若否，執(zhí)行步驟8；

步驟8、判斷堵眼后時(shí)間是否小于2小時(shí)，若是，執(zhí)行步驟9，若否，執(zhí)行步驟10；

步驟9、結(jié)合總位移、有功功率和最優(yōu)電阻控制曲線，提升有效負(fù)載電阻最小的電極，使得三相有效負(fù)載電阻平衡，從而實(shí)現(xiàn)三相有功和三相一次電流達(dá)到平衡，然后延遲2s后返回步驟3；

步驟10、判斷是否開眼，若是，執(zhí)行步驟11；若否，執(zhí)行步驟12；

步驟11、判斷是否堵眼，若是，返回步驟1；若否，延遲2s后返回步驟3；

步驟12、結(jié)合總位移、有功功率和最優(yōu)電阻控制曲線，降低有效負(fù)載電阻最大的電極，使得三相有效負(fù)載電阻平衡，從而實(shí)現(xiàn)三相有功和三相一次電流達(dá)到平衡，然后延遲2s后返回步驟3。

輕微塌料時(shí)，電極下降50mm左右，爐況恢復(fù)正常；嚴(yán)重塌料時(shí)，電極下降100mm以上，爐況恢復(fù)正常。

一次電流和有功的越限控制，防止損壞變壓器；有效負(fù)載電阻可以間接表示“電極末端高度”，防止電阻過小，可避免電極插得過深，燒壞爐底；防止電阻過大，可避免電極提升過高，從而避免熱量散失、浪費(fèi)電能。

通過操作間隔合理性判斷和三相平衡量化判斷，減少“操作允許”的次數(shù)，減少電極活動(dòng)量，更節(jié)省用電：每次電極“操作允許”間隔在3分鐘以上，且必須三相有功不平衡才能進(jìn)入“操作允許”，三相有功不平衡量化判斷標(biāo)準(zhǔn)為：最大有功與最小有功之差大于0.7mw，且可根據(jù)現(xiàn)場需求修改“操作允許”的限定參數(shù)。

對(duì)于冶煉硅錳合金的礦熱爐，每爐前一半時(shí)間為加熱期：主要提升電極，對(duì)爐料加熱升溫，達(dá)到還原溫度后，在每爐后一半時(shí)間為還原期：還原反應(yīng)劇烈，電極消耗快，主要下降電極；因此，每爐前一半時(shí)間可提升負(fù)載電阻值小的電極，使得三相平衡；每爐后一半時(shí)間可降低負(fù)載電阻值大的電極，使得三相平衡。

在相同的冶煉配料單情況下，將歷史冶煉工況中最節(jié)電、產(chǎn)量最高的幾爐有效負(fù)載電阻曲線作為后續(xù)冶煉指導(dǎo)的工作曲線，用于指導(dǎo)后續(xù)冶煉。通過對(duì)歷史最節(jié)電、產(chǎn)量最高、最穩(wěn)定的工況學(xué)習(xí)，擬合有效負(fù)載電阻的標(biāo)準(zhǔn)參考曲線，指導(dǎo)后續(xù)冶煉控制，不斷優(yōu)化控制曲線，從而更可靠、更節(jié)電。

通過本技術(shù)方案，電極操作變得更加容易，三相有功平衡的收斂更快，提高了電爐運(yùn)行穩(wěn)定性，提高了產(chǎn)量，降低耗電量。電極操作更容易掌握，有助于新招聘操作工人的成長，也給企業(yè)員工提供了一個(gè)學(xué)習(xí)交流的平臺(tái)。該技術(shù)方案具有很好的經(jīng)濟(jì)效益，可節(jié)電2％左右，綜合電價(jià)按0.375元計(jì)算，以每噸產(chǎn)品耗電3880kwh，年產(chǎn)36萬噸產(chǎn)品的企業(yè)，每年可節(jié)省電費(fèi)：2％×3880×36×0.375＝1047萬元。

最后，應(yīng)當(dāng)指出，以上實(shí)施例僅是本發(fā)明較有代表性的例子。顯然，本發(fā)明不限于上述實(shí)施例，還可以有許多變形。凡依據(jù)本發(fā)明的技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所做的任何簡單修改、等同變化及修飾，均應(yīng)認(rèn)為屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。