本發(fā)明涉及熱交換器及熱交換方法。

背景技術(shù)：

以往，作為熱交換器性能優(yōu)異的熱交換器的一種，已知有層疊型的熱交換器。該層疊型的熱交換器具有多個(gè)基板層疊而成的層疊體，在各基板中分別排列有多個(gè)微通道。并且，在該熱交換器中，在排列于某基板的微通道中流通的流體和在排列于與該基板相鄰的別的基板的微通道中流通的流體之間進(jìn)行熱交換。在下述專利文獻(xiàn)1中示出了這樣的層疊型的熱交換器的一例。

下述專利文獻(xiàn)1中公開的層疊型的熱交換器具備高溫部層和低溫部層經(jīng)由隔壁層疊而成的層疊體，該高溫部層排列有使高溫流體流通的多個(gè)微通道，該低溫部層排列有使低溫流體流通的多個(gè)微通道。該熱交換器在流體的分配部具備直線性的流路，另一方面，在傳熱部使用熱傳遞高且壓力下降大的波形流路來(lái)實(shí)現(xiàn)緊湊化。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2010-286229號(hào)公報(bào)。

在前述專利文獻(xiàn)1的熱交換器中，為了使熱交換器緊湊化而使傳熱性能優(yōu)先，但是存在由微通道的波形流路的部分引起的壓力下降即壓力損失變得過(guò)大的可能性。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是防止熱交換器的大型化并提高傳熱性能，且防止壓力損失變得過(guò)大。

本發(fā)明的熱交換器是使多個(gè)流體流通并在這些流體彼此之間進(jìn)行熱交換的熱交換器，前述熱交換器具備流路構(gòu)造體，前述流路構(gòu)造體具有第一層和第二層，前述第一層排列有使一流體流通的微通道即第一流路，前述第二層相對(duì)于該第一層層疊，排列有使與前述一流體不同的其他流體流通的微通道即第二流路，前述第一流路具有有效區(qū)域，從前述第一層與前述第二層的層疊方向觀察，前述有效區(qū)域與前述第二層的設(shè)有前述第二流路的范圍重疊，前述有效區(qū)域具有基準(zhǔn)傳熱流路部和高傳熱流路部，前述基準(zhǔn)傳熱流路部包括高溫端，前述高溫端是該有效區(qū)域的一側(cè)的端部，前述高傳熱流路部相當(dāng)于該有效區(qū)域的除前述基準(zhǔn)傳熱流路部以外的部分并包括低溫端，前述低溫端是該有效區(qū)域的與前述高溫端相反的一側(cè)的端部，供與前述高溫端相比為低溫的前述一流體流通，前述高傳熱流路部具有彎曲的流路形狀，使得前述高傳熱流路部的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度比前述基準(zhǔn)傳熱流路部的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度大。

在該熱交換器中，第一流路的有效區(qū)域具有高傳熱流路部，該高傳熱流路部具有彎曲的流路形狀，使得該高傳熱流路部的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度比有效區(qū)域的基準(zhǔn)傳熱流路部的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度大。即，高傳熱流路部與基準(zhǔn)傳熱流路部相比具有更多的彎曲部，或者具有彎曲程度比基準(zhǔn)傳熱流路部大的彎曲部。因此，借助高傳熱流路部的彎曲部處的流體的混亂，能夠提高傳熱性能。并且，彎曲的流路形狀的高傳熱流路部能夠抑制該高傳熱流路部的兩端間的間隔的增大，因此能夠防止熱交換器的大型化。因此，在該熱交換器中，能夠防止大型化并提高傳熱性能。

而且，在該熱交換器中，基準(zhǔn)傳熱流路部是包括有效區(qū)域的高溫端的部分，高傳熱流路部相當(dāng)于有效區(qū)域的除基準(zhǔn)傳熱流路部以外的部分，是包括有效區(qū)域的低溫端的部分，因此能夠抑制第一流路的有效區(qū)域的壓力損失的增大幅度。即，流路的壓力損失與在該流路中流動(dòng)的流體的流速成比例，因此供低溫且密度比較高的第一流體流動(dòng)且包括該第一流體的流速變小的低溫端的部分成為高傳熱流路部，有效區(qū)域的除此以外的部分且包括高溫端的部分成為基準(zhǔn)傳熱流路部，由此即使因彎曲的高傳熱流路部而壓力損失增大，也能夠減小壓力損失的增大幅度。因此，能夠防止第一流路中壓力損失變得過(guò)大。并且，在有效區(qū)域的低溫端附近的部分，如前述那樣第一流體的密度較高且第一流體的流速較小，因此該部分成為傳熱性能比較低的部分，但是在該熱交換器中，由于高傳熱流路部包括低溫端，所以能夠借助高傳熱流路部提升該低溫端附近的部分的比較低的傳熱性能。因此，能夠使第一流路的有效區(qū)域整體平衡性良好地形成為傳熱性能高的狀態(tài)。

在前述熱交換器中，優(yōu)選的是，前述基準(zhǔn)傳熱流路部為直線流路，前述高傳熱流路部為蜿蜒流路。

根據(jù)該結(jié)構(gòu)，通過(guò)基準(zhǔn)傳熱流路部為直線流路，與基準(zhǔn)傳熱流路部具有拐彎的流路形狀或彎曲的流路形狀的情況相比，能夠降低該基準(zhǔn)傳熱流路部中的壓力損失。與之相應(yīng)地，能夠抑制有效區(qū)域的壓力損失的增大。

在該情況下，優(yōu)選的是，前述高傳熱流路部以向作為直線的中心線的兩側(cè)擺動(dòng)的方式蜿蜒，沿著前述中心線的方向上的前述高傳熱流路部的兩端間的距離為前述有效區(qū)域的兩端間的距離的60%以下。

根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠?qū)⒂行^(qū)域的壓力損失抑制成小于有效區(qū)域全部為直線流路的情況下的該有效區(qū)域的壓力損失的2倍。在熱交換器的實(shí)用性的方面，在第一流路的有效區(qū)域的壓力損失成為有效區(qū)域全部為直線流路的情況下的該有效區(qū)域的壓力損失的2倍以上時(shí)，難以采用具有那樣的有效區(qū)域的第一流路，但是在本結(jié)構(gòu)中，如前述那樣能夠抑制成小于2倍，因此在壓力損失的方面，實(shí)用性上可得到能夠充分采用的第一流路。

而且，在該情況下，優(yōu)選的是，沿著前述中心線的方向上的前述高傳熱流路部的兩端間的距離為前述有效區(qū)域的兩端間的距離的10%以上。

根據(jù)該結(jié)構(gòu)，可在有效區(qū)域中確保，能夠充分彌補(bǔ)通常設(shè)想的因有效區(qū)域內(nèi)的污垢及/或流體條件而產(chǎn)生的傳熱性能的下降的傳熱面積。

并且，在前述基準(zhǔn)傳熱流路部為直線流路且前述高傳熱流路部為蜿蜒流路的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選的是，前述高傳熱流路部以向作為直線的中心線的兩側(cè)擺動(dòng)的方式蜿蜒，沿著前述中心線的方向上的前述高傳熱流路部的兩端間的距離小于前述基準(zhǔn)傳熱流路部的兩端間的距離。

根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠防止熱交換器的大型化，并能夠平衡性良好地實(shí)現(xiàn)傳熱性能的提高和壓力損失的過(guò)度增大的防止。

本發(fā)明的熱交換方法是，在前述熱交換器的前述第一流路中，使一流體從前述基準(zhǔn)傳熱流路部朝向前述高傳熱流路部流通，并且在前述熱交換器的前述第二流路中使作為其他流體的制冷劑流通，由此在前述一流體與前述制冷劑之間進(jìn)行熱交換。

并且，本發(fā)明的熱交換方法是，在前述熱交換器的前述第一流路中，使一流體從前述高傳熱流路部朝向前述基準(zhǔn)傳熱流路部流通，并且在前述熱交換器的前述第二流路中使作為其他流體的制熱劑流通，由此在前述一流體與前述制熱劑之間進(jìn)行熱交換。

如以上說(shuō)明的那樣，根據(jù)本發(fā)明，能夠防止熱交換器的大型化并提高傳熱性能，且防止壓力損失變得過(guò)大。

附圖說(shuō)明

圖1是本發(fā)明的一實(shí)施方式的熱交換器的概略性的立體圖。

圖2是構(gòu)成圖1所示的熱交換器的流路構(gòu)造體的第一基板的俯視圖。

圖3是構(gòu)成圖1所示的熱交換器的流路構(gòu)造體的第二基板的俯視圖。

圖4是第一流路的高傳熱流路部的放大圖。

圖5是流路構(gòu)造體的形成有第一流路的第一基板附近的局部性的剖視圖。

圖6是表示高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于第一流路的有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)算出的壓力損失的相關(guān)關(guān)系的圖。

圖7是表示高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于第一流路的有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)算出的傳熱系數(shù)的相關(guān)關(guān)系的圖。

圖8是表示高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于第一流路的有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)算出的壓力損失相對(duì)于傳熱系數(shù)的比例的相關(guān)關(guān)系的圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖來(lái)說(shuō)明本發(fā)明的一實(shí)施方式。

圖1中示出了本發(fā)明的一實(shí)施方式的熱交換器1的整體結(jié)構(gòu)。熱交換器1使第一流體和第二流體流通并使這些流體彼此進(jìn)行熱交換。熱交換器1具備流路構(gòu)造體2、第一供給頭3、第二供給頭4、第一排出頭5和第二排出頭6。

流路構(gòu)造體2是在內(nèi)部具有許多第一流路21（參照?qǐng)D2）和許多第二流路22（參照?qǐng)D3）的長(zhǎng)方體狀的構(gòu)造體，前述第一流路21是使第一流體流通的微通道，前述第二流路22是使第二流體流通的微通道。流路構(gòu)造體2具有多個(gè)第一基板11和多個(gè)第二基板12，該多個(gè)第一基板11分別排列有多個(gè)第一流路21，該多個(gè)第二基板12分別排列有多個(gè)第二流路22。第一基板11是本發(fā)明中的第一層的一例，第二基板12是本發(fā)明中的第二層的一例。

第一基板11及第二基板12是從其厚度方向的一側(cè)觀察呈長(zhǎng)方形形狀的平板，由例如不銹鋼板構(gòu)成。在流路構(gòu)造體2中，第一基板11和第二基板12交替地層疊并相互接合。由此，在流路構(gòu)造體2中，排列于第一基板11的多個(gè)第一流路21和排列于第二基板12的多個(gè)第二流路22在這些基板的層疊方向上交替地排列。流路構(gòu)造體2具有由與各基板11、12的四邊對(duì)應(yīng)的各端面形成的四個(gè)側(cè)面。

如圖2所示，在各第一基板11的一側(cè)的板面上形成有構(gòu)成多個(gè)第一流路21的多個(gè)第一槽23。各第一槽23通過(guò)蝕刻來(lái)形成，如圖5所示具有圓弧狀的截面。第一基板11的一側(cè)的板面的各第一槽23的開口被層疊于該板面上的第二基板12封閉，由此形成在該一側(cè)的板面上排列的多個(gè)第一流路21。

各第一流路21大體沿第一基板11的長(zhǎng)邊方向延伸。在本實(shí)施方式中，以各第一流路21的后述的基準(zhǔn)傳熱流路部25沿上下方向延伸那樣的姿勢(shì)來(lái)配置流路構(gòu)造體2。即，流路構(gòu)造體2以各基板11、12的長(zhǎng)邊方向與上下方向一致那樣的姿勢(shì)配置。

各第一流路21在其一端具有接受第一流體的導(dǎo)入口21a（參照?qǐng)D2），在與導(dǎo)入口21a相反的一側(cè)的端部具有使在該第一流路21中流動(dòng)的第一流體流出的流出口21b。導(dǎo)入口21a在由各基板11、12的長(zhǎng)邊方向上的一側(cè)的端面形成的流路構(gòu)造體2的側(cè)面處開口，流出口21b在與導(dǎo)入口21a開口的側(cè)面相反的一側(cè)的側(cè)面處開口。即，導(dǎo)入口21a在流路構(gòu)造體2的朝向下側(cè)的側(cè)面處開口，流出口21b在流路構(gòu)造體2的朝向上側(cè)的側(cè)面處開口。

在本實(shí)施方式中，從導(dǎo)入口21a向各第一流路21導(dǎo)入低溫的第一流體，隨著該被導(dǎo)入的第一流體向流出口21b側(cè)流動(dòng)，與在第二流路22中流動(dòng)的高溫的第二流體之間進(jìn)行熱交換，由此升溫。因此，在本實(shí)施方式中，越是各第一流路21的靠近導(dǎo)入口21a的部分，越是低溫的第一流體流動(dòng)，越是各第一流路21的靠近流出口21b的部分，越是比較高溫的第一流體流動(dòng)。

第一流路21具有有效區(qū)域24（參照?qǐng)D2），前述有效區(qū)域24（參照?qǐng)D2）有助于在該第一流路21中流動(dòng)的第一流體與在第二流路22中流動(dòng)的第二流體的熱交換。有效區(qū)域24是從基板11、12的層疊方向觀察、在第一流路21中與第二基板12的設(shè)有第二流路22的范圍重疊的區(qū)域。詳細(xì)而言，從基板11、12的層疊方向觀察，第一流路21的導(dǎo)入口21a附近的些許的區(qū)域及流出口21b附近的些許的區(qū)域未與第二基板12的設(shè)有第二流路22的范圍重疊，有效區(qū)域24相當(dāng)于第一流路21的除了這些些許的區(qū)域以外的區(qū)域。

如圖2所示，有效區(qū)域24由基準(zhǔn)傳熱流路部25和高傳熱流路部26構(gòu)成。

在本實(shí)施方式中，基準(zhǔn)傳熱流路部25為直線性地延伸的流路即直線流路，沿第一基板11的長(zhǎng)邊方向延伸。基準(zhǔn)傳熱流路部25包括有效區(qū)域24的一側(cè)的端部即高溫端24a。高溫端24a是供與在后述的低溫端24b流通的第一流體相比為高溫的第一流體流通的部分。詳細(xì)而言，高溫端24a是供有效區(qū)域24中最高溫的第一流體流通的部分。基準(zhǔn)傳熱流路部25相當(dāng)于有效區(qū)域24中從高溫端24a朝向?qū)肟?1a側(cè)既定的長(zhǎng)度的部分。

高傳熱流路部26相當(dāng)于有效區(qū)域24的除基準(zhǔn)傳熱流路部25以外的部分。高傳熱流路部26包括有效區(qū)域24的與高溫端24a相反的一側(cè)的端部即低溫端24b。低溫端24b是供與在高溫端24a流通的第一流體相比為低溫的第一流體流通的部分。詳細(xì)而言，低溫端24b是供有效區(qū)域24中最低溫的第一流體流通的部分。高傳熱流路部26相當(dāng)于有效區(qū)域24中從低溫端24b朝向高溫端24a側(cè)既定的長(zhǎng)度的部分。

高傳熱流路部26具有彎曲的流路形狀，使得該高傳熱流路部26的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度比基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度大。具體而言，高傳熱流路部26是蜿蜒流路，前述高傳熱流路部26以將直線的蜿蜒中心線27為中心并向該蜿蜒中心線27的兩側(cè)擺動(dòng)的方式蜿蜒。需要說(shuō)明的是，蜿蜒中心線27是沿與基準(zhǔn)傳熱流路部25的流路寬度的中心線相同的方向延伸的線。并且，高傳熱流路部26的兩端間的間隔為沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離。并且，高傳熱流路部26的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度，相當(dāng)于通過(guò)將高傳熱流路部26的整個(gè)流路長(zhǎng)度除以該高傳熱流路部26的兩端間的間隔而得到的值。并且，基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的間隔相當(dāng)于該基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的直線距離。并且，基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度，相當(dāng)于通過(guò)將基準(zhǔn)傳熱流路部25的整個(gè)流路長(zhǎng)度除以該基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的間隔而得到的值。

如圖4所示，高傳熱流路部26具有多個(gè)第一直線部26a、多個(gè)第二直線部26b和多個(gè)角部26c。

第一直線部26a是從高傳熱流路部26的一端側(cè)朝向另一端側(cè)，相對(duì)于蜿蜒中心線27從一側(cè)向另一側(cè)傾斜地交叉并直線性地延伸的部分。第二直線部26b是從高傳熱流路部26的一端側(cè)朝向另一端側(cè)，相對(duì)于蜿蜒中心線27從前述另一側(cè)向前述一側(cè)傾斜地交叉并直線性地延伸的部分。該第一直線部26a和第二直線部26b從高傳熱流路部26的一端側(cè)朝向另一端側(cè)交替地反復(fù)配置。

各第一直線部26a的流路寬度的中心線相對(duì)于蜿蜒中心線27傾斜角度d。各第二直線部26b的流路寬度的中心線雖然是與第一直線部26a的中心線的傾斜的方向相反的方向，但是相對(duì)于蜿蜒中心線27傾斜與第一直線部26a相對(duì)于中心線的傾斜角度相同的角度d。各角部26c形成為圓角狀，將第一直線部26a和第二直線部26b的相互對(duì)應(yīng)的端部彼此相連。

通過(guò)如以上那樣構(gòu)成各第一直線部26a、各第二直線部26b及各角部26c，高傳熱流路部26形成為以蜿蜒中心線27為中心的z字形狀，整體上沿著蜿蜒中心線27延伸。

在將沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)為lx，將有效區(qū)域24的壓力損失設(shè)為fx，將有效區(qū)域24的第一流體的界膜傳熱系數(shù)（境膜伝熱係數(shù)）（以下簡(jiǎn)稱為關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)）設(shè)為jx的情況下，高傳熱流路部26的兩端間的距離lx、有效區(qū)域24的壓力損失fx和傳熱系數(shù)jx滿足以下的關(guān)系式（1）。

（α×fx/jx）＜a×lx…（1）

在前述關(guān)系式（1）中，α是由以下的關(guān)系式（2）規(guī)定的修正系數(shù)。

α×f0/j0=1…（2）

在該關(guān)系式（2）中，f0是使有效區(qū)域24全部為基準(zhǔn)傳熱流路部25那樣的直線流路的情況下的該有效區(qū)域的壓力損失，j0是使有效區(qū)域24全部為基準(zhǔn)傳熱流路部25那樣的直線流路的情況下的關(guān)于該有效區(qū)域的傳熱系數(shù)。

并且，在前述關(guān)系式（1）中，a是由以下的關(guān)系式（3）規(guī)定的值。

a=（α×fall/jall）/lall…（3）

在該關(guān)系式（3）中，fall是使有效區(qū)域24的全部為高傳熱流路部26那樣的彎曲的流路形狀的情況下的該有效區(qū)域的壓力損失，jall是使有效區(qū)域24的全部為高傳熱流路部26那樣的彎曲的流路形狀的情況下的關(guān)于該有效區(qū)域的傳熱系數(shù)。并且，lall是有效區(qū)域24的兩端間的距離，相當(dāng)于低溫端24b與高溫端24a之間的距離。需要說(shuō)明的是，有效區(qū)域24的兩端間的距離具體而言為沿著基準(zhǔn)傳熱流路部25的流路寬度的中心線及高傳熱流路部26的蜿蜒中心線27的方向上的有效區(qū)域24的兩端間的距離。

在本實(shí)施方式中，沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為，有效區(qū)域24的兩端間的距離的10%以上且有效區(qū)域24的兩端間的距離的60%以下。并且，優(yōu)選的是，沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為，比基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的距離小的距離，換言之設(shè)定為小于有效區(qū)域24的兩端間的距離的50%的距離。

并且，如圖2所示，各第一流路21具有導(dǎo)入流路部29和流出流路部30。

導(dǎo)入流路部29是第一流路21的導(dǎo)入口21a附近的些許的部分，相當(dāng)于未與第二基板12的設(shè)有第二流路22的范圍重疊的部分。即，導(dǎo)入流路部29相當(dāng)于第一流路21的相對(duì)于有效區(qū)域24位于導(dǎo)入口21a側(cè)的部分。導(dǎo)入流路部29從導(dǎo)入口21a直線性地延伸并與高傳熱流路部26相連。向?qū)肟?1a供給的第一流體通過(guò)該導(dǎo)入流路部29向高傳熱流路部26流動(dòng)。

流出流路部30是第一流路21的流出口21b附近的些許的部分，相當(dāng)于未與第二基板12中設(shè)有第二流路22的范圍重疊的部分。即，流出流路部30相當(dāng)于第一流路21的相對(duì)于有效區(qū)域24位于流出口21b側(cè)的部分。流出流路部30在基準(zhǔn)傳熱流路部25的延長(zhǎng)線上，沿與該基準(zhǔn)傳熱流路部25相同的方向直線性地延伸，與流出口21b相連。流過(guò)基準(zhǔn)傳熱流路部25后的第一流體通過(guò)流出流路部30并從流出口21b流出。

在各第二基板12（參照?qǐng)D3）的一側(cè)的板面上，通過(guò)蝕刻形成有構(gòu)成多個(gè)第二流路22的多個(gè)第二槽32。在圖3中，主要示出了形成于第二基板12的多個(gè)第二槽32整體的外形，關(guān)于各第二槽32及各第二流路22的圖示，除了它們的上游側(cè)的端部附近的部分及下游側(cè)的端部附近的部分以外都省略了圖示。第二基板12的一側(cè)的板面中的各第二槽32的開口被層疊于該板面上的第一基板11封閉，由此形成排列于該一側(cè)的板面的多個(gè)第二流路22。

在本實(shí)施方式中，各第二流路22反復(fù)設(shè)有在第二基板12的短邊方向上從一側(cè)向另一側(cè)直線性地延伸的部分和從該部分折回并從前述另一側(cè)向前述一側(cè)直線性地延伸的部分，作為整體成為較大地蜿蜒的形狀。

各第二流路22在其一端具有接受第二流體的導(dǎo)入口22a，在與導(dǎo)入口22a相反的一側(cè)的端部具有使流過(guò)該第二流路22的第二流體流出的流出口22b。

導(dǎo)入口22a在由各基板11、12的短邊方向的一側(cè)的端面形成的流路構(gòu)造體2的側(cè)面上開口。在本實(shí)施方式中，導(dǎo)入口22a在水平方向上朝向一側(cè)的流路構(gòu)造體2的側(cè)面上開口，配置于該側(cè)面的上端部附近。即，導(dǎo)入口22a配置于靠第一流路21的流出口21b處。

流出口22b在相對(duì)于供導(dǎo)入口22a開口的流路構(gòu)造體2的側(cè)面相反的一側(cè)的側(cè)面上開口。在本實(shí)施方式中，流出口22b配置于供該流出口22b開口的流路構(gòu)造體2的側(cè)面的下端部附近。即，流出口22b配置于靠第一流路21的導(dǎo)入口21a處。

在本實(shí)施方式中，從導(dǎo)入口22a向各第二流路22導(dǎo)入比第一流體高溫的第二流體，隨著該被導(dǎo)入的第二流體向流出口22b側(cè)流動(dòng)，與在第一流路21中流動(dòng)的低溫的第一流體進(jìn)行熱交換，由此降溫。

第一供給頭3（參照?qǐng)D1及圖2）向設(shè)于流路構(gòu)造體2內(nèi)的全部的第一流路21的各導(dǎo)入口21a分配并供給第一流體。第一供給頭3安裝于流路構(gòu)造體2的供第一流路21的導(dǎo)入口21a開口的側(cè)面。第一供給頭3將在供該第一供給頭3安裝的流路構(gòu)造體2的側(cè)面上開口的全部的導(dǎo)入口21a整體覆蓋。由此，第一供給頭3的內(nèi)側(cè)的空間與各導(dǎo)入口21a連通。在第一供給頭3上連接有省略圖示的供給配管，通過(guò)該供給配管并向第一供給頭3供給的第一流體被從第一供給頭3的內(nèi)側(cè)的空間向各導(dǎo)入口21a分配。

第一排出頭5（參照?qǐng)D1及圖2）接受從設(shè)于流路構(gòu)造體2內(nèi)的全部的第一流路21的流出口21b流出的第一流體。第一排出頭5安裝于流路構(gòu)造體2的供第一流路21的流出口21b開口的側(cè)面。第一排出頭5將在供該第一排出頭5安裝的流路構(gòu)造體2的側(cè)面開口的全部的流出口21b整體覆蓋。由此，第一排出頭5的內(nèi)側(cè)的空間與各流出口21b連通。在第一排出頭5上連接有省略圖示的排出配管，從各流出口21b向第一排出頭5的內(nèi)側(cè)的空間流出的第一流體通過(guò)該排出配管并被排出。

第二供給頭4（參照?qǐng)D1及圖3）向設(shè)于流路構(gòu)造體2內(nèi)的全部的第二流路22的各導(dǎo)入口22a分配并供給第二流體。第二供給頭4安裝于流路構(gòu)造體2的供第二流路22的導(dǎo)入口22a開口的側(cè)面，將在該側(cè)面開口的全部的導(dǎo)入口22a整體覆蓋。由此，第二供給頭4的內(nèi)側(cè)的空間與各導(dǎo)入口22a連通。在第二供給頭4上連接有省略圖示的供給配管，被通過(guò)該供給配管向第二供給頭4供給的第二流體被從第二供給頭4的內(nèi)側(cè)的空間向各導(dǎo)入口22a分配。

第二排出頭6（參照?qǐng)D1及圖3）接受從設(shè)于流路構(gòu)造體2內(nèi)的全部的第二流路22的流出口22b流出的第二流體。第二排出頭6安裝于流路構(gòu)造體2的供第二流路22的流出口22b開口的側(cè)面，將在該側(cè)面開口的全部的流出口22b整體覆蓋。由此，第二排出頭6的內(nèi)側(cè)的空間與各流出口22b連通。在第二排出頭6上連接有省略圖示的排出配管，從各流出口22b向第二排出頭6的內(nèi)側(cè)的空間流出的第二流體通過(guò)該排出配管并被排出。

在本實(shí)施方式中，實(shí)行使用具有以上那樣的結(jié)構(gòu)的熱交換器1在第一流體與第二流體之間進(jìn)行熱交換的熱交換方法。例如，為了使第一流體升溫而實(shí)行在該第一流體與比該第一流體高溫的第二流體即制熱劑（熱媒）之間進(jìn)行熱交換的熱交換方法。

具體而言，通過(guò)使第一流體通過(guò)供給配管向第一供給頭3供給，從第一供給頭3向各第一流路21供給第一流體，由此使第一流體從高傳熱流路部26朝向基準(zhǔn)傳熱流路部25流通于各第一流路21。另一方面，通過(guò)使作為第二流體的制熱劑通過(guò)供給配管向第二供給頭4供給，從第二供給頭4向各第二流路22供給制熱劑，由此使制熱劑流通于各第二流路22。由此，在第一流路21中流通的第一流體與在第二流路22中流通的制熱劑之間進(jìn)行熱交換，由此使第一流體升溫。

在本實(shí)施方式的熱交換器1中，第一流路21的有效區(qū)域24具有高傳熱流路部26，該高傳熱流路部26為彎曲的蜿蜒流路，使得該高傳熱流路部26的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度比基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度大。因此，借助高傳熱流路部26的彎曲部處的流體的混亂（亂れ），能夠提高傳熱性能。

并且，彎曲的流路形狀的高傳熱流路部26能夠抑制該高傳熱流路部26的兩端間的間隔的增大，因此在本實(shí)施方式中，能夠防止熱交換器1的大型化。因此，在本實(shí)施方式中，能夠防止熱交換器1的大型化并提高傳熱性能。

并且，在本實(shí)施方式的熱交換器1中，基準(zhǔn)傳熱流路部25是包括有效區(qū)域24的高溫端24a的部分，高傳熱流路部26相當(dāng)于有效區(qū)域24的除基準(zhǔn)傳熱流路部25以外的部分，是包括有效區(qū)域24的低溫端24b的部分，因此能夠抑制第一流路21的有效區(qū)域24的壓力損失的增大幅度。即，流路的壓力損失與在該流路中流動(dòng)的流體的流速成比例，因此供低溫且密度比較高的第一流體流動(dòng)且包括該第一流體的流速變小的低溫端24b的部分成為高傳熱流路部26，有效區(qū)域24的除此以外的部分且包括高溫端24a的部分成為基準(zhǔn)傳熱流路部25，由此即使因彎曲的高傳熱流路部26而壓力損失增大，也能夠減小該壓力損失的增大幅度。因此，能夠防止第一流路21中壓力損失變得過(guò)大。

并且，在有效區(qū)域的低溫端附近的部分，如前述那樣第一流體的密度較高且第一流體的流速較小，因此該部分成為傳熱性能比較低的部分，但是在本實(shí)施方式中，由于高傳熱流路部26包括低溫端24b，所以能夠借助高傳熱流路部26提升該低溫端24b附近的部分的比較低的傳熱性能。因此，能夠使第一流路21的有效區(qū)域24整體平衡性良好地形成為傳熱性能高的狀態(tài)。

并且，在本實(shí)施方式中，高傳熱流路部26為蜿蜒流路，因此與高傳熱流路部簡(jiǎn)單地拐彎的那種結(jié)構(gòu)相比，能夠抑制高傳熱流路部26的兩端間的間隔的增大，并進(jìn)一步擴(kuò)大高傳熱流路部26的流路長(zhǎng)度而進(jìn)一步增加傳熱面積。即，能夠抑制高傳熱流路部26的兩端間的間隔的增大，更有效地提高傳熱性能。并且，基準(zhǔn)傳熱流路部25為直線流路，因此與基準(zhǔn)傳熱流路部具有拐彎的流路形狀或彎曲的流路形狀的情況相比，能夠降低該基準(zhǔn)傳熱流路部25的壓力損失。與之相應(yīng)地，能夠抑制有效區(qū)域24的壓力損失的增大。

并且，在本實(shí)施方式中，沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為有效區(qū)域24的兩端間的距離的60%以下，因此能夠?qū)⒂行^(qū)域24的壓力損失抑制成小于有效區(qū)域全部成為直線流路的情況下的該有效區(qū)域的壓力損失的2倍，能夠充分滿足熱交換器的實(shí)用上的壓力損失的方面。

并且，在本實(shí)施方式中，沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為有效區(qū)域24的兩端間的距離的10%以上。

在熱交換器中，考慮通常因流路內(nèi)的污垢（附著物）及/或流體的溫度、壓力等流體條件而傳熱性能下降的可能性，設(shè)定相對(duì)于通過(guò)計(jì)算求出的傳熱面積的理論值具有富余度的傳熱面積。在該情況下，通常設(shè)定比前述傳熱面積的理論值大該理論值的5%～10%左右的傳熱面積。相對(duì)于此，通過(guò)如本實(shí)施方式那樣將沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為有效區(qū)域24的兩端間的距離的10%以上，可在有效區(qū)域24中確保能夠充分彌補(bǔ)因有效區(qū)域24內(nèi)的污垢及/或流體條件而通常設(shè)想的傳熱性能的下降的傳熱面積。

并且，作為本實(shí)施方式中的更優(yōu)選的方式，沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為比基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的距離小的距離。在該情況下，能夠防止熱交換器1的大型化，并能夠平衡性良好地實(shí)現(xiàn)傳熱性能的提高和壓力損失的過(guò)度增大的防止。

即，在假設(shè)高傳熱流路部26的兩端間的距離大于基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的距離的情況下，高傳熱流路部26對(duì)傳熱性能的提高效果升高，但是另一方面壓力損失的增大幅度變大。為了緩和該壓力損失的增大，考慮例如增加在流路構(gòu)造體2內(nèi)設(shè)置的第一流路21的數(shù)目，但是在該情況下不得不使流路構(gòu)造體2大型化。即，不得不使熱交換器1大型化。相對(duì)于此，通過(guò)使高傳熱流路部26的兩端間的距離小于基準(zhǔn)傳熱流路部25的兩端間的距離，能夠平衡性良好地實(shí)現(xiàn)傳熱性能的提高和壓力損失的過(guò)度增大的防止，其結(jié)果是，也能夠防止熱交換器1的大型化。

接著，說(shuō)明進(jìn)行的模擬實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，前述進(jìn)行的模擬實(shí)驗(yàn)是為了研究通過(guò)本實(shí)施方式的熱交換器1獲得的效果，即通過(guò)使有效區(qū)域24的除基準(zhǔn)傳熱流路部25以外的部分且包括該有效區(qū)域24的低溫端24b的部分為高傳熱流路部26產(chǎn)生的效果。

首先，作為與本實(shí)施方式對(duì)應(yīng)的實(shí)施例，設(shè)定了僅使作為蜿蜒流路的高傳熱流路部26的兩端間的間隔即沿著蜿蜒中心線27的方向上的高傳熱流路部26的兩端間的距離分別不同的以下的第一～第四實(shí)施例。

（第一實(shí)施例）

將高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的20%的距離，使除該高傳熱流路部26以外的有效區(qū)域24的部分為作為直線流路的基準(zhǔn)傳熱流路部25。

（第二實(shí)施例）

將高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的40%的距離，使除該高傳熱流路部26以外的有效區(qū)域24的部分為作為直線流路的基準(zhǔn)傳熱流路部25。

（第三實(shí)施例）

將高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的60%的距離，使除該高傳熱流路部26以外的有效區(qū)域24的部分為作為直線流路的基準(zhǔn)傳熱流路部25。

（第四實(shí)施例）

將高傳熱流路部26的兩端間的距離設(shè)定為相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的80%的距離，使除該高傳熱流路部26以外的有效區(qū)域24的部分為作為直線流路的基準(zhǔn)傳熱流路部25。

并且，作為用于與各實(shí)施例比較效果的比較例，設(shè)定了以下的第一～第五比較例。

（第一比較例）

使有效區(qū)域24的全部為直線流路。

（第二比較例）

使有效區(qū)域24中從高溫端24a朝向低溫端24b側(cè)相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的20%的部分為與高傳熱流路部26對(duì)應(yīng)的蜿蜒流路，使除此以外的部分為直線流路。

（第三比較例）

使有效區(qū)域24中從高溫端24a朝向低溫端24b側(cè)相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的40%的部分為與高傳熱流路部26對(duì)應(yīng)的蜿蜒流路，使除此以外的部分為直線流路。

（第四比較例）

使有效區(qū)域24中從高溫端24a朝向低溫端24b側(cè)相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的60%的部分為與高傳熱流路部26對(duì)應(yīng)的蜿蜒流路，使除此以外的部分為直線流路。

（第五比較例）

使有效區(qū)域24中從高溫端24a朝向低溫端24b側(cè)相當(dāng)于有效區(qū)域24的兩端間的距離的80%的部分為與高傳熱流路部26對(duì)應(yīng)的蜿蜒流路，使除此以外的部分為直線流路。

（第六比較例）

使有效區(qū)域24的全部為與高傳熱流路部26對(duì)應(yīng)的蜿蜒流路。

分別針對(duì)以上的第一～第四實(shí)施例和第一～第六比較例，通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)算出有效區(qū)域24整體的總壓力損失和傳熱系數(shù)。此時(shí)，針對(duì)各實(shí)施例及各比較例，關(guān)于在流路中流動(dòng)的流體的物性或流速、其他各條件，全部設(shè)定為相等的條件，算出壓力損失和傳熱系數(shù)。

以下的表1中記載了關(guān)于第一～第四實(shí)施例的壓力損失f和傳熱系數(shù)j的算出結(jié)果及壓力損失f相對(duì)于該傳熱系數(shù)j的比例f/j。并且，以下的表2中記載了關(guān)于第一～第六比較例的壓力損失f和傳熱系數(shù)j的算出結(jié)果及壓力損失f相對(duì)于該傳熱系數(shù)j的比例f/j。不過(guò)，在以下的各表中，將針對(duì)第一比較例算出的壓力損失的值表示為100，將針對(duì)第一～第四實(shí)施例及第二～第六比較例算出的壓力損失的值表示為相對(duì)于該第一比較例的壓力損失的值。并且，在以下的各表中，將針對(duì)第一比較例算出的傳熱系數(shù)的值表示為100，將針對(duì)第一～第四實(shí)施例及第二～第六比較例算出的傳熱系數(shù)的值表示為相對(duì)于該第一比較例的傳熱系數(shù)的值。

【表1】

。

【表2】

。

并且，在圖6中，針對(duì)第一～第四實(shí)施例e1～e4及第一～第六比較例r1～r6，示出了高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與算出的壓力損失f的相關(guān)關(guān)系。在圖7中，針對(duì)第一～第四實(shí)施例e1～e4及第一～第六比較例r1～r6，示出了高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與算出的傳熱系數(shù)j的相關(guān)關(guān)系。而且，在圖8中，針對(duì)第一～第四實(shí)施例e1～e4及第一～第六比較例r1～r6，示出了高傳熱流路部的兩端間的距離相對(duì)于有效區(qū)域的兩端間的距離的比例與算出的壓力損失f相對(duì)于傳熱系數(shù)j的比例f/j的相關(guān)關(guān)系。

根據(jù)表1及2和圖7，比較第一～第四實(shí)施例e1～e4和第二～第五比較例r2～r5中的高傳熱流路部的兩端間的距離相等的例子彼此的傳熱系數(shù)j時(shí)，可知實(shí)施例的傳熱系數(shù)j與比較例相比稍大。另一方面，根據(jù)表1及2和圖6，比較第一～第四實(shí)施例e1～e4和第二～第五比較例r2～r5中的高傳熱流路部的兩端間的距離相等的例子彼此的壓力損失f時(shí)，可知實(shí)施例的壓力損失f與比較例相比相當(dāng)小。

并且，根據(jù)表1及2和圖8，比較第一～第四實(shí)施例e1～e4和第二～第五比較例r2～r5中的高傳熱流路部的兩端間的距離相等的例子彼此的壓力損失f相對(duì)于傳熱系數(shù)j的比例f/j時(shí)，可知實(shí)施例的該比例f/j與比較例相比非常小。

根據(jù)以上內(nèi)容，發(fā)現(xiàn)在如各實(shí)施例那樣使包括有效區(qū)域的低溫端的部分為高傳熱流路部（蜿蜒流路）的情況下，與在有效區(qū)域完全未設(shè)置高傳熱流路部的情況相比，壓力損失增大，但是與如各比較例那樣從有效區(qū)域的高溫端起使與該高傳熱流路部的兩端間的距離相等的距離的部分為高傳熱流路部（蜿蜒流路）的情況相比，能夠抑制壓力損失的增大幅度，獲得良好的傳熱性能。

并且，圖8中所記載的基準(zhǔn)線s是將第一比較例r1的點(diǎn)與第六比較例r6的點(diǎn)連結(jié)的直線，成為如下基準(zhǔn)，判別相對(duì)于因高傳熱流路部26的兩端間的距離的增加而獲得的關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)的上升的長(zhǎng)處，有效區(qū)域24的壓力損失的增大的短處是否過(guò)大。具體而言，在通過(guò)高傳熱流路部26的兩端間的距離與前述比例f/j的關(guān)系確定的點(diǎn)處于比基準(zhǔn)線s靠下側(cè)的區(qū)域的情況下，表示相對(duì)于關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)的上升的長(zhǎng)處，有效區(qū)域24的壓力損失的增大的短處并不過(guò)大。作為決定熱交換器1的大小的因素的總傳熱系數(shù)，根據(jù)在第一流路21流動(dòng)的第一流體的該第一流路21的界膜傳熱系數(shù)和在第二流路22流動(dòng)的第二流體的該第二流路22的界膜傳熱系數(shù)來(lái)決定，因此通過(guò)關(guān)于有效區(qū)域24的第一流體的界膜傳熱系數(shù)上升，能夠提高熱交換器1的總傳熱系數(shù)，與之相應(yīng)地，能夠?qū)崿F(xiàn)熱交換器1的緊湊化。

在通過(guò)高傳熱流路部26的兩端間的距離與前述比例f/j的關(guān)系確定的點(diǎn)處于基準(zhǔn)線s以上的區(qū)域的情況下，表示相對(duì)于關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)的上升的長(zhǎng)處，有效區(qū)域24的壓力損失的增大的短處過(guò)大。比基準(zhǔn)線s靠下側(cè)的區(qū)域相當(dāng)于由前述關(guān)系式（1）規(guī)定的區(qū)域，該基準(zhǔn)線s的斜率相當(dāng)于前述關(guān)系式（1）中的a的值。

根據(jù)圖8，可知第一～第四實(shí)施例e1～e4位于比基準(zhǔn)線s靠下側(cè)的區(qū)域，因此在該第一～第四實(shí)施例e1～e4中，相對(duì)于關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)的上升的長(zhǎng)處，有效區(qū)域24的壓力損失的增大的短處未過(guò)大，滿足前述關(guān)系式（1）。另一方面，可知第二～第五比較例r2～r5位于基準(zhǔn)線s以上的區(qū)域，因此在該第二～第五比較例r2～r5中，相對(duì)于關(guān)于有效區(qū)域24的傳熱系數(shù)的上升的長(zhǎng)處，有效區(qū)域24的壓力損失的增大的短處過(guò)大，不滿足前述關(guān)系式（1）。

并且，在熱交換器中，在其實(shí)用性的方面，流路的壓力損失是非常重要的要素。例如有時(shí)向熱交換器的流路供給流體的供給裝置包括對(duì)流體進(jìn)行壓縮的壓縮機(jī)，在該情況下熱交換器的流路的壓力損失增大時(shí)，需要使向該流路供給的流體進(jìn)一步升壓，為了該流體的升壓而需要的壓縮機(jī)的動(dòng)力增大，能量消耗增大。因此，通過(guò)在流路設(shè)置高傳熱流路部，即使壓力損失的增大無(wú)法避免，也能抑制壓力損失的增大幅度，這是重要的。通過(guò)在第一流路的有效區(qū)域設(shè)置高傳熱流路部，在假設(shè)該有效區(qū)域的壓力損失成為有效區(qū)域全部為直線流路的情況下的壓力損失的2倍以上的值時(shí)，從熱交換器的實(shí)用性的方面出發(fā)，這樣的第一流路難以采用。

如根據(jù)表1所知的那樣，到第一～第四實(shí)施例中的第一～第三實(shí)施例為止，壓力損失f被抑制成小于第一比較例的壓力損失f的2倍的值即200。因此，可知在包括有效區(qū)域的低溫端的高傳熱流路部的兩端間的距離為有效區(qū)域的兩端間的距離的60%以下的情況下，在壓力損失的方面，實(shí)用上能夠形成為可充分采用的第一流路。

需要說(shuō)明的是，本發(fā)明的熱交換器并不一定限定于前述實(shí)施方式那樣的方式。作為本發(fā)明的熱交換器的結(jié)構(gòu)，能夠采用例如以下那樣的結(jié)構(gòu)。

作為高傳熱流路部的彎曲的流路形狀，也可以采用例如正弦曲線等那種使彎曲部連續(xù)的波形。并且，z字形狀的高傳熱流路部的角部也可以不是圓角狀而成為有棱角的形狀。

并且，前述實(shí)施方式中的高傳熱流路部的第一直線部及第二直線部的長(zhǎng)度、該第一直線部及第二直線部與蜿蜒中心線構(gòu)成的傾斜角度d能夠適當(dāng)設(shè)定。即，也可以適當(dāng)增減第一及第二直線部的長(zhǎng)度及/或傾斜角度d，由此適當(dāng)變更高傳熱流路部的z字形的振幅或該z字形的反復(fù)周期。并且，也可以適當(dāng)變更圓角狀的角部的曲率。

并且，基準(zhǔn)傳熱流路部的流路形狀只要是，該基準(zhǔn)傳熱流路部的兩端間的間隔（直線距離）的每單位距離的流路長(zhǎng)度比高傳熱流路部的兩端間的間隔的每單位距離的流路長(zhǎng)度小的形狀即可，并不一定限定于直線狀。例如，基準(zhǔn)傳熱流路部的流路形狀也可以是緩慢地拐彎的形狀等。

并且，第二流路也可以并不一定蜿蜒，例如其整體可以具有直線流路或其他流路形狀。

并且，流通于熱交換器內(nèi)的流路的流體并不一定限定于第一流體和第二流體這兩種流體。即，也可以使三種以上的多個(gè)流體分別在熱交換器內(nèi)的單獨(dú)的流路中流通，并在這些多個(gè)流體彼此之間進(jìn)行熱交換。

并且，并不一定限定于在第一流路中流動(dòng)的第一流體為低溫的流體且在第二流路中流動(dòng)的第二流體為高溫的流體的情況。即，也可以使高溫的第一流體在第一流路中流動(dòng)，使低溫的第二流體在第二流路中流動(dòng)。例如，為了使第一流體降溫，可以實(shí)行在該第一流體與比該第一流體低溫的第二流體即制冷劑之間進(jìn)行熱交換的熱交換方法。

在該情況下，使第一排出頭5為與供給第一流體的供給配管連接的第一供給頭，使第一供給頭3為接受從第一流路21流出的第一流體的第一排出頭。并且，使第二排出頭6為與供給制冷劑的供給配管連接的第二供給頭，使第二供給頭4為接受從第二流路22流出的制冷劑的第二排出頭。并且，在該情況下，第一流路21的導(dǎo)入口21a成為使第一流體流出的流出口，第一流路21的流出口21b成為接受第一流體的導(dǎo)入口。并且，第二流路22的導(dǎo)入口22a成為使第二流體流出的流出口，第二流路22的流出口22b成為接受第二流體的導(dǎo)入口。

并且，通過(guò)使第一流體通過(guò)供給配管并向第一供給頭供給，從第一供給頭向各第一流路21供給第一流體，由此使第一流體從基準(zhǔn)傳熱流路部25朝向高傳熱流路部26流通于各第一流路21。即，使第一流體沿與上述實(shí)施方式的情況相反的方向流通于各第一流路21。另一方面，通過(guò)使作為第二流體的制冷劑通過(guò)供給配管向第二供給頭供給，從第二供給頭向各第二流路22供給制冷劑，由此使制冷劑沿與上述實(shí)施方式中使第二流體流通的方向相反的方向流通于各第二流路22。由此，在第一流路21中流通的第一流體與在第二流路22中流通的制冷劑之間進(jìn)行熱交換，由此使第一流體降溫。

附圖標(biāo)記說(shuō)明

1熱交換器；

2流路構(gòu)造體

11第一基板（第一層）；

12第二基板（第二層）；

21第一流路；

22第二流路；

24有效區(qū)域；

24a高溫端；

24b低溫端；

25基準(zhǔn)傳熱流路部；

26高傳熱流路部；

27蜿蜒中心線。