本實(shí)用新型涉及具有散熱片的熱交換器以及使用了該熱交換器的制冷循環(huán)裝置。

背景技術(shù)：

作為以往的具有散熱片的熱交換器，存在一種平行流型熱交換器，其具有：有疏水性的表面的散熱片、親水性的集管以及親水性的扁平管(例如，參照專利文獻(xiàn)1)。還存在如下的熱交換器，其具有用防水性的涂料對(duì)粗糙化處理后的金屬表面進(jìn)行覆膜的疏水性的散熱片(例如，參照專利文獻(xiàn)2)。

專利文獻(xiàn)1：日本特開(kāi)2013-190169號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特開(kāi)平6-79820號(hào)公報(bào)

然而，專利文獻(xiàn)1以及專利文獻(xiàn)2中，在熱交換器作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的情況下，產(chǎn)生熱交換器生成的水滴在相鄰的散熱片的平面之間進(jìn)行橋接的橋接現(xiàn)象，從而存在熱交換器的通風(fēng)阻力增加的課題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型是為了解決上述的課題所做出的，目的在于提供能夠避免由水滴產(chǎn)生的橋接現(xiàn)象、從而能夠維持通風(fēng)阻力的熱交換器以及制冷循環(huán)裝置。

本實(shí)用新型的熱交換器具備：一對(duì)集管，它們?cè)谥亓Ψ较虻纳舷虏⒘械嘏渲?；多個(gè)傳熱管，它們與重力方向并列地并置，并接合于所述一對(duì)集管之間；以及多個(gè)散熱片，它們接合于相鄰的所述傳熱管之間，所述熱交換器的特征在于，對(duì)所述傳熱管的表面實(shí)施親水性的表面處理，對(duì)所述散熱片的表面實(shí)施滑水性且親水性的表面處理，所述散熱片具有斜面部，該斜面部在所述散熱片與所述傳熱管接合的接合部分之間傾斜地延伸，在將所述斜面部相對(duì)于水平方向的角度設(shè)為所述斜面部的傾斜角，將滴落至所述散熱片的斜面部的水滴開(kāi)始落下時(shí)所述斜面部的角度設(shè)為滾落角的情況下，所述滾落角比所述傾斜角小。

優(yōu)選地，對(duì)所述傳熱管的表面實(shí)施滑水性的表面處理。

優(yōu)選地，所述傳熱管的表面的親水性比所述散熱片的表面的親水性高。

另外，本實(shí)用新型的制冷循環(huán)裝置具備上述的熱交換器。

根據(jù)本實(shí)用新型，由于對(duì)散熱片實(shí)施親水性的表面處理，由此冷凝水或者在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)后霜融解產(chǎn)生的水在散熱片上潤(rùn)濕而擴(kuò)展，從而能夠避免由水滴產(chǎn)生的橋接現(xiàn)象。另外，通過(guò)以使散熱片的滾落角比散熱片的斜面部的傾斜角小的方式對(duì)散熱片實(shí)施親水性的表面處理，因而能夠提高冷凝水以及除霜后水的排水性。因此根據(jù)本實(shí)用新型，能夠提供避免由水滴產(chǎn)生的橋接現(xiàn)象、能夠維持通風(fēng)阻力的熱交換器以及制冷循環(huán)裝置。

附圖說(shuō)明

圖1是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的結(jié)構(gòu)的主視圖。

圖2是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的一個(gè)例子的簡(jiǎn)略的局部放大圖。

圖3是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的變形例的簡(jiǎn)略的局部放大圖。

圖4是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的其他變形例的簡(jiǎn)略的局部放大圖。

圖5是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的制冷循環(huán)裝置100的一個(gè)例子的制冷劑回路圖。

圖6是將本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的一部分放大來(lái)表示波紋狀散熱片3的尺寸以及角度的簡(jiǎn)略圖。

圖7是示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的接觸角θ的測(cè)量方法的簡(jiǎn)略圖。

圖8是示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的滾落角Φ的測(cè)量方法的簡(jiǎn)略圖。

圖9是示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式1中以任意的親水性材料以及任意的表面粗糙度的組合進(jìn)行表面處理后的鋁制的測(cè)量樣本4的接觸角θ和滾落角Φ的圖。

圖10是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式2的熱交換器10的結(jié)構(gòu)的主視圖。

圖11是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)用新型的實(shí)施方式3的熱交換器10的結(jié)構(gòu)的主視圖。

附圖標(biāo)記說(shuō)明：1a…上集管；1b…下集管；2、6、7…扁平管；2a…制冷劑流路；3…波紋狀散熱片；3a…頂部；3b…斜面部；3c…切缺部；4…測(cè)量樣本；5…水滴；5a…接點(diǎn)；5b…前進(jìn)端；5c…初始位置；10…熱交換器；20…壓縮機(jī)；30…制冷劑流路切換裝置；40…熱源側(cè)熱交換器；50…減壓裝置；60…負(fù)載側(cè)熱交換器；70…送風(fēng)風(fēng)扇；100…制冷循環(huán)裝置。

具體實(shí)施方式

實(shí)施方式1

對(duì)本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的構(gòu)造進(jìn)行說(shuō)明。圖1是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)施方式1的熱交換器10的構(gòu)造的主視圖。

另外，在包括圖1在內(nèi)的以下的附圖中，存在各構(gòu)成部件的尺寸關(guān)系以及形狀與實(shí)際不同的情況。另外在以下的附圖中，對(duì)相同或者類似的部件或者部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記、或者省略標(biāo)注附圖標(biāo)記。并且以下說(shuō)明中的各構(gòu)成部件彼此的位置關(guān)系(例如，上下關(guān)系等)原則上是將包括本實(shí)施方式1在內(nèi)的以下的實(shí)施方式的熱交換器10設(shè)置為能夠使用的狀態(tài)時(shí)的位置關(guān)系。

本實(shí)施方式1的熱交換器10是波紋狀散熱片型熱交換器，是使熱交換介質(zhì)(例如制冷劑)沿上下方向流通的縱流式熱交換器。在本實(shí)施方式1的熱交換器10中，上集管1a以及下集管1b以成為一對(duì)集管的方式，在重力方向的上下并列地配置。

在上集管1a與下集管1b之間，與重力方向并列地接合有多個(gè)扁平管2(傳熱管的一個(gè)例子)，該扁平管2供經(jīng)由上集管1a或下集管1b分配的制冷劑流動(dòng)。例如在本實(shí)施方式1的熱交換器10中，多個(gè)扁平管2的扁平面配置為相互面對(duì)。

在相鄰的兩個(gè)扁平管2的扁平面之間配置有散熱片、例如波紋狀散熱片3。即，熱交換器10成為沿上集管1a(或下集管1b)的長(zhǎng)度方向交替地配置有扁平管2和波紋狀散熱片3的結(jié)構(gòu)。波紋狀散熱片3是波紋狀(波狀)的金屬平板，具有交替地接合于相鄰的兩個(gè)扁平管2的扁平面的多個(gè)頂部3a、和在相鄰的兩個(gè)扁平管2的頂部3a之間交替地延伸的多個(gè)斜面部3b。

本實(shí)施方式1的熱交換器10中，在送風(fēng)空氣與在扁平管2的內(nèi)部沿上下方向流動(dòng)的制冷劑之間進(jìn)行熱交換，其中，送風(fēng)空氣在與扁平管2的長(zhǎng)度方向以及上集管1a(或下集管1b)的長(zhǎng)度方向雙方交叉(例如正交)的方向上流動(dòng)。

例如，考慮制冷劑從上集管1a朝向下集管1b流動(dòng)的情況。流入到熱交換器10的上集管1a的制冷劑，向與扁平管2的根數(shù)相同數(shù)量的通路分流。被分流的制冷劑在多個(gè)扁平管2中向下方流動(dòng)。在多個(gè)扁平管2中向下方流動(dòng)的制冷劑通過(guò)多個(gè)扁平管2以及波紋狀散熱片3，與送風(fēng)空氣進(jìn)行熱交換。在多個(gè)扁平管2中進(jìn)行熱交換后的制冷劑，在下集管1b合流并從熱交換器10流出。

接下來(lái)，使用圖2～圖4對(duì)本實(shí)施方式1的熱交換器10生成的水滴的排水路徑進(jìn)行說(shuō)明。圖2是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的一個(gè)例子的簡(jiǎn)略的局部放大圖。圖3是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的變形例的簡(jiǎn)略的局部放大圖。圖4是從上集管1a側(cè)觀察本實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2以及波紋狀散熱片3的構(gòu)造的其他變形例的簡(jiǎn)略的局部放大圖。如圖2～圖4所示，本實(shí)施方式1的熱交換器10的扁平管2形成為在內(nèi)部配置有多個(gè)制冷劑流路2a的結(jié)構(gòu)。

如圖2所示，熱交換器10能夠構(gòu)成為：使波紋狀散熱片3的與扁平管2接合的接合部分亦即頂部3a的寬度比扁平管2的長(zhǎng)徑方向的寬度短。在本實(shí)施方式1中，通過(guò)使頂部3a的寬度比扁平管2的長(zhǎng)徑方向的寬度短，由此能夠?qū)⑽唇雍喜y狀散熱片3的相鄰的扁平管2之間的區(qū)域作為排水路徑，以使在熱交換器10融解的水朝向下集管1b流下。

另外，如圖3所示，在本實(shí)施方式1的熱交換器10中，也可以形成為以下結(jié)構(gòu)：在扁平管2的長(zhǎng)徑方向上與熱交換器10的排水路徑對(duì)應(yīng)的扁平管2的內(nèi)部的位置，不設(shè)置制冷劑流路2a。另外在圖2中，通過(guò)使斜面部3b的寬度比扁平管2的長(zhǎng)徑方向的寬度短來(lái)構(gòu)成排水路徑，但也可以如圖4所示構(gòu)成為：在扁平管2的長(zhǎng)徑方向上波紋狀散熱片3的多個(gè)接合部的同一位置設(shè)置切缺部3c，并利用切缺部3c作為熱交換器10的排水路徑。

在本實(shí)施方式1的熱交換器10中，由于波紋狀散熱片3構(gòu)成為波狀的金屬平板，由此能夠增大與送風(fēng)空氣接觸的面，從而能夠有效率地進(jìn)行與送風(fēng)空氣的熱交換。另外在熱交換器10中，除了扁平管2以及波紋狀散熱片3的形狀、大小以及間距之外，還根據(jù)扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面特性，來(lái)決定熱交換器10的使用制冷劑量、熱交換特性以及制造性。

接下來(lái)，對(duì)構(gòu)成本實(shí)用新型的實(shí)施方式1的熱交換器10的材料進(jìn)行說(shuō)明。

熱交換器10的上集管1a、下集管1b、扁平管2以及波紋狀散熱片3能夠由導(dǎo)熱性較高、廉價(jià)且加工性優(yōu)異的金屬制的部件構(gòu)成。例如，熱交換器10能夠由鋁制或者鋁合金制的部件構(gòu)成。

另外，熱交換器10所使用的部件不限定于鋁或者鋁合金，只要是導(dǎo)熱性優(yōu)異的部件則能夠使用任意的部件。例如也可以由銅、銀、金等金屬制的部件構(gòu)成。

另外，也能夠由不同種類的金屬制的部件來(lái)構(gòu)成熱交換器10的各構(gòu)成要素。例如，也可以由鋁合金制的部件構(gòu)成上集管1a以及下集管1b，并由銅制的部件構(gòu)成扁平管2以及波紋狀散熱片3。但是在由不同種類的金屬構(gòu)成熱交換器10的各構(gòu)成要素的情況下，需要留意各部件的電位設(shè)計(jì)，以便在不同種類的金屬的接合部(在上述例子中，例如上集管1a與扁平管2的接合部)不產(chǎn)生因腐蝕引起的制冷劑泄漏。

上集管1a以及下集管1b與扁平管2的接合部、以及扁平管2與波紋狀散熱片3的接合部，例如通過(guò)釬焊處理而接合。另外，作為該接合部的接合方法，只要是能夠維持該接合部處的導(dǎo)熱性的方法，則可以使用釬焊處理以外的方法，例如，該接合部也可以通過(guò)焊接或者粘接來(lái)接合。

接下來(lái)，使用圖5對(duì)使用本實(shí)施方式1的熱交換器10的制冷循環(huán)裝置100進(jìn)行說(shuō)明。圖5是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)施方式1的制冷循環(huán)裝置100的一個(gè)例子的制冷劑回路圖。

如圖5所示，制冷循環(huán)裝置100具有以下結(jié)構(gòu)，即：經(jīng)由制冷劑配管而將壓縮機(jī)20、制冷劑流路切換裝置30、熱源側(cè)熱交換器40、減壓裝置50以及負(fù)載側(cè)熱交換器60連接成環(huán)狀。本實(shí)施方式1的熱交換器10用于熱源側(cè)熱交換器40或負(fù)載側(cè)熱交換器60的至少一方。另外，制冷循環(huán)裝置100具有送風(fēng)風(fēng)扇70，用于將空氣向熱源側(cè)熱交換器40送風(fēng)。

另外，在圖5中，作為進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)以及制熱運(yùn)轉(zhuǎn)雙方的制冷循環(huán)裝置100，僅示出必要的最小限的構(gòu)成要素。制冷循環(huán)裝置100除了具備圖5所示的構(gòu)成要素之外，也可以具備氣液分離器、接收器、蓄能器等。

壓縮機(jī)20是對(duì)吸入的低壓制冷劑進(jìn)行壓縮，并作為高壓制冷劑排出的流體機(jī)械。

制冷劑流路切換裝置30是在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)制冷循環(huán)內(nèi)制冷劑的流動(dòng)方向進(jìn)行切換的裝置，例如使用四通閥等。

熱源側(cè)熱交換器40是在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為散熱器(例如冷凝器)發(fā)揮功能的熱交換器。在熱源側(cè)熱交換器40中進(jìn)行在內(nèi)部流通的制冷劑與由送風(fēng)風(fēng)扇70送風(fēng)的空氣(外部空氣)之間的熱交換。

減壓裝置50對(duì)高壓制冷劑進(jìn)行減壓而成為低壓制冷劑。作為減壓裝置50，例如使用能夠調(diào)節(jié)開(kāi)度的線性電子膨脹閥(LEV)等。

負(fù)載側(cè)熱交換器60是在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為散熱器(例如，冷凝器)發(fā)揮功能，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的熱交換器。在負(fù)載側(cè)熱交換器60中，例如進(jìn)行在內(nèi)部流通的制冷劑與由負(fù)載側(cè)送風(fēng)風(fēng)扇(未圖示)送風(fēng)的空氣(例如，在空調(diào)裝置的情況下為室內(nèi)空氣)之間的熱交換。

在此，“制熱運(yùn)轉(zhuǎn)”是指向負(fù)載側(cè)熱交換器60供給高溫高壓的制冷劑的運(yùn)轉(zhuǎn)，“制冷運(yùn)轉(zhuǎn)”是指向負(fù)載側(cè)熱交換器60供給低溫低壓的制冷劑的運(yùn)轉(zhuǎn)。在圖5中用實(shí)線的箭頭示出制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷劑的流動(dòng)，并用虛線的箭頭示出制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷劑的流動(dòng)。

例如，在將制冷循環(huán)裝置100構(gòu)成為汽車(chē)空調(diào)或建筑物用的空調(diào)裝置的情況下，負(fù)載側(cè)熱交換器60收容于室內(nèi)側(cè)單元(未圖示)，熱源側(cè)熱交換器40收容于室外側(cè)單元(未圖示)。在汽車(chē)空調(diào)或建筑物用的空調(diào)裝置中，通過(guò)向室內(nèi)側(cè)單元的負(fù)載側(cè)熱交換器60供給高溫高壓的制冷劑，來(lái)進(jìn)行制熱運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，在汽車(chē)空調(diào)或建筑物用的空調(diào)裝置中，通過(guò)向室內(nèi)側(cè)單元的負(fù)載側(cè)熱交換器60供給低溫低壓的制冷劑，來(lái)進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)。

在制冷循環(huán)裝置100中，在長(zhǎng)時(shí)間繼續(xù)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)或者制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，有時(shí)會(huì)在作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60的傳熱管(例如扁平管2)或者散熱片(例如波紋狀散熱片3)的表面，產(chǎn)生由冷凝水(結(jié)露水)引起的水膜(結(jié)露)或者結(jié)霜。在產(chǎn)生冷凝水的情況下，附著并蓄積在散熱片上的冷凝水的一部分，隨著重力而從散熱片表面流動(dòng)。然而，在附著于散熱片的冷凝水未隨著重力而排出的情況下或者在散熱片產(chǎn)生了結(jié)霜時(shí)，由于散熱片的水膜或者結(jié)霜而使熱源側(cè)熱交換器40或負(fù)載側(cè)熱交換器60的空氣流路變窄，從而存在空氣流路閉塞的情況。若在熱源側(cè)熱交換器40或負(fù)載側(cè)熱交換器60產(chǎn)生空氣流路的窄路化(窄小化)或者空氣流路的閉塞，則熱阻力以及通風(fēng)阻力增加，因此熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60的熱交換率降低。

因此，在制冷循環(huán)裝置100中，在長(zhǎng)時(shí)間繼續(xù)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)或者制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)。在此，“除霜運(yùn)轉(zhuǎn)”是指如下運(yùn)轉(zhuǎn)：為了防止霜附著于作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60，或者為了使附著的霜融化，而從壓縮機(jī)20向熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60供給作為高溫高壓的氣體制冷劑的熱氣體。附著于熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60的霜以及冰，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)因供給至熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60的熱氣體而融解。

在規(guī)定時(shí)間繼續(xù)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)或者制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，例如利用制冷劑流路切換裝置30切換制冷劑的流動(dòng)方向，向蒸發(fā)器供給高溫高壓的制冷劑(熱氣體)來(lái)進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，除霜運(yùn)轉(zhuǎn)也可以在規(guī)定時(shí)間繼續(xù)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)或者制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，用旁通制冷劑配管(未圖示)將壓縮機(jī)20的排出口與熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60之間連接，并從壓縮機(jī)20向熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60直接供給熱氣體來(lái)進(jìn)行。

另一方面，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)中，由于需要中斷通常的運(yùn)轉(zhuǎn)，因此產(chǎn)生制冷循環(huán)裝置100的熱交換性能(COP)的降低。

因此，熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60形成為能夠抑制結(jié)露以及結(jié)霜，并在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)能夠迅速地排出融解的水的結(jié)構(gòu)是重要的。散熱片以及傳熱管的表面等，通過(guò)提高從熱源側(cè)熱交換器40或者負(fù)載側(cè)熱交換器60的排水性，由此能夠抑制冷凝水引起的熱交換率降低，并且能夠提高耐結(jié)霜的能力。

接下來(lái)，對(duì)本實(shí)施方式1的用于提高除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的排水性的扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面處理進(jìn)行說(shuō)明。本實(shí)施方式1的熱交換器10，通過(guò)對(duì)扁平管2以及波紋狀散熱片3實(shí)施親水性的表面處理，來(lái)提高除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的排水性。

作為扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面處理(表面改性處理)，例如有以下方法：用親水性的材料涂覆扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面，并對(duì)親水性以及滑水性的無(wú)機(jī)膜或者有機(jī)膜進(jìn)行覆膜。作為對(duì)扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面覆膜的親水性的材料，能夠使用任意的親水性的無(wú)機(jī)材料或者有機(jī)材料，雖未限定，但例如能夠使用包含水玻璃、硅酸、聚乙烯醇、聚丙烯酰胺、聚丙烯酸，環(huán)氧樹(shù)脂、助焊劑等材料中的一個(gè)成分以上的材料。

另外，作為進(jìn)一步提高實(shí)施了親水性以及滑水性的覆膜處理的扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面的滑水性的表面處理，例如有使覆膜于扁平管2以及波紋狀散熱片3表面的無(wú)機(jī)膜或者有機(jī)膜的表面粗糙度平坦化的方法。另外，提高扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面的滑水性的方法，不限定于使表面粗糙度平坦化的方法，例如也能夠通過(guò)調(diào)整扁平管2以及波紋狀散熱片3的表面形狀來(lái)提高滑水性。

接下來(lái)，對(duì)熱交換器10的波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)進(jìn)行說(shuō)明。

圖6是將本實(shí)施方式1的熱交換器10的一部分放大，來(lái)表示波紋狀散熱片3的尺寸以及角度的簡(jiǎn)略圖。在此，將相鄰的扁平管2之間的距離(波紋狀散熱片3的散熱片寬度)設(shè)為w(mm)。并且將波紋狀散熱片3的相鄰的斜面部3b的中間位置之間的散熱片間距(散熱片間隔)設(shè)為d[mm]。并且，在使扁平管2的制冷劑的流動(dòng)方向?yàn)殂U垂方向的情況下，將連接相鄰的扁平管2的垂線與斜面部3b之間的角度亦即波紋狀散熱片3的傾斜角設(shè)為φf(shuō)[°]。另外，本實(shí)施方式1中，將傾斜角φf(shuō)的范圍設(shè)為0°＜φf(shuō)＜90°。另外在本實(shí)施方式1中，散熱片寬度w、波紋狀散熱片3的散熱片間距d以及波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)遍布熱交換器10的整體大致相同。

波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)，使用波紋狀散熱片3的散熱片間距d和波紋狀散熱片3的散熱片寬度w通過(guò)下式來(lái)計(jì)算。

φf(shuō)＝tan^-1(d/w)

另外，在使用了波紋狀散熱片3的以往的熱交換器10中，若散熱片間距d減小，則熱交換面積增加，從而提高熱交換性能。另一方面，當(dāng)在熱交換器10產(chǎn)生結(jié)露以及結(jié)霜的情況下，若波紋狀散熱片3的散熱片間距d減小，則水滴在波紋狀散熱片3的相鄰的斜面部3b之間橋接而變得難以滾落，從而排水性變差。特別是近年來(lái)，有時(shí)以提高熱交換器10的性能為目的，將波紋狀散熱片3的散熱片間距d設(shè)計(jì)得極窄，因而存在凝結(jié)水容易在波紋狀散熱片3的相鄰的斜面部3b之間橋接的傾向。結(jié)果使熱交換器10中的通風(fēng)阻力增大，熱交換率降低，從而產(chǎn)生即使熱交換面積增加，熱交換率也降低這一折中的關(guān)系。在本實(shí)施方式1的熱交換器10中，通過(guò)進(jìn)行波紋狀散熱片3的表面處理，能夠提高在波紋狀散熱片3上橋接的水滴的排水性，從而能夠避免因結(jié)露以及結(jié)霜引起的熱交換率的降低。

接下來(lái)，對(duì)作為示出扁平管2以及波紋狀散熱片3的親水性的指標(biāo)的接觸角θ的測(cè)量方法進(jìn)行說(shuō)明。

圖7是示出本實(shí)施方式1的接觸角θ的測(cè)量方法的簡(jiǎn)略圖。在本實(shí)施方式1中，使用扁平管2以及波紋狀散熱片3的測(cè)量樣本4來(lái)測(cè)量接觸角θ。在本實(shí)施方式1中，使用向扁平管2以及波紋狀散熱片3的測(cè)量樣本4滴落10μL離子交換水而產(chǎn)生的水滴5來(lái)測(cè)量接觸角θ。接觸角θ被定義為：測(cè)量樣本4與水滴5的表面接觸的接點(diǎn)5a處的切線與水滴5接觸的測(cè)量樣本4的表面之間的角度。在本實(shí)施方式1中，接觸角θ為0°≤θ[°]＜180°的范圍，在θ[°]＜90°時(shí)定義為親水性，在θ[°]≥90°時(shí)定義為疏水性。另外可以說(shuō)若接觸角θ變小，則親水性變高，若接觸角θ變大，則疏水性變高。

接下來(lái)，對(duì)作為示出扁平管2以及波紋狀散熱片3的滑水性的指標(biāo)的滾落角Φ的測(cè)量方法進(jìn)行說(shuō)明。

圖8是示出本實(shí)施方式1的滾落角Φ的測(cè)量方法的簡(jiǎn)略圖。在本實(shí)施方式1中，與接觸角θ的測(cè)量同樣，使用扁平管2以及波紋狀散熱片3的測(cè)量樣本4來(lái)測(cè)量滾落角Φ。在本實(shí)施方式1中，滾落角Φ被定義為：向扁平管2以及波紋狀散熱片3的測(cè)量樣本4滴落10μL離子交換水，在滴落30秒后使測(cè)量樣本4傾斜，并且水滴5的前進(jìn)端5b從水滴5的初始位置5c移動(dòng)了大約1mm時(shí)測(cè)量樣本4的傾斜角。在圖8中，用虛線示出移動(dòng)前水滴5的位置，并用實(shí)線示出移動(dòng)后水滴5的位置。在本實(shí)施方式1的滾落角Φ的測(cè)量方法中，由于在滴落后30秒后使測(cè)量樣本4傾斜，因此排除了前進(jìn)端5b因在測(cè)量樣本4的親水性的表面潤(rùn)濕擴(kuò)展而移動(dòng)的影響。滾落角Φ為0°＜Φ[°]≤90°的范圍，可以說(shuō)若滾落角Φ變小，則滑水性變高，若滾落角Φ變大，則滑水性變低。

在本實(shí)施方式1的熱交換器10的波紋狀散熱片3中，以使波紋狀散熱片3的滾落角Φ比波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)小的方式實(shí)施滑水性的表面處理。在波紋狀散熱片3中，滑水性越高，則排水性越提高。并且，若減小波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)，則能夠?qū)⒉y狀散熱片3的散熱片間距d設(shè)計(jì)得較小，而增加熱交換面積，從而提高熱交換性能。因此在本實(shí)施方式1中，隨著波紋狀散熱片3的滾落角Φ減小而提高排水性，從而提高熱交換性能。

圖9是示出本實(shí)施方式1中以任意的親水性的材料以及任意的表面粗糙度的組合進(jìn)行表面處理后的鋁制的測(cè)量樣本4的接觸角θ和滾落角Φ的圖。圖的橫軸表示接觸角θ，圖的縱軸表示滾落角Φ。圖上的黑點(diǎn)示出任意的親水性的材料(膜材料)以及任意的表面粗糙度的組合的接觸角θ和滾落角Φ。

在圖9中示出通過(guò)向測(cè)量樣本4的表面涂覆的親水性材料的種類以及測(cè)量樣本4的表面粗糙度的程度的組合，能夠制造具有各種組合的接觸角θ和滾落角Φ的鋁制的測(cè)量樣本4。特別示出即使是較低的接觸角θ(例如40°以下)以及較低的滾落角Φ(例如20°以下)的范圍，也能夠制造鋁制的測(cè)量樣本4。因此根據(jù)本實(shí)施方式1的表面處理，能夠制造親水性高且滑水性高的扁平管2以及波紋狀散熱片3。

接下來(lái)，對(duì)評(píng)價(jià)本實(shí)施方式1的熱交換器10的耐結(jié)霜能力(抑制結(jié)霜的性能)以及排水性能的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。

作為本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本，準(zhǔn)備了300×300×15mm大小的熱交換器10。波紋狀散熱片3的散熱片間距d為1.7mm，波紋狀散熱片3的散熱片寬度w為10mm，且波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)為10°。并且扁平管2短徑方向的厚度為2mm。

作為本實(shí)施方式1的熱交換器10的比較對(duì)象，準(zhǔn)備了現(xiàn)有技術(shù)的四個(gè)波紋狀散熱片型熱交換器的樣本。四個(gè)波紋狀散熱片型熱交換器的樣本與本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本同樣，為300×300×15mm大小的波紋狀散熱片型熱交換器。另外，與本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本同樣，波紋狀散熱片的散熱片間距為1.7mm，波紋狀散熱片3的散熱片寬度為10mm，且波紋狀散熱片的傾斜角為10°。并且，與本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本同樣，扁平管的短徑方向的厚度為2mm。

四個(gè)波紋狀散熱片型熱交換器的樣本，在各個(gè)扁平管以及波紋狀散熱片實(shí)施不同的表面處理作為以往例1～4的樣本。

表1表示以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本的接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量結(jié)果。在表1中，將以往例1～4的樣本簡(jiǎn)略記載為“以往例1”、“以往例2”、“以往例3”以及“以往例4”。另外將本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本簡(jiǎn)略記載為“實(shí)施方式1”。

[表1]

以往例1的樣本是對(duì)扁平管和波紋狀散熱片均未實(shí)施表面處理的波紋狀散熱片型熱交換器的樣本。在以往例1的樣本中，波紋狀散熱片的接觸角θ為86°，扁平管的接觸角θ為85°。另外，即使使滴落至波紋狀散熱片以及扁平管的水滴傾斜至90°的角度，該水滴也未滾落。

以往例2的樣本是對(duì)扁平管以及波紋狀散熱片實(shí)施了疏水性的表面處理的波紋狀散熱片型熱交換器的樣本。在以往例2的樣本中，波紋狀散熱片的接觸角θ為117°，滾落角Φ為24°。扁平管的接觸角θ為118°，滾落角Φ為24°。

以往例3的樣本是對(duì)扁平管實(shí)施了親水性的表面處理、并對(duì)波紋狀散熱片實(shí)施了疏水性的表面處理的波紋狀散熱片型熱交換器的樣本。在以往例3的樣本中，波紋狀散熱片的接觸角θ為117°，滾落角Φ為24°。扁平管的接觸角θ為51°。另外，即使使滴落至扁平管的水滴傾斜至90°的角度，該水滴也未滾落。

以往例4的樣本是對(duì)扁平管實(shí)施了疏水性的表面處理、并以使?jié)L落角Φ大于波紋狀散熱片的傾斜角(10°)的方式，對(duì)波紋狀散熱片實(shí)施了親水性的表面處理的波紋狀散熱片型熱交換器的樣本。在以往例4的樣本中，波紋狀散熱片的接觸角θ為14°，滾落角Φ為30°。扁平管的接觸角θ為51°。另外，即使使滴落至扁平管的水滴傾斜至90°的角度，該水滴也未滾落。

與此相對(duì)，本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本是對(duì)扁平管2實(shí)施了親水性的表面處理、并以使?jié)L落角Φ小于波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)(10°)的方式，對(duì)波紋狀散熱片3實(shí)施了親水性的表面處理的樣本。在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，波紋狀散熱片3的接觸角θ為20°，滾落角Φ為8°。扁平管2的接觸角θ為51°。另外，即使使滴落至扁平管2的水滴傾斜至90°的角度，該水滴也未滾落。

用以上的以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本，對(duì)本實(shí)施方式1的熱交換器10的耐結(jié)霜能力以及排水性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)。

使用結(jié)霜時(shí)間T1對(duì)耐結(jié)霜能力進(jìn)行了評(píng)價(jià)。對(duì)通過(guò)熱交換器的樣本的空氣的速度進(jìn)行測(cè)量，測(cè)量從測(cè)量開(kāi)始直至通過(guò)熱交換器的樣本的空氣的初始表面風(fēng)速(1m/s)減速為1/2為止的經(jīng)過(guò)時(shí)間，作為結(jié)霜時(shí)間T1。將以往例1的樣本中的結(jié)霜時(shí)間T1設(shè)為1，將各樣本中的結(jié)霜時(shí)間T1規(guī)格化為相對(duì)于以往例1的樣本中的結(jié)霜時(shí)間T1的比率，由此對(duì)測(cè)量出的結(jié)霜時(shí)間T1進(jìn)行了比較評(píng)價(jià)。

另外，以與實(shí)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的狀況匹配為目的，將結(jié)霜→除霜運(yùn)轉(zhuǎn)作為一個(gè)周期，并測(cè)量運(yùn)轉(zhuǎn)了一個(gè)周期后的第二個(gè)周期的數(shù)據(jù)，作為結(jié)霜時(shí)間T1。通過(guò)測(cè)量運(yùn)轉(zhuǎn)了一個(gè)循環(huán)后的第二個(gè)循環(huán)的數(shù)據(jù)，由于結(jié)霜時(shí)間T1受到殘留于熱交換器的殘留水的影響，從而在第一個(gè)循環(huán)的除霜時(shí)有未排出的殘留水的情況下，霜的生成速度變快。因此評(píng)價(jià)為結(jié)霜時(shí)間T1越大，則耐結(jié)霜能力越好。

對(duì)于排水性能而言，測(cè)量出從除霜運(yùn)轉(zhuǎn)結(jié)束后到熱交換器的出口溫度上升10°為止經(jīng)過(guò)時(shí)間，作為除霜時(shí)間T2。另外，從經(jīng)過(guò)除霜時(shí)間T2后的熱交換器的重量減去運(yùn)轉(zhuǎn)開(kāi)始時(shí)熱交換器的重量，而測(cè)量出殘存于熱交換器的殘留水量M。將以往例1的樣本的除霜時(shí)間T2設(shè)為1，并將各樣本的除霜時(shí)間T2規(guī)格化為相對(duì)于以往例1的樣本的除霜時(shí)間T2的比率，由此對(duì)測(cè)量出的除霜時(shí)間T2進(jìn)行了比較評(píng)價(jià)。將以往例1的樣本的殘留水量M設(shè)為1，將各樣本的殘留水量M規(guī)格化為相對(duì)于以往例1的樣本的殘留水量M的比率，由此對(duì)測(cè)量出的殘留水量M進(jìn)行了比較評(píng)價(jià)。因此評(píng)價(jià)為除霜時(shí)間T2越小，則排水性能越好，殘留水量M越小，則排水性能越好。

表2是示出以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本的耐結(jié)霜能力以及排水性能的測(cè)量結(jié)果的表。

[表2]

以往例2的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1成為1.10，與以往例1的樣本相比較，可知僅輕微改善了耐結(jié)霜能力。并且，除霜時(shí)間T2成為0.88，殘留水量M成為0.90，與以往例1的樣本相比較，能看出排水性能的改善。

另外，以往例3的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1也成為1.23，與以往例1的樣本相比較，可知僅輕微改善了耐結(jié)霜能力。并且，除霜時(shí)間T2成為0.84，殘留水量M成為0.84，與以往例1的樣本相比較，能看出排水性能的改善。

在以往例2～3的樣本中，由于波紋狀散熱片的表面具有疏水性，因此改善了滑落性，從而認(rèn)為比以往例1的樣本的排水性能提高、而耐結(jié)霜能力輕微提高。另外，以往例3的樣本與以往例2的樣本不同，扁平管為親水性。在以往例3的樣本中，通過(guò)使扁平管為親水性，從而除霜后的水容易從疏水性的散熱片流向親水性的扁平管。因此在以往例3的樣本中，與以往例2的樣本相比較，除霜時(shí)間T2以及殘留水量M變小。然而，在以往例2～3的樣本中，在排水后，除霜后的水在波紋狀散熱片的斜面部之間橋接，能夠目視確認(rèn)到在波紋型熱交換器存在較多的殘留水。因此認(rèn)為與以往例1相比較，耐結(jié)霜能力僅稍微改善。

另外，在以往例4的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1成為0.96，即使與以往例1的樣本相比較，也看不出耐結(jié)霜能力的改善。另外，除霜時(shí)間T2成為0.99，殘留水量M成為0.94，即使與以往例1～3的樣本相比較，也能看出輕微改善了排水性能。

在以往例4的樣本中，波紋狀散熱片構(gòu)成為：雖然為親水性，但滾落角Φ比波紋狀散熱片的傾斜角大。因此在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)后，由于水以潤(rùn)濕擴(kuò)展的狀態(tài)殘留于波紋狀散熱片的表面整體，因此認(rèn)為看不出耐結(jié)霜能力的改善。

另外，在以往例4的樣本中，由于除霜后的水向波紋狀散熱片的表面整體潤(rùn)濕擴(kuò)展，因而基本看不到除霜后的水在波紋狀散熱片的斜面部之間的橋接。然而，通過(guò)目視確認(rèn)到在波紋狀散熱片的與扁平管接合的接合部附近殘留有除霜后的水且未從扁平管排出的狀況。在以往例4的樣本中，扁平管進(jìn)行了疏水性的表面處理，并且波紋狀散熱片進(jìn)行了親水性的表面處理。因此在以往例4的樣本中，由于扁平管的接觸角θ大于波紋狀散熱片的接觸角θ，因此完全不進(jìn)行向扁平管的排水而是停滯于接合部附近，從而認(rèn)為排水性能的改善輕微。

與此相對(duì)，在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1成為1.35，與以往例1～4的樣本相比較，能看出耐結(jié)霜能力的改善。并且，除霜時(shí)間T2成為0.78，殘留水量M成為0.53，與以往例1～4的樣本相比較，能看出排水性能的改善。

在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，實(shí)施有親水性的表面處理的波紋狀散熱片3，以使波紋狀散熱片3的滾落角Φ比波紋狀散熱片3的斜面部3b的傾斜角φf(shuō)小的方式實(shí)施滑水性的表面處理。在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，由于除了親水性的表面處理之外還實(shí)施了滑水性的表面處理，因此在波紋狀散熱片3的表面潤(rùn)濕擴(kuò)展的水，平穩(wěn)地向扁平管2流動(dòng)并排出，從而能夠大大減少熱交換器10的殘留水量M。

另外，由于對(duì)波紋狀散熱片3實(shí)施滑水性的表面處理，因此在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)之后在波紋狀散熱片3的表面開(kāi)始融解的霜，在完全融解之前朝向制冷劑通過(guò)的扁平管2流動(dòng)而與扁平管2接觸，從而認(rèn)為除霜時(shí)間T2縮短且排水性能提高。結(jié)霜時(shí)間T1變大而耐結(jié)霜能力提高的主要原因，被認(rèn)為是波紋狀散熱片3的表面的殘留水量M減少。因此在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，實(shí)施了親水性的表面處理的波紋狀散熱片3，以使波紋狀散熱片3的滾落角Φ小于波紋狀散熱片3的斜面部3b的傾斜角φf(shuō)的方式實(shí)施滑水性的表面處理，從而耐結(jié)霜能力以及排水性能大大提高。

如以上說(shuō)明的那樣，本實(shí)施方式1的熱交換器10具備：在重力方向的上下并列地配置的一對(duì)集管(上集管1a、下集管1b)、與重力方向并列地并置并接合于一對(duì)集管(上集管1a、下集管1b)之間的多個(gè)傳熱管(例如，扁平管2)、以及接合于相鄰的傳熱管(例如，扁平管2)之間的多個(gè)散熱片(例如，波紋狀散熱片3)，對(duì)傳熱管(例如，扁平管2)以及散熱片(例如，波紋狀散熱片3)實(shí)施親水性的表面處理，散熱片(例如，波紋狀散熱片3)具有在與傳熱管(例如，扁平管2)接合的接合部分(頂部3a)之間傾斜地延伸的斜面部3b，在將斜面部3b相對(duì)于水平方向的角度設(shè)為斜面部3b的傾斜角φf(shuō)，將滴落至散熱片(例如，波紋狀散熱片3)的斜面部3b的水滴開(kāi)始落下時(shí)斜面部3b的角度設(shè)為滾落角Φ的情況下，以使?jié)L落角Φ比傾斜角φf(shuō)小的方式對(duì)散熱片(例如，波紋狀散熱片3)實(shí)施滑水性的表面處理。

另外，本實(shí)施方式1的制冷循環(huán)裝置100具備上述的熱交換器10。

在本實(shí)施方式1中，實(shí)施了親水性的表面處理的波紋狀散熱片3，以使波紋狀散熱片3的滾落角Φ比波紋狀散熱片3的斜面部3b的傾斜角φf(shuō)小的方式，實(shí)施滑水性的表面處理。因此根據(jù)本實(shí)施方式1的結(jié)構(gòu)，由于在熱交換器10產(chǎn)生的水不成為球，而是在波紋狀散熱片3上潤(rùn)濕擴(kuò)展，因此即使在散熱片間距d較小的情況下，也能夠防止水在波紋狀散熱片3的相鄰的斜面部3b之間橋接。

另外，通過(guò)使扁平管2為親水性，在波紋狀散熱片3上潤(rùn)濕擴(kuò)展的水容易向扁平管2流動(dòng)，并且從扁平管2隨著重力進(jìn)行排水變得容易，從而排水性提高。因此根據(jù)本實(shí)施方式1的結(jié)構(gòu)，因排水性的提高，能夠縮短除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間，從而可提供能夠削減能量消耗量的熱交換器10以及制冷循環(huán)裝置100。

另外，通過(guò)將扁平管2相對(duì)于重力方向(鉛垂方向)平行地配置，由此從波紋狀散熱片3流到扁平管2的水，因自重而隨著重力排出至下集管1b，從而能夠抑制在熱交換器10整體殘留的殘留水量M。另外，在下集管1b為截面呈圓形的制冷劑配管的情況下，通過(guò)使下集管1b的表面為親水性或者滑水性，從而因自重而排出的水從下集管1b的表面流動(dòng)，從而能夠抑制下集管1b的表面的水的滯留。因此根據(jù)本實(shí)施方式1的結(jié)構(gòu)，能夠防止在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)后再開(kāi)始通常運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下的冰柱。

如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式1的熱交換器10以及制冷循環(huán)裝置100，即使在波紋狀散熱片3的散熱片間距d較窄的情況下，也能夠抑制冷凝水或者因除霜運(yùn)轉(zhuǎn)而融化的水在熱交換器10滯留，從而能夠抑制通風(fēng)阻力的增加。因此根據(jù)本實(shí)施方式1，能夠提高熱交換器10以及制冷循環(huán)裝置100的熱交換性能。另外，由于能夠使熱交換器10的排水性提高，因此能夠抑制新的結(jié)霜，從而能夠提高熱交換器10的耐久性。

實(shí)施方式2

對(duì)本實(shí)用新型的實(shí)施方式2的熱交換器10的構(gòu)造進(jìn)行說(shuō)明。圖10是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)施方式2的熱交換器10的構(gòu)造的主視圖。本實(shí)施方式2的熱交換器10是上述實(shí)施方式1的熱交換器10的一個(gè)變形例。

本實(shí)用新型的實(shí)施方式2的熱交換器10的扁平管6，對(duì)上述實(shí)施方式1的扁平管2實(shí)施了滑水性的表面處理。除此之外，本實(shí)用新型的實(shí)施方式2的熱交換器10的構(gòu)造、構(gòu)成材料以及表面處理與上述實(shí)施方式1的熱交換器10相同，因此省略說(shuō)明。

表3是示出以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本的接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量結(jié)果的表。表4是示出以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本的耐結(jié)霜能力以及排水性能的測(cè)量結(jié)果的表。接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量方法、以往例1～4的接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量結(jié)果、耐結(jié)霜能力以及排水性能的實(shí)驗(yàn)方法、以及以往例1～4的耐結(jié)霜能力及排水性能的測(cè)量結(jié)果等，與上述實(shí)施方式1的熱交換器10相同，因此省略說(shuō)明。

[表3]

[表4]

在本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本中，扁平管6實(shí)施親水性以及滑水性的表面處理，并以使?jié)L落角Φ小于波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)(10°)的方式對(duì)波紋狀散熱片3實(shí)施了親水性的表面處理。在本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本中，波紋狀散熱片3的接觸角θ為20°，滾落角Φ為8°。扁平管6的接觸角θ為35°，滾落角Φ為34°。另外，若扁平管6的滾落角Φ減小，則扁平管6的滑水性提高，因而排水性能也提高。

在本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1成為1.39，與以往例1～4的樣本相比較，能看出耐結(jié)霜能力的改善。另外除霜時(shí)間T2成為0.77，殘留水量M成為0.50，與以往例1～4的樣本相比較，能看出排水性能的改善。

本實(shí)施方式2的熱交換器10的樣本的耐結(jié)霜能力以及排水性能，與表2所示的上述實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本相比，能看出進(jìn)一步改善的傾向。在本實(shí)施方式2中，扁平管6表面的滾落角Φ為34°，扁平管6表面的滑水性提高。因此殘留于扁平管6表面的水排出至下集管1b，殘留水量M減少，因而認(rèn)為耐結(jié)霜能力以及排水性能得到進(jìn)一步改善。

如以上說(shuō)明的那樣，對(duì)本實(shí)施方式2的熱交換器10的多個(gè)傳熱管(例如，扁平管6)實(shí)施滑水性的表面處理。

在本實(shí)施方式2中，通過(guò)使用實(shí)施了使?jié)L落角Φ小于90°的滑水性的表面處理的扁平管6，由此能夠進(jìn)一步減少熱交換器10的殘留水量M，從而能夠進(jìn)一步提高熱交換性能。

實(shí)施方式3

對(duì)本實(shí)用新型的實(shí)施方式3的熱交換器10的構(gòu)造進(jìn)行說(shuō)明。圖11是簡(jiǎn)略地示出本實(shí)施方式3的熱交換器10的構(gòu)造的主視圖。本實(shí)施方式3的熱交換器10是上述實(shí)施方式1的熱交換器10的另一個(gè)變形例。

本實(shí)用新型的實(shí)施方式3的熱交換器10的扁平管7表面的親水性比波紋狀散熱片3表面的親水性高。除此之外，本實(shí)用新型的實(shí)施方式3的熱交換器10的構(gòu)造、構(gòu)成材料以及表面處理，與上述實(shí)施方式3的熱交換器10相同，因此省略說(shuō)明。

表5是示出以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式3的熱交換器10的樣本的接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量結(jié)果的表。表6是示出以往例1～4的樣本以及本實(shí)施方式3的熱交換器10的樣本的耐結(jié)霜能力以及排水性能的測(cè)量結(jié)果的表。接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量方法、以往例1～4的接觸角θ以及滾落角Φ的測(cè)量結(jié)果、耐結(jié)霜能力及排水性能的實(shí)驗(yàn)方法、以及以往例1～4的耐結(jié)霜能力及排水性能的測(cè)量結(jié)果等，與上述實(shí)施方式1的熱交換器10相同，因此省略說(shuō)明。

[表5]

[表6]

在本實(shí)施方式3的熱交換器10的樣本中，扁平管7實(shí)施親水性以及滑水性的表面處理，并以使?jié)L落角Φ小于波紋狀散熱片3的傾斜角φf(shuō)(10°)的方式，對(duì)波紋狀散熱片3實(shí)施親水性的表面處理，此外使扁平管7的接觸角θ比波紋狀散熱片3的接觸角θ低。在本實(shí)施方式1的熱交換器10的樣本中，波紋狀散熱片3的接觸角θ為20°，滾落角Φ為8°。扁平管6的接觸角θ為14°，滾落角Φ為30°。

在本實(shí)施方式3的熱交換器10的樣本中，結(jié)霜時(shí)間T1成為1.44，與以往例1～4的樣本相比較，能看出耐結(jié)霜能力的改善。另外，除霜時(shí)間T2成為0.62，殘留水量M成為0.46，與以往例1～4的樣本相比較，能看出排水性能的改善。

本實(shí)施方式3的熱交換器10的樣本的耐結(jié)霜能力以及排水性能，與表2、表4所示的上述實(shí)施方式1、2的熱交換器10的樣本相比，能看出進(jìn)一步改善的傾向。在本實(shí)施方式3中，由于使扁平管7的接觸角θ比波紋狀散熱片3的接觸角θ低，因此扁平管7的親水性比波紋狀散熱片3的親水性高。一般而言，在親水性不同的物質(zhì)的界面中，水具有向親水性較高的一方流動(dòng)的特性。因此認(rèn)為水容易順利地從波紋狀散熱片3經(jīng)由波紋狀散熱片3的頂部3a向扁平管7流動(dòng)，并排出到下集管1b。

如以上說(shuō)明的那樣，本實(shí)施方式3的熱交換器10的多個(gè)傳熱管(例如，扁平管7)表面的親水性，高于多個(gè)波紋狀散熱片3表面的親水性。

在本實(shí)施方式3中，通過(guò)使扁平管7表面的親水性高于波紋狀散熱片3表面的親水性，由此能夠進(jìn)一步減少熱交換器10的殘留水量M，從而能夠進(jìn)一步提高排水性能以及熱交換性能。

其他實(shí)施方式

本實(shí)用新型不限定于上述的實(shí)施方式，在不脫離本實(shí)用新型的主旨的范圍內(nèi)能夠進(jìn)行各種變形。例如，在上述的實(shí)施方式中，作為制冷循環(huán)裝置100列舉出空調(diào)裝置的例子，但本實(shí)用新型也能夠應(yīng)用于空調(diào)裝置以外的制冷循環(huán)裝置100。

另外，上述各實(shí)施方式能夠相互組合來(lái)實(shí)施。