專利名稱：由金屬化合物生產(chǎn)金屬氧化物的方法和裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及由金屬化合物、特別是金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽生產(chǎn)金屬氧化物的方法，其中將金屬化合物輸送到流化床反應(yīng)器中，在其中通過燃料燃燒加熱到650-1150℃的溫度，生成金屬氧化物，本發(fā)明還涉及相應(yīng)的裝置。
背景技術(shù)：
由EP0861208B1可知一種在循環(huán)流化床中由氫氧化鋁生產(chǎn)無水氧化鋁的方法，其中首先使氫氧化鋁在幾個(gè)預(yù)熱段中干燥、部分煅燒，并且在預(yù)熱條件下導(dǎo)入由于燃料燃燒使其溫度在800-1000℃范圍內(nèi)的流化床反應(yīng)器，產(chǎn)生氧化鋁。在燃燒過程中得到的流化床反應(yīng)器的廢氣供給預(yù)熱段進(jìn)行能量利用。由反應(yīng)器排出的金屬氧化物在與空氣直接接觸時(shí)和至少經(jīng)過一個(gè)直接冷卻段時(shí)進(jìn)行多段冷卻，其中金屬氧化物通過導(dǎo)管向上氣力輸送到分離用的旋風(fēng)分離器中。另外，部分冷卻的金屬氧化物經(jīng)過至少一個(gè)流化冷卻器進(jìn)行間接冷卻。
在迄今已知的裝置中，用帶有固定或循環(huán)流化床的反應(yīng)器煅燒或加熱固體。但使用固定流化床時(shí)得到的煅燒步驟中的能量利用需要改善。一方面，這是因?yàn)橄旅娴氖聦?shí)由于流化程度較低導(dǎo)致傳熱和傳質(zhì)都相對緩和，所以內(nèi)部燃燒難以控制。另外，燃燒空氣的預(yù)熱很難集成在懸浮換熱器中。燃燒空氣通常是通過將先前煅燒或加熱的固體冷卻而在懸浮換熱器中預(yù)熱的，通常用充滿灰塵的冷卻空氣作為燃燒空氣。但充滿灰塵的氣體通常不允許進(jìn)入固定流化床的流化噴嘴。另一方面，因?yàn)榱骰潭容^高，所以循環(huán)流化床具有較好的傳質(zhì)和傳熱條件，并且能夠集成懸浮換熱器，但是由于流化程度較高，所以其固體停留時(shí)間受到限制。因此，在EP0861298B1中提供了多段煅燒。由于供給的天然氣或其它燃料的預(yù)燃燒或后燃燒通常導(dǎo)致在煅燒裝置中出現(xiàn)困難。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的是改善在煅燒金屬化合物如金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽的過程中的熱量和質(zhì)量交換條件，從而優(yōu)化利用熱能。
根據(jù)本發(fā)明，用上述方法可以達(dá)到該目的，其中第一氣體或氣體混合物從下部通過優(yōu)選中心排列的供氣管(中心管)導(dǎo)入反應(yīng)器的混合室，中心管至少部分被通過供應(yīng)流化氣流化的固定環(huán)形流化床所環(huán)繞，調(diào)節(jié)第一氣體或氣體混合物和用于環(huán)形流化床的流化氣的氣體速度，使中心管中的顆粒弗魯?shù)?Particle-Froude)數(shù)是1-100，環(huán)形流化床中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.02-2，混合室中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.3-30。
利用本發(fā)明的方法，固定流化床的優(yōu)點(diǎn)如充分長的固體停留時(shí)間與循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)如良好的傳質(zhì)和傳熱在熱處理過程中能夠令人驚奇地組合在一起，同時(shí)又避免了這兩種系統(tǒng)的缺點(diǎn)。當(dāng)經(jīng)過中心管的上部區(qū)域時(shí)，第一氣體或氣體混合物將固體從稱為環(huán)形流化床的環(huán)形固定流化床帶入混合室，由于固體和第一氣體之間高的速度差，所以形成強(qiáng)烈混合的懸浮體，在兩相之間達(dá)到最佳的傳質(zhì)和傳熱效果。
通過相應(yīng)地調(diào)節(jié)環(huán)形流化床中的裝料高度及第一氣體或氣體混合物和流化氣的氣體速度，中心管的開孔區(qū)域上方的懸浮體的固體負(fù)載量可以在很寬范圍內(nèi)變化，使得第一氣體在中心管的開孔區(qū)域和混合室的上部出口之間的壓力損失為1-100mbar。在混合室中是高固體負(fù)載量的懸浮體的情況下，大部分固體沖出懸浮體后落回環(huán)形流化床。這種再循環(huán)稱為內(nèi)部固體再循環(huán)，在這種內(nèi)部循環(huán)中循環(huán)的固體物流通常比從外部供給反應(yīng)器的固體量大得多。這種(較少)量的未沉淀固體與第一氣體或氣體混合物一起排出混合室。通過選擇環(huán)形流化床的高度和截面積，使其適用于所需的熱處理，可以使固體在反應(yīng)器中的停留時(shí)間在很寬的界限中變化。一方面由于高的固體負(fù)載量，另一方面由于良好的傳質(zhì)和傳熱，所以在中心管的開孔區(qū)域上方可以得到能夠使導(dǎo)入反應(yīng)器的燃料幾乎完全燃燒的良好條件。例如，在接近點(diǎn)火溫度和/或用略微過量的氧氣可以幾乎完全燃燒天然氣，并且不會(huì)得到局部溫度峰值。與氣流一起排出反應(yīng)器的固體量完全或至少部分再循環(huán)到反應(yīng)器，這種再循環(huán)有利于供給固定流化床。如此再循環(huán)到環(huán)形流化床的固體質(zhì)量流量與從外部供給反應(yīng)器的固體質(zhì)量流量是同一個(gè)數(shù)量級(jí)。除了良好的能量利用外，本發(fā)明的方法的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是通過改變第一氣體或氣體混合物和流化氣的流速，可以快速、簡易、可靠地調(diào)節(jié)過程的能量傳遞和質(zhì)量傳遞，使其符合要求。
為了保證混合室中特別有效的傳熱和反應(yīng)器中充分的停留時(shí)間，優(yōu)選調(diào)節(jié)第一氣體混合物和用于環(huán)形流化床的流化氣的氣體速度，使中心管中的無量綱的顆粒弗魯?shù)聰?shù)(Frp)是1.15-20，環(huán)形流化床中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)(Frp)是0.115-1.15和/或混合室中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)(Frp)是0.37-3.7。顆粒弗魯?shù)聰?shù)都用下面的公式定義FrP=u(ρs-ρf)ρf*dp*g]]>其中u＝氣流的有效速度，m/sρs＝固體顆粒的密度，kg/m3ρf＝流化氣的有效密度，kg/m3dp＝在反應(yīng)器操作過程中反應(yīng)器藏量顆粒(或者形成的顆粒)的平均直徑，mg＝重力常數(shù)，m/s2。
使用該公式時(shí)應(yīng)當(dāng)注意dp表示的不是所用材料的平均直徑(d50)，而是在反應(yīng)器操作過程中形成的反應(yīng)器藏量的平均直徑，它與所用材料(一次粒子)的平均直徑在兩個(gè)方向上都有很大的不同。即使使用平均直徑例如為3-10μm的非常細(xì)微研磨的材料，在熱處理過程中例如也會(huì)形成平均直徑為20-30μm的顆粒(二次粒子)。另一方面，一些材料如礦石在熱處理過程中會(huì)分解。
根據(jù)本發(fā)明思想的發(fā)展，提出調(diào)節(jié)固體在反應(yīng)器中的裝料高度，使環(huán)形流化床例如至少部分延伸出中心管的上部開孔端幾厘米，從而使固體能夠恒定地導(dǎo)入第一氣體或氣體混合物，并被氣流帶入位于中心管的開孔區(qū)域上方的混合室。用這種方法可以在中心管的開孔區(qū)域上方得到特別高固體負(fù)載量的懸浮體，這樣就能夠例如在困難條件下進(jìn)行完全燃燒。
所有種類的金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽都可以用本發(fā)明的方法進(jìn)行有效熱處理，以生產(chǎn)特定金屬氧化物。該方法特別適用于通過煅燒氫氧化鋁生產(chǎn)氧化鋁。使用的氫氧化鋁具有細(xì)微粒度(約100μm)，至少大部分含金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽的固體粒度通常小于5mm。該方法還可用于煅燒白云石或碳酸鈣。
在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案中，含氧預(yù)熱氣體通過中心管供給反應(yīng)器，這占所有燃燒空氣的全部或至少非常大的部分。這樣就保證有足量的氧氣供入反應(yīng)器的混合室，其中的內(nèi)部燃燒提供反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)所必需的熱能。
可以用本領(lǐng)域普通技術(shù)人員熟知的為此目的的任何方法產(chǎn)生操作反應(yīng)器所必需的熱量。根據(jù)本發(fā)明，將氣態(tài)和/或液態(tài)燃料通過中心管導(dǎo)入反應(yīng)器，燃料在反應(yīng)器的混合室中在中心管上方燃燒。特別是供應(yīng)氣態(tài)燃料如天然氣時(shí)，中心管中的強(qiáng)湍流使氣態(tài)燃料和含氧氣體預(yù)混合，然后在混合室中點(diǎn)火燃燒。這種內(nèi)部燃燒導(dǎo)致氣流夾帶的固定環(huán)形流化床的熱顆粒和工藝氣體之間有特別有效的傳熱。為了避免燃料還在中心管中時(shí)就過早點(diǎn)火，在中心管出口孔(上部開孔區(qū)域)附近供應(yīng)氣態(tài)或液態(tài)燃料。為此，例如可以用排列在中心管中的噴槍供應(yīng)燃料。通過改變氣態(tài)和/或液態(tài)燃料的流速，可以很容易地控制反應(yīng)器溫度。
替代或附加地，固態(tài)、液態(tài)或氣態(tài)燃料如煤或液態(tài)烴可以用相應(yīng)的供料管道直接導(dǎo)入反應(yīng)器。在這種情況下，推薦例如通過改變空氣供給量控制反應(yīng)器中的溫度。根據(jù)本發(fā)明特別優(yōu)選的一個(gè)變化形式，氣態(tài)燃料和/或空氣導(dǎo)入反應(yīng)器的環(huán)形流化床的下部區(qū)域作為流化環(huán)形流化床的氣體。當(dāng)然也可以用本領(lǐng)域普通技術(shù)人員已知的為此目的的所有其它氣體或氣體混合物進(jìn)行流化。有趣的是，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)還可以專用氣態(tài)燃料作為流化氣，氣態(tài)燃料經(jīng)過環(huán)形流化床后在混合室遇到預(yù)熱的燃燒空氣，這里有對于最佳燃燒來說很理想的條件。
已經(jīng)得到證明的是，在0.8-10bar的壓力下，特別優(yōu)選在大氣壓下操作反應(yīng)器是有利的。
可以在反應(yīng)器的上游提供一個(gè)或多個(gè)預(yù)熱段，在預(yù)熱段中，含金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽的固體懸浮、干燥、預(yù)熱和/或部分煅燒，然后在反應(yīng)器中熱處理，至少其中的部分水分被脫除。優(yōu)選在反應(yīng)器的上游提供兩個(gè)預(yù)熱段，每一個(gè)都包括換熱器和下游分離器，用第二換熱器排出的廢氣加熱第一換熱器中的材料，用反應(yīng)器排出的廢氣加熱第二換熱器中的材料。兩個(gè)換熱器都優(yōu)選是懸浮換熱器。用這種方法可以大幅減少工藝的總能量需要。
作為換熱器，本發(fā)明可以使用帶有固定流化床和混合室的環(huán)形流化床換熱器，這在熱量和能量方面都有特別好的利用。另外還可以避免預(yù)熱固體的強(qiáng)機(jī)械負(fù)載，在傳統(tǒng)上用于預(yù)熱的文丘里(Venturi)干燥器的情況下，由于錐形膨脹管中的強(qiáng)湍流而在文丘里噴嘴的文丘里流化床中易于發(fā)生這種情況，并且能夠?qū)е骂w粒分解，形成不需要的微粒。當(dāng)用環(huán)形流化床換熱器作為本發(fā)明的干燥器或預(yù)熱器時(shí)，熱量的供應(yīng)例如通過中心鼓風(fēng)口(中心管)供應(yīng)的從反應(yīng)器排出的廢氣進(jìn)行。這個(gè)原理與本發(fā)明的帶有環(huán)形流化床和混合室的反應(yīng)器相同。固體側(cè)向?qū)氕h(huán)形流化床，在固體到達(dá)中心鼓風(fēng)口之前干燥、預(yù)熱。在環(huán)形流化床中，用空氣流化顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為0.8的固體，從而大幅減少機(jī)械負(fù)載，這是因?yàn)榕c文丘里流化床的文丘里喉管相比，其速度降低約10-20倍。另一方面，為了防止固體通過文丘里喉管，必須調(diào)節(jié)文丘里噴嘴中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp為15-20。在中心鼓風(fēng)口中，可以根據(jù)本發(fā)明調(diào)節(jié)約5-10的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp，而混合室中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為3。
為了冷卻本發(fā)明的環(huán)形流化床反應(yīng)器和/或環(huán)形流化床換熱器，可以將水直接噴到環(huán)形流化床內(nèi)部或上面。這比具有文丘里流化床的反應(yīng)器或干燥器容易得多，在具有文丘里流化床的反應(yīng)器或干燥器中，為了產(chǎn)生能在容器中蒸發(fā)的小水滴，通常必須用雙流體噴嘴將水霧化。另外，傳統(tǒng)的方法需要用助劑如蒸汽將水霧化。
熱處理后，反應(yīng)器的廢氣夾帶的比例為0-100％的產(chǎn)品通過分離器排放到優(yōu)選為流化氣操作的混合容器中，在其中與部分煅燒的固體特別是金屬氫氧化物混合，具體來說是為了調(diào)節(jié)產(chǎn)品質(zhì)量和冷卻熱金屬氧化物。優(yōu)選地，至少部分產(chǎn)品通過固體返回管道再循環(huán)到反應(yīng)器的環(huán)形流化床。這種固體再循環(huán)的最大優(yōu)點(diǎn)是可以具體調(diào)節(jié)混合室附近的懸浮固體負(fù)載量，使其符合工藝要求，甚至可以根據(jù)需要在操作過程中進(jìn)行變化。
根據(jù)本發(fā)明思想的發(fā)展，為此目的而測量中心管和反應(yīng)器出口管之間的壓力損失，并通過改變再循環(huán)固體量控制這種壓力損失。為此目的已經(jīng)證實(shí)特別有利的是具有下游計(jì)量部件的流化中間體容器，如變速旋葉送料器或滾筒式旋轉(zhuǎn)閥。用這種簡單方法進(jìn)行的固體再循環(huán)有助于使反應(yīng)器中保持恒定的工藝條件和/或延長固體在反應(yīng)器中的平均停留時(shí)間。
根據(jù)本發(fā)明的方法，產(chǎn)品或產(chǎn)品混合物在反應(yīng)器中熱處理后從混合容器供給冷卻系統(tǒng)和/或從分離器直接供給冷卻系統(tǒng)，具體來說，冷卻系統(tǒng)形成多個(gè)冷卻段串聯(lián)的布置。這種冷卻段可以形成直接和/或間接的換熱器如旋風(fēng)冷卻器或流化床冷卻器。
為了改善能量利用，假定在冷卻段中用于冷卻的氣體被加熱后供給上游冷卻段、反應(yīng)器和/或預(yù)熱段?？梢詮囊呀?jīng)用前面的冷卻段將待冷卻的產(chǎn)品預(yù)冷的最后冷卻段開始，使氣體以串聯(lián)方式通過前面冷卻段的幾個(gè)或全部。因?yàn)楫a(chǎn)品在每一個(gè)前面的冷卻段中都是更熱的，所以在每一個(gè)冷卻段中進(jìn)一步被冷卻，用于冷卻的氣體進(jìn)一步被加熱。最后，加熱的氣體優(yōu)選通過中心管供給反應(yīng)器和/或預(yù)熱段。當(dāng)用直接熱流交換器代替在流化床冷卻器中常用作間接換熱器的交叉流換熱器時(shí)，在金屬氧化物的冷卻過程中能夠得到特別好的熱量回收效果，所以在待冷卻的金屬氧化物和待預(yù)熱的燃燒空氣之間優(yōu)選發(fā)生多段直接接觸。
本發(fā)明的裝置特別適用于實(shí)施上述方法，其具有構(gòu)成用于由金屬化合物如金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽生產(chǎn)金屬氧化物的流化床反應(yīng)器的反應(yīng)器，在反應(yīng)器中，通過燃料的燃燒加熱金屬化合物，生成金屬氧化物。在反應(yīng)器中提供供氣系統(tǒng)，形成該供氣系統(tǒng)，使流經(jīng)該供氣系統(tǒng)的氣體將固體從至少部分被供氣系統(tǒng)環(huán)繞的固定環(huán)形流化床帶入混合室。這種供氣系統(tǒng)優(yōu)選延伸入混合室。但是也可以使供氣系統(tǒng)在環(huán)形流化床表面下方終止。然后，氣體例如通過側(cè)向開孔導(dǎo)入環(huán)形流化床，由于其流速而將固體從環(huán)形流化床帶入混合室。
根據(jù)本發(fā)明，供氣系統(tǒng)具有供氣管(中心管)，供氣管從反應(yīng)器的下部區(qū)域基本上垂直向上延伸，優(yōu)選進(jìn)入反應(yīng)器的混合室，供氣管至少部分被其中形成有固定環(huán)形流化床的室環(huán)繞。中心管在其出口孔處可以形成噴嘴，在其殼表面四周可以分布有一個(gè)或多個(gè)小孔，使得在操作反應(yīng)器期間，固體能夠恒定地通過小孔進(jìn)入中心管，并且被第一氣體或氣體混合物通過中心管帶入混合室。當(dāng)然，也可以在反應(yīng)器中提供大小或截面形狀不同或相同的兩個(gè)或多個(gè)中心管。但優(yōu)選地，參照反應(yīng)器的橫截面，至少一個(gè)中心管近似中心排列。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案，在反應(yīng)器下游提供用于分離固體的分離器，特別是旋風(fēng)分離器，分離器具有通向反應(yīng)器的環(huán)形流化床的固體管道和/或通向混合容器的固體管道。
為了可靠地流化固體和形成固定流化床，在反應(yīng)器的環(huán)形室中提供氣體分布器，氣體分布器將該室分成上部環(huán)形流化床和下部氣體分布器室，氣體分布器室與流化氣和/或氣態(tài)燃料的供應(yīng)管道相連。如果不用氣體分布器室，也可以提供由管子和/或噴嘴構(gòu)成的氣體分布器，其中部分噴嘴可以與流化氣的供氣源相連，另一部分噴嘴可以與獨(dú)立的氣態(tài)燃料的供氣源相連。
根據(jù)本發(fā)明，反應(yīng)器還可以具有通向中心管的用于氣態(tài)和/或液態(tài)燃料的供應(yīng)管道和通入環(huán)形室或混合室的用于氣態(tài)、液態(tài)和/或固態(tài)燃料的供應(yīng)管道。具體來說，當(dāng)在供氣系統(tǒng)特別是中心管中排列用于供應(yīng)氣態(tài)和/或液態(tài)燃料的噴槍時(shí)，已經(jīng)證明這對于控制燃料供應(yīng)特別有利，噴槍向上延伸到供氣系統(tǒng)的出口開孔區(qū)域，特別是伸入中心管上部開孔區(qū)域。
為了特別有效且溫和地預(yù)熱離析物，本發(fā)明中建議為環(huán)形流化床預(yù)熱段提供用于固定環(huán)形流化床的室和混合室的室作為預(yù)熱段。
另外優(yōu)選地，在反應(yīng)器的下游提供流化氣操作的混合容器，用于將產(chǎn)品和通過固體供應(yīng)管道從預(yù)熱段供給的部分煅燒固體混合。
根據(jù)本發(fā)明，然后是包括直接和/或間接冷卻段特別是旋風(fēng)冷卻器和/或流化冷卻器的冷卻系統(tǒng)。在直接冷卻段中，冷卻介質(zhì)與待冷卻的產(chǎn)品直接接觸。在冷卻過程中還可以進(jìn)行所需的反應(yīng)如產(chǎn)品提純。直接冷卻段還有特別好的冷卻效果。在間接冷卻段中，用流經(jīng)冷卻盤管的冷卻介質(zhì)進(jìn)行冷卻。為了能夠利用也是在該工藝自身的冷卻過程中加熱的氣體，冷卻段具有至少一個(gè)用于在冷卻段中加熱的氣體(燃燒空氣)的供應(yīng)管道，該管道通向預(yù)熱段，通向混合室，通向氣體分布器室和/或通入燃燒室。
在反應(yīng)器的環(huán)形流化床和/或混合室中，可以根據(jù)本發(fā)明提供使固體和/或流體的流向偏轉(zhuǎn)的設(shè)備。例如可以在環(huán)形流化床中設(shè)置環(huán)形堰，其直徑在中心管直徑和反應(yīng)器壁的直徑之間，使堰的上邊緣突出到操作過程中得到的固體高度的上方，而堰的下邊緣的位置距氣體分布器等有一定的距離。因此，沖出反應(yīng)器壁附近的混合室的固體在被中心管的氣流帶回混合室之前必須首先在堰的下邊緣處通過該堰。用這種方法可以在環(huán)形流化床中強(qiáng)化固體的交換，使固體在環(huán)形流化床中能夠有更均勻的停留時(shí)間。
從下面對實(shí)施方案的說明和附圖可以看出本發(fā)明的發(fā)展、優(yōu)點(diǎn)和應(yīng)用本發(fā)明的可能性。所有描述和/或說明的特征自身或其任意組合都形成本發(fā)明的主題，無論它們是否包括在權(quán)利要求書中或其反向參考文獻(xiàn)中。


圖1給出根據(jù)本發(fā)明第一個(gè)實(shí)施方案的方法和裝置的流程圖；圖2給出根據(jù)第一個(gè)實(shí)施方案的流化床反應(yīng)器；圖3給出根據(jù)本發(fā)明第二個(gè)實(shí)施方案的方法和裝置的流程圖；
圖4給出根據(jù)第二個(gè)實(shí)施方案的流化床反應(yīng)器；圖5給出包括兩個(gè)預(yù)熱段的本發(fā)明的系統(tǒng)。
具體實(shí)施例方式
為了煅燒金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽，圖1所示的裝置例如具有圓筒狀反應(yīng)器25，中心管26與反應(yīng)器25的縱軸基本同軸排列，中心管從反應(yīng)器25的底部基本上垂直地向上延伸。在反應(yīng)器25底部附近提供環(huán)形氣體分布器29，其與供應(yīng)管道21和28相通。在反應(yīng)器25垂直方向上的上部區(qū)域中排列有形成的混合室20、出口管道33，出口管道33通入構(gòu)成旋風(fēng)分離器的分離器34。
當(dāng)將固體通過固體管道19裝入反應(yīng)器25時(shí)，在氣體分布器29上形成一個(gè)層，該層環(huán)形圍繞在中心管26周圍，稱為環(huán)形流化床27。通過供應(yīng)管道21，28導(dǎo)入的流化氣流經(jīng)氣體分布器29后將環(huán)形流化床27流化，從而形成固定流化床。調(diào)節(jié)供給反應(yīng)器25的氣體速度，使環(huán)形流化床27中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.15-0.35。因?yàn)橹恍枰^少量的流化空氣，所以不一定要將用作流化氣的空氣預(yù)熱。
向環(huán)形流化床27中供應(yīng)更多的固體時(shí)，反應(yīng)器25中的固體高度升高到固體能進(jìn)入中心管26的孔中的程度。同時(shí)，含氧氣體或氣體混合物作為燃燒空氣通過中心管26導(dǎo)入反應(yīng)器25，為混合室20中的氣態(tài)、液態(tài)或固態(tài)燃料的燃燒提供所需的氧氣量。優(yōu)選調(diào)節(jié)通過中心管26供給反應(yīng)器25的氣體速度，使中心管26中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)大約為7-11，混合室20中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)大約為1.5-3。
因?yàn)榄h(huán)形流化床27中的固體高度升到高于中心管26的上邊緣，所以固體會(huì)流過該邊緣進(jìn)入中心管26。中心管26的上邊緣可以是平直的，也可以是不同的形狀如鋸齒狀，也可以在殼表面上具有側(cè)向開孔。由于氣體速度很高，所以流經(jīng)中心管26的氣體經(jīng)過中心管的孔時(shí)會(huì)將固體從固定環(huán)形流化床27帶入混合室20，從而形成強(qiáng)烈混合的懸浮體。因?yàn)樵诨旌鲜?0中的氣流和固體之間強(qiáng)烈的傳質(zhì)和傳熱，所以起初較冷的固體由于混合室20中的內(nèi)部燃燒而被很好地加熱。
由于噴入混合室20的氣體膨脹和/或撞擊在一個(gè)反應(yīng)器壁上，所以流速下降，結(jié)果，夾帶的固體快速失去速度，部分回落到環(huán)形流化床27中。在固定環(huán)形流化床27的反應(yīng)器區(qū)域和混合室20之間形成固體循環(huán)。由于這種固體循環(huán)，待處理的固體在反應(yīng)器25中循環(huán)特別長的時(shí)間，同時(shí)在混合室20中可以利用這種非常好的傳熱。這樣就可以在很大程度上保證金屬鹽的完全煅燒。
在固體進(jìn)入反應(yīng)器25進(jìn)行熱處理(煅燒)之前，離析物金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽通過螺旋運(yùn)輸機(jī)1導(dǎo)入作為換熱器的文丘里預(yù)熱器3，這屬于第一預(yù)熱段A。在文丘里預(yù)熱器3中，粒度基本上小于5mm的細(xì)微研磨固體與熱氣直接接觸，將固體干燥和預(yù)熱。為此目的，溫度為200-500℃的熱氣混合物(廢氣)通過廢氣管道2供給第一預(yù)熱段A的文丘里預(yù)熱器3，氣體混合物通過固體管道5將細(xì)微研磨固體運(yùn)送到構(gòu)成分離器6的過濾設(shè)備如袋濾器或靜電集塵器。在這里廢氣與固體分離，廢氣例如通過煙囪逸入廢氣管道7。
部分煅燒的固體通過固體管道8到達(dá)第二預(yù)熱段B的文丘里預(yù)熱器4。在文丘里預(yù)熱器4中，已經(jīng)部分煅燒的固體與通過廢氣管道16導(dǎo)入文丘里預(yù)熱器4的溫度為650-1150℃的熱廢氣直接接觸。部分煅燒的固體和熱廢氣一起離開文丘里預(yù)熱器4，通過固體管道17輸送到作為分離器的旋風(fēng)分離器18中，其中的廢氣通過廢氣管道2導(dǎo)入第一預(yù)熱段A的文丘里預(yù)熱器3。
在旋風(fēng)分離器18中分離的固體通過固體管道19進(jìn)入流化床反應(yīng)器25的環(huán)形流化床27，其中的溫度是650-1150℃，大多數(shù)約為800-1000℃。另外，氣態(tài)燃料通過燃料管道21供入形成在氣體分布器29下面的氣體分布器室24，然后通過氣體分布器29導(dǎo)入流化床27的下部區(qū)域。在氣體分布器室24中，氣態(tài)燃料可以與通過供應(yīng)管道28供應(yīng)的流化空氣混合，然后例如通過氣體分布器29的噴嘴或開孔導(dǎo)入固定環(huán)形流化床27。也可以在氣體分布器29中提供與燃料管道21連接的噴嘴，燃料通過這些噴嘴直接導(dǎo)入固定環(huán)形流化床。
圖2給出反應(yīng)器25的固定環(huán)形流化床27的燃料供應(yīng)的一種變化形式，其中氣態(tài)燃料通過燃料管道21導(dǎo)入被氣體分布器29分隔的氣體分布器室24。在這種變化形式中，氣態(tài)燃料可用于流化固定環(huán)形流化床27，完全代替通過供應(yīng)管道28供應(yīng)的流化空氣。還可以通過燃料管道21供應(yīng)氣態(tài)燃料和流化空氣的混合物，只用氣態(tài)燃料部分代替流化空氣。氣態(tài)燃料穿過固定環(huán)形流化床27進(jìn)入混合室20，在其中進(jìn)行燃燒產(chǎn)生反應(yīng)所需的熱量。
包括金屬氧化物產(chǎn)品的反應(yīng)器25的熱廢氣穿過出口管道33進(jìn)入構(gòu)成再循環(huán)旋風(fēng)分離器的分離器34，其中的廢氣通過廢氣管道16供給第二預(yù)熱段B的文丘里預(yù)熱器4。其中分離的部分熱固體通過固體返回管道15a再循環(huán)到反應(yīng)器25的環(huán)形流化床27中。另一部分熱固體首先通過產(chǎn)品供應(yīng)管道15流入混合容器14，流化氣通過供應(yīng)管道35供入混合容器14。通過與固體管道8偶聯(lián)的固體管道13分出部分預(yù)熱的部分煅燒的固體，使其進(jìn)入混合容器14，在混合容器14中，離開固體管道13的部分煅燒固體被離開產(chǎn)品供應(yīng)管道15的熱金屬氧化物加熱和煅燒。產(chǎn)品和部分煅燒固體的這種混合物用于調(diào)節(jié)產(chǎn)品質(zhì)量，并冷卻熱金屬氧化物。
混合容器14中產(chǎn)生的產(chǎn)品混合物的冷卻是在下游冷卻系統(tǒng)40中進(jìn)行的，其包括四個(gè)連續(xù)冷卻段D、E、F和G。冷卻段D、E和F是串聯(lián)的三個(gè)相同的旋風(fēng)冷卻器42，它們都包括氣力輸送管道41，其中金屬氧化物和更冷的空氣都向上輸送到相應(yīng)的旋風(fēng)冷卻器42。為此目的，離開混合容器14的熱金屬氧化物通過固體管道45導(dǎo)入第一直接冷卻段D的氣力輸送管道41后裝入第一直接冷卻段D的旋風(fēng)冷卻器42。金屬氧化物從旋風(fēng)冷卻器42的下端通過固體管道46流入第二直接冷卻段E的氣力輸送管道41的下端。這同樣適用于第三直接冷卻段F，金屬氧化物從第三直接冷卻段F通過固體管道46輸送到冷卻段G的最終冷卻器，這構(gòu)成了流化床冷卻器47。
直接冷卻段D、E和F的氣體循環(huán)線路如下鼓風(fēng)機(jī)50將環(huán)境空氣壓入最后一個(gè)直接冷卻段F的氣力輸送管道41，到達(dá)旋風(fēng)冷卻器42。離開每一個(gè)冷卻段F和E的旋風(fēng)冷卻器42后，這種空氣都通過空氣管道51流到前面冷卻段E和D的氣力輸送管道41的底端，然后作為預(yù)熱的燃燒空氣通過空氣供應(yīng)管道31經(jīng)過中心管26導(dǎo)入反應(yīng)器25。
將最終的冷卻器設(shè)計(jì)為流化床冷卻器47，通過流化床冷卻器47延伸冷卻盤管55，其具有垂直堰56，57，待冷卻的產(chǎn)品截留在這些堰處，每一個(gè)堰都形成一個(gè)流化床，待冷卻的金屬氧化物流過堰56，57進(jìn)入各自的下一個(gè)流化床。流化空氣通過空氣供應(yīng)管道59導(dǎo)入流化床冷卻器47的各個(gè)固定流化床。在流化床冷卻器47中加熱的廢空氣通過廢空氣管道60進(jìn)入冷卻段F的氣力輸送管道41。冷卻的金屬氧化物通過排放管道63離開最終冷卻器47。水通常作為冷卻介質(zhì)流經(jīng)冷卻盤管55。
第一冷卻段D的旋風(fēng)冷卻器42中的溫度一般是450-850℃，優(yōu)選500-720℃。在下一個(gè)冷卻段E的旋風(fēng)冷卻器42中，溫度一般是200-600℃，被冷卻到約70℃，直至排放出成品。
圖3所示的裝置及相關(guān)的方法基本上與圖1所示的系統(tǒng)相對應(yīng)。裝置相同的部分也用相同的附圖標(biāo)記表示，下面不再對其描述。
與前面圖1所示裝置最大的不同是反應(yīng)器25的燃料供給。設(shè)計(jì)反應(yīng)器25，依次在其下部區(qū)域形成固定環(huán)形流化床27，在固定環(huán)形流化床27上部延伸出混合室20。中心管26從反應(yīng)器25的下部區(qū)域穿過固定環(huán)形流化床27進(jìn)入混合室20的區(qū)域。在冷卻系統(tǒng)40中預(yù)熱的燃燒空氣優(yōu)選通過空氣供應(yīng)管道31穿過該中心管26直接導(dǎo)入一般已經(jīng)加熱到溫度為450-850℃的反應(yīng)器25的混合室20。在這種變化形式中，燃料供應(yīng)也是通過中心管26進(jìn)行的，燃料在中心管26的上部開孔區(qū)域中的出口孔附近供給中心管26。因此，在混合室20中，在中心管26的上方直接開始燃燒。
從圖4可以看出，在中心管26中排列供應(yīng)液態(tài)或氣態(tài)燃料的噴槍30。來自供應(yīng)管道31的預(yù)熱空氣將燃料向上帶入混合室20并與其混合。結(jié)果，在中心管26上方的頂部開孔處在混合室20中直接開始燃燒，產(chǎn)生所需的煅燒溫度。通過供應(yīng)管道28供應(yīng)流化環(huán)形流化床27所需的空氣。
另外，在圖3的裝置中，具有流化床冷卻器47的冷卻段H代替具有旋風(fēng)冷卻器42的冷卻段F，因此，圖3中提供了具有旋風(fēng)冷卻器42的兩個(gè)冷卻段D，E和具有流化床冷卻器47的兩個(gè)冷卻段G，H。
本發(fā)明方法的特別優(yōu)點(diǎn)是將固定環(huán)形流化床27的優(yōu)點(diǎn)和混合室20(循環(huán)流化床)的優(yōu)點(diǎn)優(yōu)化利用，同時(shí)，冷卻產(chǎn)品產(chǎn)生的廢熱再供給反應(yīng)器以節(jié)約能量。另外還可以控制內(nèi)部燃燒。
實(shí)施例1(生產(chǎn)氧化鋁)在圖1的裝置中，溫度為65℃、表面水分為8.0wt％的約213000kg/h氧化鋁通過螺旋運(yùn)輸機(jī)1供應(yīng)。在第一預(yù)熱段A中預(yù)熱的氧化鋁的一份導(dǎo)入混合室14，七份導(dǎo)入第二預(yù)熱段B。經(jīng)過第二預(yù)熱段B后，固體管道19中的固體溫度是341℃，被預(yù)熱到約70％的結(jié)合水被脫除的程度。將9750Nm3/h的冷天然氣作為燃料通過燃料管道21導(dǎo)入流化床反應(yīng)器25的環(huán)形流化床27。
在這樣的應(yīng)用中，固定環(huán)形流化床中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為0.17，混合室中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為2.96，中心管中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為9.9。
在混合容器14中，分離器34排出的產(chǎn)品與來自第一預(yù)熱段A的預(yù)煅燒固體混合，從而產(chǎn)生溫度為618℃的產(chǎn)品。從通過固體管道13供應(yīng)的水合物中脫除9300kg/h的結(jié)合水，從而使剩余混合物的燒失量為0.9wt％。
在排放管道63中得到溫度約為70℃的129000kg/h氧化鋁。整個(gè)過程的比熱要求約為2750kJ/kg產(chǎn)品。
下表給出圖1裝置中不同管道中的溫度T和氣體量G


實(shí)施例2(生產(chǎn)氧化鋁)在圖3的裝置中，溫度為65℃、表面水分為7.0wt％的約102000kg/h氫氧化鋁通過螺旋運(yùn)輸機(jī)1供應(yīng)。在第一預(yù)熱段A中預(yù)熱的氫氧化鋁的一份導(dǎo)入混合室14，八份導(dǎo)入第二預(yù)熱段B。經(jīng)過第二預(yù)熱段B后，固體管道19中的固體溫度是343℃，被預(yù)熱到約72％的結(jié)合水被脫除的程度。將5027Nm3/h的冷天然氣作為燃料通過伸入中心管26和混合室20中的噴槍30供給流化床反應(yīng)器25。
在這樣的應(yīng)用中，固定環(huán)形流化床中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為0.34，混合室中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為1.54，中心管中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)Frp約為7.9。
在混合容器14中，分離器34排出的產(chǎn)品與來自第一預(yù)熱段A的預(yù)煅燒固體混合，從而產(chǎn)生溫度為689℃的產(chǎn)品。從通過固體管道13供應(yīng)的水合物中脫除3970kg/h的結(jié)合水，從而使剩余混合物的燒失量為0.74wt％。
在排放管道63中得到溫度約為70℃的68500kg/h氧化鋁。整個(gè)過程的比熱要求約為2866k·J/kg產(chǎn)品。
下表給出圖1裝置中不同管道中的溫度T和氣體量G



實(shí)施例3(用環(huán)形流化床加熱段預(yù)熱)根據(jù)圖5，為了特別有效且溫和地預(yù)熱，用具有用于固定環(huán)形流化床72的室和混合室73的環(huán)形流化床加熱段70，71代替第一和第二預(yù)熱段A，B的兩個(gè)文丘里預(yù)熱器3，4。在預(yù)熱的第一步驟中，潮濕的固體進(jìn)行表面干燥，加熱到約150℃的溫度。在第二預(yù)熱段B中，然后將固體預(yù)煅燒，其中除去約70％的結(jié)合水，同時(shí)，進(jìn)一步加熱至約350℃。在第一步驟中，例如溫度為65℃的196t/h潮濕水合氧化鋁可以裝入第一預(yù)熱段A的環(huán)形流化床加熱段70的環(huán)形流化床72，并被5000Nm3/h的空氣流化。流化空氣通過供料管道74和氣體分布器75導(dǎo)入環(huán)形流化床72。溫度約為340℃的197000Nm3/h煙氣通過中心管76供應(yīng)。在混合室73中，固體被干燥、預(yù)熱至約150℃，180t/h的固體作為干燥水合物通過靜電集塵器6導(dǎo)入，隨后空氣提升至環(huán)形流化床加熱段71的環(huán)形流化床72，水合物在這里被通過供料管道74導(dǎo)入的5000Nm3/h空氣流化。溫度約為1000℃的150000Nm3/h的煙氣通過環(huán)形流化床加熱段71的中心管76導(dǎo)入，從而將干燥水合物預(yù)熱并加熱到約350℃。約144t/h的預(yù)煅燒材料和廢氣一起從該第二步驟排出。
下面列出參考標(biāo)記表示的部件1螺旋運(yùn)輸機(jī)35供應(yīng)管道2廢氣管道 40冷卻系統(tǒng)3文丘里預(yù)熱器 41輸送管道4文丘里預(yù)熱器 42旋風(fēng)冷卻器5固體管道 45固體管道6分離器，過濾設(shè)備 46固體管道7廢氣管道 47流化床冷卻器8固體管道 50鼓風(fēng)機(jī)13固體管道 51空氣管道14混合容器 55冷卻盤管15產(chǎn)品供應(yīng)管道 56堰
15a固體返回管道 57堰16廢氣管道59空氣供應(yīng)管道17固體管道60廢空氣管道18分離器，旋風(fēng)分離器 63排放管道19固體管道70環(huán)形流化床加熱段20混合室 71環(huán)形流化床加熱段21燃料管道72固定環(huán)形流化床24氣體分布器室73混合室25反應(yīng)器 74供料管道26中心管 75氣體分布器27固定環(huán)形流化床 76中心管28供應(yīng)管道A第一預(yù)熱段29氣體分布器 B第二預(yù)熱段30噴槍D冷卻段31空氣供應(yīng)管道E冷卻段33出口管道F冷卻段34分離器 G冷卻段H冷卻段
權(quán)利要求
1.一種由金屬化合物、特別是金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽生產(chǎn)金屬氧化物的方法，其中將金屬化合物輸送到具有流化床的反應(yīng)器(25)中，在其中通過燃料的燃燒加熱到650-1150℃的溫度，生成金屬氧化物，其特征在于第一氣體或氣體混合物從下部通過供氣管(26)導(dǎo)入反應(yīng)器(25)的混合室(20)，供氣管(26)至少部分被通過供應(yīng)流化氣流化的固定環(huán)形流化床(27)環(huán)繞，調(diào)節(jié)第一氣體或氣體混合物和用于環(huán)形流化床(27)的流化氣的氣體速度，使供氣管(26)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是1-100，環(huán)形流化床(27)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.02-2，混合室(20)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.3-30。
2.權(quán)利要求1的方法，其特征在于供氣管(26)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是1.15-20。
3.權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于環(huán)形流化床(27)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.115-1.15。
4.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于混合室(20)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.37-3.7。
5.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于調(diào)節(jié)反應(yīng)器(25)中的固體裝料高度，使環(huán)形流化床(27)延伸超過在供氣管(26)的上部開孔端，并使固體恒定地導(dǎo)入第一氣體或氣體混合物，并被氣流帶入位于供氣管(26)的開孔區(qū)域上方的混合室(20)。
6.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于作為原料供應(yīng)的氫氧化鋁的粒度小于100μm。
7.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于預(yù)熱的含氧氣體通過供氣管(26)供給反應(yīng)器(25)。
8.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于將氣態(tài)和/或液態(tài)燃料通過供氣管(26)導(dǎo)入反應(yīng)器(25)，燃料優(yōu)選在供氣管(26)的出口孔附近供應(yīng)。
9.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于氣態(tài)燃料和/或空氣導(dǎo)入反應(yīng)器(25)的環(huán)形流化床(27)的下部區(qū)域。
10.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于反應(yīng)器(25)中的壓力是0.8-10bar。
11.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于在熱處理之前在包括換熱器(3，4)和下游分離器(6，18)的至少一個(gè)預(yù)熱段(A，B)中使固體懸浮、干燥、預(yù)熱和/或部分煅燒。
12.權(quán)利要求11的方法，其特征在于用帶有固定流化床(72)和混合室(73)的環(huán)形流化床換熱器(70，71)作為換熱器。
13.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于通過將水噴入環(huán)形流化床(27，72)冷卻反應(yīng)器(25)和/或環(huán)形流化床換熱器(70，71)。
14.權(quán)利要求11-13任一項(xiàng)的方法，其特征在于熱處理后反應(yīng)器(25)的廢氣夾帶的產(chǎn)品的0-100％通過分離器(34)排放到優(yōu)選為流化氣操作的混合容器(34)中，產(chǎn)品混合物和部分煅燒的固體一起產(chǎn)生。
15.前述權(quán)利要求任一項(xiàng)的方法，其特征在于將產(chǎn)品或產(chǎn)品混合物供給冷卻系統(tǒng)(40)，該冷卻系統(tǒng)具體由多個(gè)冷卻段(D，E，F(xiàn)，G，H)串聯(lián)布置組成。
16.權(quán)利要求15的方法，其特征在于在冷卻段(D，E，F(xiàn)，G，H)中加熱的氣體供給上游冷卻段(D，E，F(xiàn)，G)、預(yù)熱段(A，B)和/或反應(yīng)器(25)。
17.一種由金屬化合物如金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽生產(chǎn)金屬氧化物的裝置，特別是實(shí)施權(quán)利要求1-16任一項(xiàng)的方法的裝置，其包括構(gòu)成流化床反應(yīng)器的反應(yīng)器(25)，其中通過燃料燃燒加熱金屬化合物，生成金屬氧化物，其特征在于反應(yīng)器(25)具有供氣系統(tǒng)，形成該供氣系統(tǒng)，使流經(jīng)該供氣系統(tǒng)的氣體將固體從至少部分被供氣系統(tǒng)環(huán)繞的固定環(huán)形流化床(27)帶入混合室(20)。
18.權(quán)利要求17的裝置，其特征在于供氣系統(tǒng)具有供氣管(26)，供氣管(26)從反應(yīng)器(25)的下部區(qū)域基本上垂直向上延伸進(jìn)入反應(yīng)器(25)的混合室(20)，供氣管(26)被至少部分在供氣管(26)周圍環(huán)狀延伸且其中形成有固定環(huán)形流化床(27)的室環(huán)繞。
19.權(quán)利要求18的裝置，其特征在于供氣管(26)基于反應(yīng)器(25)的橫截面近似中心排列。
20.權(quán)利要求17-19任一項(xiàng)的裝置，其特征在于在反應(yīng)器(25)下游提供用于分離固體的分離器(34)，分離器(34)具有通向反應(yīng)器(25)的環(huán)形流化床(27)的固體返回管道(15a)和通向混合容器(14)的固體管道(15)。
21.權(quán)利要求17-20任一項(xiàng)的裝置，其特征在于在反應(yīng)器(25)的環(huán)形室中提供氣體分布器(29)，氣體分布器(29)將該環(huán)形室分成上部環(huán)形流化床(27)和下部氣體分布器室(24)，且氣體分布器室(24)與流化氣供應(yīng)管道(21)相連。
22.權(quán)利要求17-21任一項(xiàng)的裝置，其特征在于反應(yīng)器(25)具有通向供氣系統(tǒng)的用于氣態(tài)和/或液態(tài)燃料的供應(yīng)管道和/或通入環(huán)形室的用于氣態(tài)、液態(tài)和/或固態(tài)燃料的供應(yīng)管道(21)。
23.權(quán)利要求22的裝置，其特征在于在供氣系統(tǒng)特別是供氣管(26)中排列用于供應(yīng)氣態(tài)和/或液態(tài)燃料的噴槍(30)，該噴槍伸入供氣系統(tǒng)特別是供氣管(26)的出口開孔區(qū)域。
24.權(quán)利要求17-23任一項(xiàng)的裝置，其特征在于提供具有用于固定環(huán)形流化床(72)的室和混合室(73)的環(huán)形流化床加熱段(70，71)作為預(yù)熱段(A，B)。
25.權(quán)利要求17-24任一項(xiàng)的裝置，其特征在于在反應(yīng)器(25)的下游優(yōu)選提供流化氣操作的混合容器(34)，用于將產(chǎn)品和部分煅燒的固體混合得到產(chǎn)品混合物。
26.權(quán)利要求17-25任一項(xiàng)的裝置，其特征在于用于產(chǎn)品或產(chǎn)品混合物的冷卻系統(tǒng)(40)具有帶有至少一個(gè)垂直堰(56，57)的流化床冷卻器(37)，產(chǎn)品或產(chǎn)品混合物在垂直堰(56，57)前形成流化床。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種由金屬化合物、特別是金屬氫氧化物或金屬碳酸鹽生產(chǎn)金屬氧化物的方法，其中將金屬化合物輸送到具有流化床的反應(yīng)器(25)中，在其中通過燃料燃燒加熱到650－1150℃的溫度，生成金屬氧化物，本發(fā)明還涉及相應(yīng)的裝置。為了改善能量利用，建議將第一氣體或氣體混合物從下部通過供氣管(26)導(dǎo)入反應(yīng)器(25)的混合室(20)，供氣管(26)至少部分被通過供應(yīng)流化氣流化的固定環(huán)形流化床(27)環(huán)繞，調(diào)節(jié)第一氣體或氣體混合物和用于環(huán)形流化床(27)的流化氣的氣體速度，使供氣管(26)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是1－100，環(huán)形流化床(27)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.02－2，混合室(20)中的顆粒弗魯?shù)聰?shù)是0.3－30。
文檔編號(hào)F23C10/12GK1759066SQ200380107419
公開日2006年4月12日 申請日期2003年12月13日 優(yōu)先權(quán)日2002年12月23日
發(fā)明者M·赫爾施, W·斯托克豪森, M·斯特羅德 申請人:奧托昆普技術(shù)公司