本發(fā)明涉及充氣輪胎。

背景技術(shù)：

輪胎具備一對(duì)胎圈。各個(gè)胎圈具備芯部和三角膠。三角膠從芯部向徑向外側(cè)延伸。三角膠由高硬度的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。

在輪胎中，胎圈的部分嵌合于輪輞。在行駛狀態(tài)下，對(duì)該胎圈的部分作用較大的載荷。為了實(shí)現(xiàn)輪胎良好的耐久性，胎圈部分的剛性尤為重要。胎圈部分的剛性也對(duì)操縱穩(wěn)定性、乘坐舒適性產(chǎn)生影響。為了提高輪胎的耐久性、操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性，胎圈部分的結(jié)構(gòu)尤為重要。

關(guān)于胎圈部分的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了各種研究。在日本特開2012-025280公報(bào)以及日本特表2013-545671公報(bào)中公開了對(duì)胎圈采用具有與以往的三角膠相比較小的長(zhǎng)度的三角膠(也稱為第一三角膠)的輪胎的例子。在這些輪胎中，進(jìn)一步在胎體的折返部的軸向外側(cè)設(shè)置其他三角膠(也稱為第二三角膠)。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2012-025280公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特表2013-545671公報(bào)

對(duì)于輪胎期望進(jìn)一步提高耐久性、操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種實(shí)現(xiàn)良好的耐久性、操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性的充氣輪胎。

本發(fā)明的充氣輪胎，具備：一對(duì)胎圈、和架設(shè)于一方的胎圈與另一 方的胎圈之間的胎體。各個(gè)胎圈具備：芯部、從該芯部向徑向外側(cè)延伸的第一三角膠、以及在軸向上位于比該第一三角膠靠外側(cè)的第二三角膠。所述胎體具備胎體簾布。所述胎體簾布在所述芯部的周圍從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返，通過(guò)該折返而在該胎體簾布形成有主部和折返部。所述折返部位于所述第一三角膠與所述第二三角膠之間。所述第二三角膠的形狀為向徑向外側(cè)前端變細(xì)，并且向徑向內(nèi)側(cè)前端變細(xì)。所述第二三角膠的徑向外側(cè)端延伸到所述輪胎的最大寬度位置附近。在所述第一三角膠的前端附近所述第二三角膠的厚度成為最大。在用與周向垂直的面剖切所述輪胎的剖面中，所述第二三角膠的軸向內(nèi)側(cè)面的輪廓包括向軸向外側(cè)凸出的圓弧C1。所述圓弧C1從所述內(nèi)側(cè)面的輪廓的徑向外側(cè)端向內(nèi)延伸。所述第二三角膠的軸向外側(cè)面的輪廓包括：向軸向外側(cè)凸出的圓弧C2、和向軸向內(nèi)側(cè)凸出的圓弧C3。所述圓弧C2從所述外側(cè)面的輪廓的徑向外側(cè)端向內(nèi)延伸，所述圓弧C3位于所述圓弧C2的徑向內(nèi)側(cè)并與該圓弧C2相切。在將從胎圈基線到所述輪胎的最大寬度位置的高度設(shè)為Hw時(shí)，從胎圈基線到所述圓弧C2和所述圓弧C3的切點(diǎn)的高度Ht、與所述高度Hw的一半的高度之差Ht-Hw/2為-10mm以上且10mm以下。所述圓弧C1的曲率半徑R1大于所述圓弧C2的曲率半徑R2，該曲率半徑R2大于所述圓弧C3的曲率半徑R3。

優(yōu)選為，所述曲率半徑R2相對(duì)于所述曲率半徑R1之比R2/R1為0.6以上且0.9以下。

優(yōu)選為，所述曲率半徑R3相對(duì)于所述曲率半徑R2之比R3/R2為0.5以上且0.8以下。

優(yōu)選為，該輪胎還具備：一對(duì)側(cè)壁部、和位于各個(gè)側(cè)壁部的徑向內(nèi)側(cè)的一對(duì)邊口部。由所述輪胎的所述側(cè)壁部和所述邊口部構(gòu)成的部分為胎側(cè)部，將在比所述最大寬度位置Pt靠徑向內(nèi)側(cè)處所述胎側(cè)部的外側(cè)面上的位置亦即該胎側(cè)部的厚度成為最大的位置設(shè)為Pr，將沿著從所述位置Pr引出的所述第二三角膠的外側(cè)面的法線測(cè)量出的所述第二三角膠的厚度設(shè)為F1，將所述第二三角膠的最大厚度設(shè)為F2，將在所述第二三角膠的外側(cè)面上距離胎圈基線的徑向高度為所述高度Hw的一半Hw/2的位置處所述第二三角膠的厚度設(shè)為F3時(shí)，所述厚度F1相對(duì)于 所述厚度F2的F1/F2之比為0.4以上且0.6以下。所述厚度F3相對(duì)于所述厚度F2之比F3/F2為0.4以上且0.6以下。

優(yōu)選為，從胎圈基線到所述第二三角膠的徑向外側(cè)端的高度H2與所述高度Hw之差H2-Hw為-10mm以上且10mm以下。

發(fā)明人們對(duì)胎圈的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)地研究。其結(jié)果明確了不僅三角膠的厚度、高度對(duì)耐久性產(chǎn)生影響，而且三角膠的輪廓形狀也對(duì)耐久性產(chǎn)生影響。特別是發(fā)現(xiàn)了通過(guò)適當(dāng)?shù)卣{(diào)整第二三角膠的輪廓的形狀，能夠?qū)崿F(xiàn)良好的耐久性。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，構(gòu)成第二三角膠的輪廓的圓弧的曲率半徑以及這些圓弧的切點(diǎn)被適當(dāng)?shù)卣{(diào)整。在具有該輪廓的第二三角膠中，能夠抑制在負(fù)荷載荷時(shí)變形的集中。在該第二三角膠中，能夠?qū)崿F(xiàn)較高的耐久性。具有該輪廓的第二三角膠能夠柔軟地?fù)锨?。該第二三角膠有助于提高操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。此外在該第二三角膠中，在第一三角膠的前端附近厚度為最大。該第二三角膠的橫向彈性系數(shù)較大。這有助于提高操縱穩(wěn)定性。在該輪胎中能夠?qū)崿F(xiàn)良好的耐久性、乘坐舒適性以及操縱穩(wěn)定性。

附圖說(shuō)明

圖1是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的充氣輪胎的一部分的剖視圖。

圖2是表示圖1的輪胎的一部分的放大剖視圖。

圖3是表示圖2所示的輪胎及其構(gòu)成部件的輪廓的圖。

附圖標(biāo)記說(shuō)明：2…輪胎；4…胎面；6…側(cè)壁部；8…邊口部；10…胎圈；12…胎體；14…帶束層；14a…內(nèi)側(cè)層；14b…外側(cè)層；16…束帶；18…端束帶層；20…內(nèi)襯；22…胎圈包布；24…胎面表面；26…溝；28…基層；30…頂層；32…突出部；34…芯部；36…第一三角膠；38…第二三角膠；40…第二三角膠的外側(cè)端；42…第一三角膠的前端；44…胎體簾布；46…主部；48…折返部。

具體實(shí)施方式

以下，適當(dāng)?shù)貐⒄崭綀D并基于優(yōu)選的實(shí)施方式，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)地說(shuō)明。

圖1中示出充氣輪胎2。在圖1中上下方向?yàn)檩喬?的徑向，左右方向?yàn)檩喬?的軸向，與紙面垂直的方向?yàn)檩喬?的周向。在圖1中，點(diǎn)劃線CL表示輪胎2的赤道面。該輪胎2的形狀除了胎面花紋之外，相對(duì)于赤道面對(duì)稱。在圖1中實(shí)線BBL為胎圈基線。胎圈基線BBL是規(guī)定安裝輪胎2的輪輞(未圖示)的輪輞直徑(參照J(rèn)ATMA)的線。該胎圈基線BBL沿軸向延伸。

該輪胎2具備：胎面4、一對(duì)側(cè)壁部6、一對(duì)邊口部8、一對(duì)胎圈10、胎體12、帶束層14、束帶16、一對(duì)端束帶層18、內(nèi)襯20以及一對(duì)胎圈包布22。該輪胎2為無(wú)內(nèi)胎型輪胎。該輪胎2安裝于轎車。

胎面4呈向徑向外側(cè)凸出的形狀。胎面4形成與路面接地的胎面表面24。在胎面4刻有溝26。通過(guò)該溝26形成胎面圖案。胎面4具有基層28和頂層30。頂層30位于基層28的徑向外側(cè)。頂層30層疊于基層28?；鶎?8由粘著性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。基層28的典型的基材橡膠為天然橡膠。頂層30由耐磨損性、耐熱性以及抓地性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。

各個(gè)側(cè)壁部6從胎面4的端部向徑向大致內(nèi)側(cè)延伸。該側(cè)壁部6的徑向內(nèi)側(cè)端與邊口部8接合。該側(cè)壁部6由耐切割性以及耐久性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。該側(cè)壁部6防止胎體12損傷。

各個(gè)邊口部8位于側(cè)壁部6的徑向大致內(nèi)側(cè)。邊口部8從側(cè)壁部6的端部向徑向大致內(nèi)側(cè)延伸。邊口部8在軸向上位于比胎圈10以及胎體12靠外側(cè)的位置。邊口部8由耐磨損性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。邊口部8與輪輞的凸緣抵接。

在本發(fā)明中，由側(cè)壁部6和邊口部8構(gòu)成的部分被稱為該輪胎2的胎側(cè)部。在該實(shí)施方式中，胎側(cè)部具備外表面向軸向外側(cè)以錐狀突出的突出部32。胎側(cè)部也可以不具備突出部32。

各個(gè)胎圈10位于比邊口部8靠軸向內(nèi)側(cè)的位置。胎圈10具備：芯部34、第一三角膠36以及第二三角膠38。芯部34為環(huán)狀，包括卷繞的非伸縮性線。線的典型的材質(zhì)為鋼。第一三角膠36從芯部34向徑向外側(cè)延伸。第一三角膠36向徑向外側(cè)前端變細(xì)。第二三角膠38在軸向上位于比第一三角膠36靠外側(cè)的位置。第二三角膠38在軸向上位于邊口部8與胎體12之間。在該輪胎2中，第二三角膠38的外側(cè)端40在徑向上位于比第一三角膠36的前端42靠外側(cè)的位置。

胎體12由胎體簾布44構(gòu)成。胎體簾布44架設(shè)于一方的胎圈10與另一方的胎圈10之間。胎體簾布44沿著胎面4以及側(cè)壁部6的內(nèi)側(cè)。胎體簾布44在芯部34的周圍從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返。通過(guò)該折返，在胎體簾布44形成有主部46和折返部48。折返部48位于第一三角膠36與第二三角膠38之間。

胎體簾布44由并排的多個(gè)簾線和貼膠構(gòu)成。各個(gè)簾線相對(duì)于赤道面所成的角度的絕對(duì)值為75°～90°。換言之，該胎體12具有子午線構(gòu)造。簾線由有機(jī)纖維構(gòu)成。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維可例示出聚酯纖維、尼龍纖維、人造絲纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維以及聚芳基酰胺纖維。胎體12也可以由兩塊以上的胎體簾布44形成。

帶束層14位于胎面4的徑向內(nèi)側(cè)。帶束層14與胎體12層疊。帶束層14對(duì)胎體12進(jìn)行加強(qiáng)。帶束層14由內(nèi)側(cè)層14a以及外側(cè)層14b構(gòu)成。雖未圖示，但內(nèi)側(cè)層14a以及外側(cè)層14b分別由并排的多個(gè)簾線以及貼膠構(gòu)成。各個(gè)簾線相對(duì)于赤道面傾斜。傾斜角度的通常的絕對(duì)值為10°以上且35°以下。內(nèi)側(cè)層14a的簾線相對(duì)于赤道面的傾斜方向與外側(cè)層14b的簾線相對(duì)于赤道面的傾斜方向相反。簾線優(yōu)選的材質(zhì)為鋼。也可以對(duì)簾線使用有機(jī)纖維。帶束層14也可以具備三層以上。

束帶16位于帶束層14的徑向外側(cè)。在軸向上束帶16的寬度比帶束層14的寬度大。雖未圖示，但該束帶16由簾線和貼膠構(gòu)成。簾線卷繞為螺旋狀。該束帶16具有所謂的無(wú)接頭構(gòu)造。簾線實(shí)質(zhì)上沿周向延伸。簾線相對(duì)于周向的角度為5°以下，進(jìn)一步為2°以下。通過(guò)該簾線束縛帶束層14，因此能夠抑制帶束層14翹起。簾線由有機(jī)纖維構(gòu)成。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，可例示出尼龍纖維、聚酯纖維、人造絲纖維、聚 萘二甲酸乙二醇酯纖維以及聚芳基酰胺纖維。

各個(gè)端束帶層18位于束帶16的徑向外側(cè)且在束帶16的端部附近。雖未圖示，但該端束帶層18由簾線和貼膠構(gòu)成。簾線卷繞為螺旋狀。該端束帶層18具有所謂的無(wú)接頭構(gòu)造。簾線實(shí)際上沿周向延伸。簾線相對(duì)于周向的角度為5°以下，進(jìn)一步為2°以下。通過(guò)該簾線束縛帶束層14的端部，因此能夠抑制帶束層14翹起。簾線由有機(jī)纖維構(gòu)成。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，可例示出尼龍纖維、聚酯纖維、人造絲纖維、聚萘二甲酸乙二醇酯纖維以及聚芳基酰胺纖維。

內(nèi)襯20位于胎體12的內(nèi)側(cè)。內(nèi)襯20接合于胎體12的內(nèi)表面。內(nèi)襯20由空氣遮擋性優(yōu)異的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。內(nèi)襯20的典型的基材橡膠為丁基橡膠或者鹵化丁基橡膠。內(nèi)襯20保持輪胎2的內(nèi)壓。

各個(gè)胎圈包布22位于胎圈10附近。如從圖中明確的那樣，胎圈包布22在胎圈10的周圍從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返。胎圈包布22的一端位于比胎體12靠軸向外側(cè)的位置。該胎圈包布22的一端在軸向上位于折返部48與邊口部8之間。胎圈包布22的另一端位于比胎體12靠軸向內(nèi)側(cè)的位置。該胎圈包布22的另一端在徑向上位于比第一三角膠36的前端42靠?jī)?nèi)側(cè)的位置。若將輪胎2組裝于輪輞，則該胎圈包布22與輪輞抵接。通過(guò)該抵接保護(hù)胎圈10附近。在該實(shí)施方式中，胎圈包布22由布和浸漬于該布的橡膠構(gòu)成。

圖2中示出圖1所示的輪胎2的一部分。在該圖2中示出該輪胎2的胎圈10的部分。在圖3中示出圖2所示的輪胎及其構(gòu)成部件(胎圈、邊口部等)的輪廓。在圖2以及圖3中，上下方向?yàn)檩喬?的徑向，左右方向?yàn)檩喬?的軸向，與紙面垂直的方向?yàn)檩喬?的周向。

在本發(fā)明中，輪胎2的外表面的輪廓被稱為輪廓(profile)。當(dāng)在外表面設(shè)置有溝、突起的情況下，使用假定為不存在該溝、突起所得到的假想外表面來(lái)表示該輪廓。

在圖2中，附圖標(biāo)記Pw為該輪胎2的輪廓上的位置。該輪胎2的輪廓在該位置Pw表示軸向?qū)挾葹樽畲?。換言之，該位置Pw為該輪胎2的最大寬度位置。

如圖所示，第二三角膠38向徑向外側(cè)前端變細(xì)。在徑向上第二三角膠38的外側(cè)端40延伸至最大寬度位置Pw附近。第二三角膠38向徑向內(nèi)側(cè)前端變細(xì)。在徑向上第二三角膠38的內(nèi)側(cè)端延伸至芯部34的外側(cè)端附近。

在圖2中，直線M為第二三角膠38的軸向外側(cè)面的法線。法線M通過(guò)第二三角膠38的內(nèi)側(cè)面上的位置Pa。雙箭頭F2為第二三角膠38的最大厚度。詳細(xì)而言為沿著外側(cè)面的法線測(cè)量的外側(cè)面與內(nèi)側(cè)面的距離的最大值。在位置Pa，第二三角膠38成為最大厚度F2。雙箭頭Ha為從胎圈基線BBL到位置Pa的徑向高度。雙箭頭H1為從胎圈基線BBL到第一三角膠36的前端42的徑向高度。如圖所示，位置Pa位于第一三角膠36的前端42附近。即，在該輪胎2中，第二三角膠38的厚度在第一三角膠36的前端42附近成為最大。在此，位置Pa位于第一三角膠36的前端42附近意味著：上述高度Ha相對(duì)于高度H1之比Ha/H1為0.9以上且1.1以下。

如圖3所示，第二三角膠38的軸向內(nèi)側(cè)面的輪廓包括：向軸向外側(cè)凸出的圓弧C1、和向軸向內(nèi)側(cè)凸出的圓弧C4。圓弧C1從內(nèi)側(cè)面的輪廓的徑向外側(cè)端朝向內(nèi)側(cè)延伸。圓弧C4從內(nèi)側(cè)面的輪廓的徑向內(nèi)側(cè)端附近朝向外側(cè)延伸。圓弧C4位于第一三角膠36附近。

如圖3所示，第二三角膠38的軸向外側(cè)面的輪廓包括：向軸向外側(cè)凸出的圓弧C2、和向內(nèi)側(cè)凸出的圓弧C3。圓弧C2從外側(cè)面的輪廓的徑向外側(cè)端朝向內(nèi)側(cè)延伸。圓弧C3位于圓弧C2的徑向內(nèi)側(cè)。圓弧C3與圓弧C2相切。在附圖中點(diǎn)Pt為圓弧C3與圓弧C2的切點(diǎn)。

在圖2中，雙箭頭Ht為從胎圈基線BBL至切點(diǎn)Pt的徑向高度。雙箭頭Hw為從胎圈基線BBL至最大寬度位置Pw的徑向高度。在該輪胎2中，高度Ht為高度Hw的大致一半的高度。詳細(xì)而言，高度Ht與高度Hw的1/2之差(Ht-Hw/2)為-10mm以上且10mm以下。

在該輪胎2中，圓弧C1的曲率半徑R1大于圓弧C2的曲率半徑R2。圓弧C2的曲率半徑R2大于上述圓弧C3的曲率半徑R3。圓弧C3的曲率半徑R3大于上述圓弧C4的曲率半徑R4。

以下，對(duì)本發(fā)明的作用效果進(jìn)行說(shuō)明。

在本發(fā)明的充氣輪胎2中，第二三角膠38的軸向內(nèi)側(cè)面的輪廓包括從該輪廓的徑向外側(cè)端向內(nèi)延伸且向軸向外側(cè)凸出的圓弧C1。第二三角膠38的軸向外側(cè)面的輪廓包括：從該輪廓的徑向外側(cè)端向內(nèi)延伸且向軸向外側(cè)凸出的圓弧C2、和位于該圓弧C2的徑向內(nèi)側(cè)并與該圓弧C2相切且向軸向內(nèi)側(cè)凸出的圓弧C3。在將從胎圈基線BBL到該輪胎2的最大寬度位置的高度設(shè)為Hw時(shí)，從胎圈基線BBL到上述圓弧C2和圓弧C3的切點(diǎn)的高度Ht、與上述高度Hw的一半高度之差(Ht-Hw/2)為-10mm以上且10mm以下。上述圓弧C1的曲率半徑R1大于上述圓弧C2的曲率半徑R2，該曲率半徑R2大于上述圓弧C3的曲率半徑R3。在具有該輪廓的第二三角膠38中，能夠抑制在負(fù)荷載荷時(shí)的變形集中。在該第二三角膠38中，能夠?qū)崿F(xiàn)較高的耐久性。具有該輪廓的第二三角膠38能夠柔軟地?fù)锨?。該第二三角膠38有助于提高操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。此外在該第二三角膠38中，厚度在第一三角膠36的前端42附近成為最大。該第二三角膠38的橫向彈性系數(shù)較大。這有助于操縱穩(wěn)定性的提高。在該輪胎2中能夠?qū)崿F(xiàn)良好的耐久性、乘坐舒適性以及操縱穩(wěn)定性。

上述曲率半徑R2相對(duì)于上述曲率半徑R1之比R2/R1優(yōu)選為0.6以上，另外優(yōu)選為0.9以下。由此在該第二三角膠38中，能夠抑制在負(fù)荷載荷時(shí)的變形集中。在該第二三角膠38中，能夠?qū)崿F(xiàn)較高的耐久性。進(jìn)而適當(dāng)?shù)卣{(diào)整該第二三角膠38的剛性。該第二三角膠38能夠柔軟地?fù)锨?。該第二三角膠38有助于提高操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。在具備該第二三角膠38的輪胎2中，能夠?qū)崿F(xiàn)良好的操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。

上述曲率半徑R3相對(duì)于上述曲率半徑R2之比R3/R2優(yōu)選為0.5以上，另外優(yōu)選為0.8以下。由此在該第二三角膠38中，能夠抑制在負(fù)荷載荷時(shí)的變形集中。在該第二三角膠38中，能夠?qū)崿F(xiàn)較高的耐久性。進(jìn)而適當(dāng)?shù)卣{(diào)整該第二三角膠38的剛性。該第二三角膠38能夠柔軟地?fù)锨?。該第二三角膠38有助于提高操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性。在具備該第二三角膠38的輪胎2中，能夠?qū)崿F(xiàn)良好的操縱穩(wěn)定性以及乘坐 舒適性。

如上所述，在該輪胎2中，第二三角膠38在第一三角膠36附近具有最大厚度F2。在第一三角膠36的前端42附近，增大第二三角膠38的厚度，有效地有助于輪胎2的橫向彈性系數(shù)。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。

最大厚度F2的優(yōu)選的值因輪胎2的負(fù)荷指數(shù)而不同。負(fù)荷指數(shù)是表示：在由JATMA規(guī)格規(guī)定的使用條件下輪胎2能夠負(fù)荷的最大的質(zhì)量的符號(hào)。負(fù)荷指數(shù)小于93的輪胎2的最大厚度F2優(yōu)選為1.5mm以上，另外優(yōu)選為2.5mm以下。通過(guò)將最大厚度F2設(shè)為1.5mm以上，從而該第二三角膠38具備能夠耐載荷的充分的剛性。該輪胎2在耐久性方面優(yōu)異。此外該第二三角膠38有效地有助于橫向彈性系數(shù)。在該輪胎2中能夠?qū)崿F(xiàn)良好的操縱穩(wěn)定性。通過(guò)將最大厚度F2設(shè)為2.5mm以下，從而能夠抑制該第二三角膠38對(duì)輪胎質(zhì)量的影響。能夠抑制該第二三角膠38對(duì)滾動(dòng)阻力的影響。同樣，負(fù)荷指數(shù)為93以上且小于100的輪胎2的最大厚度F2，優(yōu)選為3.5mm以上，另外優(yōu)選為4.5mm以下。負(fù)荷指數(shù)為100以上的輪胎2的最大厚度F2優(yōu)選為5.5mm以上，另外優(yōu)選為6.5mm以下。

在圖2中，附圖標(biāo)記Pr為胎側(cè)部的外側(cè)面上的位置。位置Pr為胎側(cè)部的厚度在比最大寬度位置Pw靠徑向內(nèi)側(cè)處成為最大的位置。在此胎側(cè)部的厚度為沿著胎側(cè)部的內(nèi)側(cè)面的法線測(cè)量的胎側(cè)部的內(nèi)側(cè)面與外側(cè)面的距離。在該實(shí)施方式中，位置Pr位于邊口部8的外側(cè)面上。位置Pr也可以位于側(cè)壁部6的外側(cè)面上。

雙箭頭F1為位置Pr處的第二三角膠38的厚度。詳細(xì)而言，厚度F1為沿著從位置Pr向第二三角膠38的外側(cè)面引出的法線測(cè)量的第二三角膠38的外側(cè)面與內(nèi)側(cè)面的距離。

在該輪胎2中，厚度F1相對(duì)于第二三角膠38的最大厚度F2之比F1/F2優(yōu)選為0.4以上。通過(guò)將F1/F2之比設(shè)為0.4以上，從而該第二三角膠38有效地有助于橫向彈性系數(shù)。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。進(jìn)而該第二三角膠38具有能夠耐載荷的充分的剛性。該輪胎2在耐久 性方面優(yōu)異。F1/F2之比優(yōu)選為0.6以下。通過(guò)將F1/F2之比設(shè)為0.6以下，從而能夠抑制該第二三角膠38對(duì)輪胎質(zhì)量的影響。能夠抑制該第二三角膠38對(duì)滾動(dòng)阻力的影響。

在圖2中，附圖標(biāo)記Ph為第二三角膠38的外側(cè)面上的位置。從胎圈基線BBL到位置Ph的徑向高度為高度Hw的一半(Hw/2)。雙箭頭F3為位置Ph的第二三角膠38的厚度。詳細(xì)而言，厚度F3為沿著位置Ph的法線測(cè)量的第二三角膠38的外側(cè)面與內(nèi)側(cè)面的距離。

在該輪胎2中，厚度F3相對(duì)于第二三角膠38的最大厚度F2之比F3/F2優(yōu)選為0.4以上。通過(guò)將F3/F2之比設(shè)為0.4以上，從而該第二三角膠38有效地有助于橫向彈性系數(shù)。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。進(jìn)而該第二三角膠38具有能夠耐載荷的充分的剛性。該輪胎2在耐久性方面優(yōu)異。F3/F2之比優(yōu)選為0.6以下。通過(guò)F3/F2之比設(shè)為0.6以下，從而能夠抑制該第二三角膠38對(duì)輪胎質(zhì)量的影響。能夠抑制該第二三角膠38對(duì)滾動(dòng)阻力的影響。

優(yōu)選為厚度F1與厚度F2相等。詳細(xì)而言，優(yōu)選為F1相對(duì)于F2的F1/F2之比為0.9以上且1.1以下。

在圖2中，雙箭頭H2為從胎圈基線BBL到第二三角膠38的徑向外側(cè)端的高度。高度H2與上述高度Hw之差H2-Hw優(yōu)選為-10mm以上。通過(guò)將H2-Hw的差設(shè)為-10mm以上，從而該第二三角膠38有效地有助于胎圈10的部分的面內(nèi)扭轉(zhuǎn)剛性。該輪胎2在耐久性方面優(yōu)異。從該觀點(diǎn)來(lái)看，H2-Hw之差更優(yōu)選為-8mm以上。H2-Hw之差優(yōu)選為10mm以下。通過(guò)將H2-Hw之差設(shè)為10mm以下，從而能夠抑制第二三角膠38對(duì)縱向彈性系數(shù)的影響。在該輪胎2中，能夠維持良好的乘坐舒適性。進(jìn)而能夠抑制該第二三角膠38對(duì)輪胎質(zhì)量的影響。能夠抑制該第二三角膠38對(duì)滾動(dòng)阻力的影響。從這些觀點(diǎn)來(lái)看，H2-Hw之差更優(yōu)選為8mm以下。

高度H2優(yōu)選為50mm以上。通過(guò)將高度H2設(shè)為50mm以上，從而該第二三角膠38有助于胎圈10的部分的面內(nèi)扭轉(zhuǎn)剛性。該輪胎2在耐久性方面優(yōu)異。高度H2優(yōu)選為75mm以下。通過(guò)將高度H2設(shè)為75mm 以下，從而能夠抑制第二三角膠38對(duì)縱向彈性系數(shù)的影響。在該輪胎2中能夠維持良好的乘坐舒適性。進(jìn)而能夠抑制該第二三角膠38對(duì)輪胎質(zhì)量的影響。能夠抑制該第二三角膠38對(duì)滾動(dòng)阻力的影響。

如圖3所示，在第二三角膠38的徑向外側(cè)部分，第二三角膠38與胎體簾布44的主部46連接。如上所述，在該部分，第二三角膠38的軸向內(nèi)側(cè)面由圓弧C1構(gòu)成。即，主部46的外側(cè)面的輪廓具有與圓弧C1相同的曲率半徑，在該部分包括與圓弧C1重疊的圓弧C5。構(gòu)成主部46外側(cè)面的輪廓的圓弧C5，從最大寬度位置Pw附近朝向內(nèi)側(cè)延伸。

構(gòu)成主部46外側(cè)面的輪廓的圓弧C5優(yōu)選為延伸至第一三角膠36的前端42附近。換言之，主部46外側(cè)面的輪廓優(yōu)選為從最大寬度位置Pw附近到第一三角膠36的前端42附近由單一的圓弧C5構(gòu)成。該輪廓在輪胎2的側(cè)壁部6的部分抑制具有特異的剛性的部分的形成。在該輪胎2中，側(cè)壁部6的部分整體適當(dāng)?shù)負(fù)锨Ｔ谠撦喬?中，側(cè)壁部6的部分作為整體有效地有助于剛性。上述的撓曲有助于輪胎2的操縱穩(wěn)定性。

在該輪胎2中，第二三角膠38位于胎體簾布44的折返部48與邊口部8之間。在該輪胎2中，折返部48配置于比以往輪胎的折返部48靠軸向內(nèi)側(cè)。該配置能夠抑制變形向折返部48集中。能夠抑制松動(dòng)的產(chǎn)生，因此該輪胎2在耐久性方面優(yōu)異。

第一三角膠36的復(fù)彈性模量E1優(yōu)選為60MPa以上。通過(guò)將該復(fù)彈性模量E1設(shè)定為60MPa以上，從而第一三角膠36有助于輪胎2的支承。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。第一三角膠36的復(fù)彈性模量E1優(yōu)選為70MPa以下。通過(guò)將該復(fù)彈性模量E1設(shè)定為70MPa以下，從而能夠抑制第一三角膠36對(duì)剛性的影響。在該輪胎2中，能夠適當(dāng)?shù)鼐S持乘坐舒適性。

第二三角膠38的復(fù)彈性模量E2優(yōu)選為60MPa以上。通過(guò)將該復(fù)彈性模量E2設(shè)定為60MPa以上，從而第二三角膠38有助于面內(nèi)扭轉(zhuǎn)剛性。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。第二三角膠38的復(fù)彈性模量E2優(yōu)選為70MPa以下。通過(guò)將該復(fù)彈性模量E2設(shè)定為70MPa以下， 從而能夠抑制第二三角膠38對(duì)剛性的影響。在該輪胎2中，能夠適當(dāng)?shù)鼐S持乘坐舒適性。

在本發(fā)明中，第一三角膠36的復(fù)彈性模量E1以及第二三角膠38的復(fù)彈性模量E2依據(jù)“JISK6394”的規(guī)定來(lái)測(cè)量。測(cè)量條件如下。

粘彈性光譜儀：巖本制作所的“VESF-3”

初始變形：10％

動(dòng)變形：±1％

頻率：10Hz

變形模式：拉伸

測(cè)量溫度：70℃

在圖2中雙箭頭L1為第一三角膠36的長(zhǎng)度。該長(zhǎng)度L1用從第一三角膠36的底面的軸向中心到第一三角膠36的前端42的長(zhǎng)度表示。

長(zhǎng)度L1優(yōu)選為5mm以上。通過(guò)將該長(zhǎng)度L1設(shè)定為5mm以上，從而第一三角膠36能夠有效地有助于橫向彈性系數(shù)。該輪胎2在操縱穩(wěn)定性方面優(yōu)異。長(zhǎng)度L1優(yōu)選為15mm以下。通過(guò)將該長(zhǎng)度L1設(shè)定為15mm以下，從而能夠獲得具有適當(dāng)?shù)妮喞奶ンw12。該胎體12有助于輪胎2的耐久性以及操縱穩(wěn)定性。

在本發(fā)明中，輪胎2各部件的尺寸以及角度是在將輪胎2組裝于正規(guī)輪輞，并以成為正規(guī)內(nèi)壓的方式向輪胎2填充空氣的狀態(tài)下所測(cè)量的。在測(cè)量時(shí)不對(duì)輪胎2施加載荷。在本說(shuō)明書中，所謂正規(guī)輪輞意味著在輪胎2所依據(jù)的規(guī)格中規(guī)定的輪輞。JATMA規(guī)格中的“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，TRA規(guī)格中的“DesignRim”以及ETRTO規(guī)格中的“MeasuringRim”為正規(guī)輪輞。在本說(shuō)明書中，所謂正規(guī)內(nèi)壓意味著在輪胎2所依據(jù)的規(guī)格中規(guī)定的內(nèi)壓。JATMA規(guī)格中的“最高氣壓”、TRA規(guī)格中的“TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES”所記載的“最大值”以及ETRTO規(guī)格中的“INFLATIONPRESSURE” 為正規(guī)內(nèi)壓。在該輪胎2為轎車用輪胎的情況下，在內(nèi)壓為180kPa的狀態(tài)下，測(cè)量尺寸以及角度。

實(shí)施例

以下，通過(guò)實(shí)施例明確本發(fā)明的效果，但不應(yīng)基于該實(shí)施例的記載限定地解釋本發(fā)明。

實(shí)施例1

獲得具備圖1所示的結(jié)構(gòu)，并具備下述表1所示的規(guī)格的實(shí)施例1的充氣輪胎。該輪胎的尺寸為“215/60R1695H”。第一三角膠、第二三角膠通過(guò)對(duì)相同的橡膠組成物進(jìn)行交聯(lián)而成形。該輪胎最大寬度處的高度Hw為64.5mm。厚度F2為4mm，F(xiàn)1/F2之比為0.5，F(xiàn)3/F2之比為0.5。在該輪胎中，胎體簾布的主部的輪廓從最大寬度位置到第一三角膠的前端的位置為止，由具有與圓弧C1相同的曲率半徑的圓弧構(gòu)成。

比較例1

在該輪胎中不設(shè)置第二三角膠。該輪胎的第一三角膠的長(zhǎng)度L1如下述表1所示。此外該輪胎的胎體由兩層胎體簾布構(gòu)成。除了這些之外，與實(shí)施例1同樣獲得了比較例1的輪胎。比較例1為以往的輪胎。

比較例2、3

除了曲率半徑R1、R2以及R3如表1所示之外，其余與實(shí)施例1相同，獲得了比較例2、3的輪胎。

實(shí)施例2、3以及比較例4～6

除了曲率半徑R1、R2以及R3以及Ht-Hw/2之差如表2所示之外，其余與實(shí)施例1同樣，獲得了實(shí)施例2、3以及比較例4～6的輪胎。

實(shí)施例4～7

變更第二三角膠的高度H2，除了H2-Hw之差如表3所示之外，其余與實(shí)施例1同樣獲得了實(shí)施例2以及比較例4～7的輪胎。

操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性

將輪胎組裝于8.0JJ的輪輞，向該輪胎填充了空氣以使內(nèi)壓成為230kPa。將該輪胎安裝于轎車。使駕駛員在測(cè)試路線上駕駛該轎車，并對(duì)操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。在與操縱穩(wěn)定性相關(guān)的評(píng)價(jià)中，確認(rèn)N(空擋)附近以及變道的穩(wěn)定性。該結(jié)果作為指數(shù)示于下述表1～3。數(shù)值越大，越優(yōu)選。

耐久性

將輪胎組裝于正規(guī)輪輞，向該輪胎填充空氣以使內(nèi)壓成為230kPa。將該輪胎安裝于鼓式行駛試驗(yàn)機(jī)，將8.15kN的縱向載荷負(fù)荷于輪胎。使該輪胎以100km/h的速度在半徑為1.7m的鼓上行駛。并測(cè)量直至在輪胎確認(rèn)出損傷為止的行駛距離。該結(jié)果作為以比較例1為基準(zhǔn)的指數(shù)示于下述表1～3。數(shù)值越大越優(yōu)選。

滾動(dòng)阻力

使用滾動(dòng)阻力試驗(yàn)機(jī)，在下述測(cè)量條件下測(cè)量了滾動(dòng)阻力。

使用輪輞：8.0JJ

內(nèi)壓：230kPa

載荷：8.15kN

速度：80km/h

該結(jié)果用以比較例1為基準(zhǔn)的指數(shù)值示于下述表1～3。數(shù)值越小越優(yōu)選。

【表1】

表1評(píng)價(jià)結(jié)果

【表2】

表2評(píng)價(jià)結(jié)果

【表3】

表3評(píng)價(jià)結(jié)果

如表1-3所示，在實(shí)施例的輪胎中，評(píng)價(jià)比比較例的輪胎高。根據(jù)該評(píng)價(jià)結(jié)果，明確本發(fā)明的優(yōu)異性。

工業(yè)上的可利用性

以上說(shuō)明的充氣輪胎也能夠應(yīng)用于各種車輛。