技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及一種充氣輪胎。

背景技術(shù)：

沿輪胎周向延伸的多條主溝槽對(duì)胎面進(jìn)行分割，并形成輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的中央陸部和輪胎寬度方向外側(cè)的胎肩陸部等。根據(jù)輪胎，胎肩陸部形成為沿輪胎周向連續(xù)的肋條。但是，如專利文獻(xiàn)1及專利文獻(xiàn)2所示，還有一種胎肩陸部被沿輪胎寬度方向延伸的多條橫溝槽分割成為胎塊列的輪胎。另外，如專利文獻(xiàn)3所示，還有一種胎肩陸部被交替配置在主溝槽側(cè)和輪胎觸地端側(cè)上的橫溝槽、以及沿輪胎周向延伸的細(xì)溝槽所分割形成為鋸齒形胎塊列的輪胎。

由于具備胎塊列的輪胎具有橫溝槽，因此存在牽引性優(yōu)異的傾向。若橫溝槽較深，則即使胎面磨損加重，橫溝槽因較深而保有殘留，從而確保牽引性。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本專利第4149219號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本專利第4330561號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)3：日本專利第5160243號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

(一)要解決的技術(shù)問(wèn)題

另外，由于胎肩陸部從輪胎觸地端側(cè)受到較大的橫向力，因此磨損或偏磨損容易加重。因此，確保胎肩陸部的耐磨損性及耐偏磨損性十分重要。但是，相較于在輪胎周向上連續(xù)的肋條，胎塊的剛性低且容易移動(dòng)，因此，存在胎塊列的胎肩陸部存在耐磨損性及耐偏磨損性較低的情況。尤其是在橫溝槽深的情況下，耐磨損性及耐偏磨損性容易降低。這樣，以往盡管胎肩陸部上耐磨損性及耐偏磨損性十分重要，可是在確保牽引性的情況下，難以確保耐磨損性和耐偏磨損性。

因此，本發(fā)明的技術(shù)問(wèn)題在于，提供一種牽引性優(yōu)異且耐磨損性及耐偏磨損性也優(yōu)異的充氣輪胎。

(二)技術(shù)方案

實(shí)施方式的充氣輪胎具有沿輪胎周向延伸的主溝槽及輪胎觸地端之間的胎肩陸部，在所述充氣輪胎中，具有在所述胎肩陸部?jī)?nèi)的所述主溝槽側(cè)沿輪胎周向排列的多個(gè)第一胎肩塊、以及在所述胎肩陸部?jī)?nèi)的所述輪胎觸地端側(cè)沿輪胎周向排列的多個(gè)第二胎肩塊，所述第一胎肩塊與所述第二胎肩塊沿輪胎周向交替排列，所述第一胎肩塊具有向沿著輪胎周向排列的兩個(gè)所述第二胎肩塊之間突出的突出部，至少在觸地時(shí)所述第一胎肩塊的所述突出部與該輪胎周向兩側(cè)的所述第二胎肩塊在輪胎周向上有重疊，并且，所述第一胎肩塊與其輪胎周向兩側(cè)的所述第二胎肩塊在輪胎寬度方向上有重疊。

(三)有益效果

實(shí)施方式的充氣輪胎牽引性優(yōu)異，而且耐磨損性和耐偏磨損性也優(yōu)異。

附圖說(shuō)明

圖1為實(shí)施方式的充氣輪胎10的胎面花紋。

圖2為圖1的A-A截面圖。

圖3為比較例的充氣輪胎的胎面花紋。

具體實(shí)施方式

在實(shí)施方式的充氣輪胎10中，在輪胎寬度方向兩側(cè)設(shè)置有胎圈部，胎體層從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)翻折并包裹胎圈部，并形成充氣輪胎10的骨架。在胎體的輪胎徑向外側(cè)設(shè)置有帶束層或帶束補(bǔ)強(qiáng)層，在所述輪胎徑向外側(cè)設(shè)置有胎面20。另外，在胎體的輪胎寬度方向兩側(cè)還設(shè)置有胎側(cè)部。除了這些部件之外，根據(jù)輪胎功能上的需要，還設(shè)置有其他多個(gè)部件。

如圖1所示，本實(shí)施方式的胎面20上設(shè)置有沿輪胎周向延伸的三條主溝槽。三條主溝槽中，一條為沿輪胎赤道設(shè)置的主溝槽21，剩余的兩條為輪胎寬度方向兩側(cè)的主溝槽22、22。這些主溝槽21、22、22呈鋸齒狀且沿輪胎周向延伸。這些主溝槽21、22、22的鋸齒形頂點(diǎn)沿輪胎周向相互錯(cuò)開。胎面20的陸部被分割為輪胎寬度方向中央部及胎肩陸部60、60，所述輪胎寬度方向中央部由輪胎寬度方向兩側(cè)的主溝槽22、22所夾；所述胎肩陸部60、60在輪胎寬度方向兩側(cè)分別由主溝槽22和輪胎觸地端25所夾。所述輪胎寬度方向中央部被沿著輪胎赤道的主溝槽21分割為沿輪胎寬度方向排列的兩個(gè)中央陸部40、40。如圖2所示，優(yōu)選在主溝槽22的溝槽底設(shè)置用于防止咬入石頭的小凸起27。小凸起27自溝槽底起始的突出高度低于主溝槽22的深度。優(yōu)選沿主溝槽22的延伸方向排列設(shè)置多個(gè)小凸起27。優(yōu)選在沿著輪胎赤道的主溝槽21也設(shè)置小凸起27。

此外，輪胎觸地端25是指在充氣輪胎10安裝于標(biāo)準(zhǔn)輪輞并施加標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)壓而負(fù)載標(biāo)準(zhǔn)載重的狀態(tài)下的輪胎寬度方向的觸地端。這里，標(biāo)準(zhǔn)輪輞是指在JATMA、TRA、ETRTO等規(guī)格中規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)輪輞。另外，標(biāo)準(zhǔn)載重是指所述規(guī)格中規(guī)定的最大載重。另外，標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)壓是指與所述最大載重對(duì)應(yīng)的內(nèi)壓。

如圖1所示，在胎肩陸部60上形成有第一胎肩橫溝槽61及第二胎肩橫溝槽62。第一胎肩橫溝槽61相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜并延伸， 其輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端部向主溝槽22的鋸齒形頂點(diǎn)開口，其輪胎寬度方向外側(cè)的端部在胎肩陸部60內(nèi)封閉。第二胎肩橫溝槽62沿輪胎寬度方向延伸，其輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端部在胎肩陸部60內(nèi)封閉，其輪胎寬度方向外側(cè)的端部到達(dá)輪胎觸地端25。第一胎肩橫溝槽61與第二胎肩橫溝槽62分別沿輪胎周向被等間隔配置。另外，第一胎肩橫溝槽61與第二胎肩橫溝槽62沿輪胎周向交替配置。優(yōu)選第一胎肩橫溝槽61及第二胎肩橫溝槽62的深度為主溝槽21、22的深度的70％以上。在胎肩陸部60還形成有沿輪胎周向延伸的胎肩細(xì)溝槽63。胎肩細(xì)溝槽63在其兩側(cè)存在胎塊的范圍內(nèi)寬度一定。優(yōu)選胎肩細(xì)溝槽63的深度為主溝槽21、22深度的20％以上40％以下。胎肩細(xì)溝槽63在第一胎肩橫溝槽61的胎肩陸部60內(nèi)的端部附近開口，另外，還在第二胎肩橫溝槽62的胎肩陸部60內(nèi)的端部附近開口。為了實(shí)現(xiàn)這樣的開口方式，胎肩細(xì)溝槽63在某些地方折曲并沿輪胎周向延伸。

通過(guò)主溝槽22、胎肩細(xì)溝槽63及沿輪胎周向排列的兩條第一胎肩橫溝槽61、61，形成第一胎肩塊70。另外，通過(guò)胎肩細(xì)溝槽63、輪胎觸地端25及沿輪胎周向排列的兩條第二胎肩橫溝槽62、62，形成第二胎肩塊75。多個(gè)相同形狀的第一胎肩塊70與多個(gè)相同形狀的第二胎肩塊75分別沿輪胎周向等間隔排列，從而形成胎塊列。另外，第一胎肩塊70與第二胎肩塊75沿輪胎周向被交替配置。另外，第一胎肩塊70與第二胎肩塊75在輪胎寬度方向上有重疊。

第一胎肩塊70在輪胎周向的中央附近具有向第二胎肩塊75側(cè)突出的突出部71。突出部71向沿輪胎周向排列的兩個(gè)第二胎肩塊75、75之間突出。在比突出部71更靠輪胎周向兩側(cè)的位置，第一胎肩塊70的輪胎寬度方向外側(cè)端部成為沿輪胎周向延伸的直線狀的第一相對(duì)部72a、72b。第一相對(duì)部72a、72b與第二胎肩塊75相對(duì)。突出部71具有從第一相對(duì)部72a、72b沿續(xù)的、相對(duì)于輪胎周向傾斜的第一傾斜部73a、73b。突出部71的第一傾斜部73a、73b形成有胎肩細(xì)溝 槽63的上述折曲部。另外，突出部71的頂部73c形成有第二胎肩橫溝槽62的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)端部。

第二胎肩塊75具有夾著胎肩細(xì)溝槽63并與第一胎肩塊70的第一相對(duì)部72a、72b相對(duì)的第二相對(duì)部76a、76b。第二相對(duì)部76a、76b沿輪胎周向呈直線狀延伸。另外，第二胎肩塊75具有夾著胎肩細(xì)溝槽63并與第一傾斜部73a、73b相對(duì)的第二傾斜部77a、77b。第二傾斜部77a、77b相對(duì)于輪胎周向傾斜。第一傾斜部73a、73b和第二傾斜部77a、77b相對(duì)于輪胎周向的傾斜角相同。

這種第一胎肩塊70及第二胎肩塊75的形狀的特征在在輪胎寬度方向兩側(cè)是共同的。

至少在觸地時(shí)，第一胎肩塊70的突出部71與其輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75、75在輪胎周向上具有重疊。換而言之，在充氣輪胎10未觸地的狀態(tài)下，突出部71也可以與第二胎肩塊75、75在輪胎周向上有重疊。另外，即使在充氣輪胎10未觸地的狀態(tài)下，突出部71與第二胎肩塊75、75在輪胎周向上不具有重疊，只要在充氣輪胎10觸地的狀態(tài)下，突出部71與第二胎肩塊75、75在輪胎周向上具有重疊即可。在這里觸地時(shí)，將充氣輪胎10安裝于標(biāo)準(zhǔn)輪輞，并施加標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)壓而負(fù)載標(biāo)準(zhǔn)載重。標(biāo)準(zhǔn)輪輞、標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)壓、標(biāo)準(zhǔn)載重的定義如上所述。

由于該結(jié)構(gòu)，若觸地時(shí)對(duì)胎肩陸部60負(fù)載輪胎周向的力，則胎肩細(xì)溝槽63中，第一胎肩塊70的突出部71的第一傾斜部73a、73b與第二胎肩塊75的第二傾斜部77a、77b相對(duì)的部分閉合。也就是說(shuō)第一胎肩塊70的突出部71與其輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75、75咬合。由此，使第一胎肩塊70的突出部71與第二胎肩塊75、75沿輪胎周向相互支撐。

另外，若胎肩陸部60負(fù)載輪胎寬度方向的力，則胎肩細(xì)溝槽63中，第一胎肩塊70的第一相對(duì)部72a、72b與第二胎肩塊75的第二 相對(duì)部76a、76b相對(duì)的部分閉合，而且，第一胎肩塊70的突出部71的第一傾斜部73a、73b與第二胎肩塊75的第二傾斜部77a、77b相對(duì)的部分也閉合。也就是說(shuō)，第一胎肩塊70與其輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75、75咬合。由此，第一胎肩塊70與第二胎肩塊75、75在輪胎寬度方向上相互支撐。

中央陸部40被多個(gè)沿輪胎寬度方向延伸的中央橫溝槽41分割(此外，在將溝槽的延伸方向稱作“輪胎寬度方向”的情況下，其不僅包括平行于輪胎寬度方向的方向，還包括相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜的方向)。中央橫溝槽41沿輪胎周向等間隔地配置。中央橫溝槽41將夾著中央陸部40的兩側(cè)的主溝槽21、22的鋸齒形頂點(diǎn)連接，并相對(duì)于輪胎寬度方向具有傾角。優(yōu)選中央橫溝槽41的深度為主溝槽21、22的深度的70％以上。

通過(guò)沿輪胎周向排列的兩條中央橫溝槽41、41和兩條主溝槽21、22，來(lái)形成中央胎塊50。多個(gè)相同形狀的中央胎塊50沿輪胎周向等間隔排列，形成胎塊列。

中央胎塊50具有第一凸部51與第二凸部52，所述第一凸部51從輪胎寬度方向的一側(cè)(圖1中為左側(cè))部分向輪胎周向的一側(cè)(圖1中為上側(cè))突出；所述第二凸部52從輪胎寬度方向的另一側(cè)(圖1中為右側(cè))部分向輪胎周向的另一側(cè)(圖1中為下側(cè))突出，該中央胎塊50整體呈大致S字形狀。第一凸部51與第二凸部52向中央橫溝槽41內(nèi)突出，使中央橫溝槽41的寬度變窄。此處，溝槽寬度是指與溝槽的延伸方向垂直的方向的溝槽長(zhǎng)度。在與輪胎周向相鄰的中央胎塊50、50之間，一側(cè)的中央胎塊50的第二凸部52與另一側(cè)的中央胎塊50的第一凸部51在輪胎周向有重疊。因此，中央橫溝槽41在一側(cè)的中央胎塊50的第二凸部52與另一側(cè)的中央胎塊50的第一凸部51沿輪胎周向重疊的部分上，寬度比其他部分窄。在本實(shí)施方式中，第一凸部51的頂部(中央橫溝槽41寬度方向的端部)51a與 第二凸部52的頂部(同上)52a分別形成為相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜的直線狀，二者夾著中央橫溝槽41平行。

由于該結(jié)構(gòu)，若在中央陸部40負(fù)載有輪胎周向的力，則輪胎周向一側(cè)的中央胎塊50的第二凸部52的頂部52a與輪胎周向另一側(cè)的中央胎塊50的第一凸部51的頂部51a接觸，在其接觸部使中央橫溝槽41閉合。由此，使沿輪胎周向排列的中央胎塊50、50相互支撐。

如圖1及圖2所示，在中央胎塊50上形成有兩端封閉的中央細(xì)溝槽55。中央細(xì)溝槽55具有中央胎塊50中央的第一細(xì)溝槽55a、從第一細(xì)溝槽55a的一側(cè)(圖1中為上側(cè))的端部延伸的第二細(xì)溝槽55b、以及從第一細(xì)溝槽55a的另一側(cè)(圖1中為下側(cè))的端部延伸的第三細(xì)溝槽55c。第二細(xì)溝槽55b與第三細(xì)溝槽55c從第一細(xì)溝槽55a的兩端部相互反向延伸。由此，中央細(xì)溝槽55作為整體形成為與中央胎塊50的形狀匹配的大致S字形狀。此外，第一細(xì)溝槽55a、第二細(xì)溝槽55b、第三細(xì)溝槽55c相對(duì)于輪胎寬度方向及周方向傾斜。優(yōu)選中央細(xì)溝槽55與第一凸部51及第二凸部52二者在輪胎周向上具有重疊。在中央細(xì)溝槽55的溝槽底形成有刀槽花紋57。從輪胎徑向外側(cè)觀察，刀槽花紋57與中央細(xì)溝槽55為相同形狀，其寬度比中央細(xì)溝槽55窄。優(yōu)選中央細(xì)溝槽55的深度為主溝槽21、22的深度的5％以上20％以下。進(jìn)一步地，優(yōu)選刀槽花紋57的深度為主溝槽21、22的深度減去中央細(xì)溝槽55深度得到的深度的40％以上90％以下。

各胎塊列的中央胎塊50、第一胎肩塊70及第二胎肩塊75沿輪胎周向相互錯(cuò)位，并按相同間距排列。優(yōu)選地，中央陸部40的觸地面積的總和與胎肩陸部60的觸地面積的總和大致相等，其差在5％以內(nèi)。

上述結(jié)構(gòu)的充氣輪胎10在其胎肩陸部60形成有第一胎肩橫溝槽61及第二胎肩橫溝槽62，并形成有胎塊列，因此其牽引性優(yōu)異。尤 其是在第一胎肩橫溝槽61及第二胎肩橫溝槽62的深度具有主溝槽21、22深度的70％以上的深度的情況下，即使胎面20磨損加重，由于這些橫溝槽較深保有剩余，從而牽引性也得以確保。

而且，至少在觸地時(shí)第一胎肩塊70的突出部71與其輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75在輪胎周向上有重疊。因此，如上所述，若觸地時(shí)在胎肩陸部60負(fù)載有輪胎周向的力，則第一胎肩塊70的突出部71與所述輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75、75抵接，從而使第一胎肩塊70與第二胎肩塊75、75沿輪胎周向相互支撐。因此，即使在胎肩陸部60負(fù)載輪胎周向的力，也不會(huì)使第一胎肩塊70及第二胎肩塊75大幅變形，從而能夠抑制其磨損及偏磨損。

如上所述，充氣輪胎10的牽引性優(yōu)異，而且耐磨損性及耐偏磨損性也優(yōu)異。

另外，由于在胎肩陸部60上形成有沿輪胎周向延伸的胎肩細(xì)溝槽63，因此充氣輪胎10的耐側(cè)滑性也優(yōu)異。

另外，第一胎肩塊70與該輪胎周向兩側(cè)的第二胎肩塊75在輪胎寬度方向上具有重疊。因此，如上所述，若在胎肩陸部60負(fù)載輪胎寬度方向的力，則第一胎肩塊70的第一相對(duì)部72a、72b與第二胎肩塊75的第二相對(duì)部76a、76b抵接，從而使第一胎肩塊70與第二胎肩塊75沿輪胎寬度方向相互支撐。因此，即使在胎肩陸部60負(fù)載輪胎寬度方向的力，也不會(huì)使第一胎肩塊70及第二胎肩塊75大幅變形，從而抑制其磨損及偏磨損。

另外，突出部71具有相對(duì)于輪胎周向傾斜的第一傾斜部73a、73b，第二胎肩塊75具有與第一傾斜部73a、73b相對(duì)的第二傾斜部77a、77b。因此，即使在胎肩陸部60負(fù)載輪胎周向或輪胎寬度方向上任意的力，至少第一傾斜部73a、73b與第二傾斜部77a、77b抵接，從而使第一胎肩塊70與第二胎肩塊75相互支撐。

另外，在上述實(shí)施方式中，由于在上述中央陸部40形成有中央 橫溝槽41，因此其牽引性優(yōu)異。尤其是在中央橫溝槽41具有主溝槽21、22深度的70％以上的深度的情況下，即使對(duì)胎面20磨損加重，由于中央橫溝槽41較深保有剩余，因此牽引性也得以確保。并且，中央胎塊50具有向輪胎周向的一側(cè)突出的第一凸部51和向輪胎周向的另一側(cè)突出的第二凸部52，在輪胎周向相鄰的胎塊之間，一側(cè)的中央胎塊50的第二凸部52與另一側(cè)的中央胎塊50的第一凸部51在輪胎周向上具有重疊。因此，如上所述，若在中央陸部40負(fù)載輪胎周向的力，則會(huì)使相對(duì)的第二凸部52與第一凸部51抵接，從而使沿輪胎周向排列的中央胎塊50、50相互支撐。因此，不會(huì)使中央胎塊50、50大幅變形，能夠抑制磨損及偏磨損。由于除了胎肩陸部60的上述效果，中央陸部40也可實(shí)現(xiàn)這樣的效果，因此使得充氣輪胎10的牽引性、耐磨損性及耐偏磨損性特別優(yōu)異。

另外，第一凸部51從中央胎塊50的輪胎寬度方向的一側(cè)突出，第二凸部52從中央胎塊50的輪胎寬度方向的另一側(cè)突出，因此，能夠使中央胎塊50的剛性在輪胎寬度方向上均勻化。因此，能夠抑制偏磨損。

另外，在中央胎塊50形成有兩端封閉的中央細(xì)溝槽55，中央細(xì)在溝槽55的溝槽底形成有刀槽花紋57，因此，在磨損初期中央細(xì)溝槽55有助于確保牽引性及耐側(cè)滑性，在磨損加重的磨損中期以后刀槽花紋57有助于確保牽引性及耐側(cè)滑性。這里，中央細(xì)溝槽55并不是繼續(xù)至較深的位置，而是中央細(xì)溝槽55繼續(xù)至一定深度的位置，在比其更深的部分成為寬度狹窄的刀槽花紋57，因此可確保中央胎塊50整體的剛性，從而確保耐磨損性。

此處，若中央細(xì)溝槽55的深度在主溝槽21、22深度的5％以上，則磨損初期的牽引性及耐側(cè)滑性特別好。另外，若中央細(xì)溝槽55的深度在主溝槽21、22深度的20％以下，則會(huì)抑制中央胎塊50的移動(dòng)，抑制磨損及偏磨損。另外，若刀槽花紋57的深度為主溝槽21、22的 深度減去中央細(xì)溝槽55深度得到的深度的40％以上，則磨損加重的磨損中期以后的牽引性及耐側(cè)滑性特別好。另外，若刀槽花紋57的深度為主溝槽21、22的深度減去中央細(xì)溝槽55深度得到的深度的90％以下，則中央胎塊50的移動(dòng)被抑制，磨損及偏磨損得以抑制。

另外，在中央胎塊50上中央細(xì)溝槽55與第一凸部51及第二凸部52在輪胎周向上具有重疊的情況下，從第一凸部51或第二凸部52對(duì)中央胎塊50向輪胎周向負(fù)載力的情況下，中央細(xì)溝槽55閉合，因此中央胎塊50整體的移動(dòng)被抑制，磨損及偏磨損得以抑制。

另外，若中央陸部40的觸地面積總和與胎肩陸部60的觸地面積總和的差在5％以內(nèi)，則中央陸部40與胎肩陸部60的剛性平衡良好，從而進(jìn)一步抑制偏磨損。

對(duì)于上述的實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，可以進(jìn)行各種改變、替換及省略等。

例如，只要將主溝槽設(shè)置為多條即可，并不限定于如上述實(shí)施方式那樣的三條。另外，主溝槽并不限定于上述實(shí)施方式那樣的鋸齒狀，也可以為直線或波紋狀。也并未對(duì)各橫溝槽相對(duì)于輪胎寬度方向有無(wú)傾斜進(jìn)行限定。胎肩細(xì)溝槽的形狀也可以在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行變形。因此，主溝槽、橫溝槽及胎肩細(xì)溝槽所包圍的胎肩塊的形狀存在各種變更例。例如，第一胎肩塊的突出部的形狀并不限定于上述實(shí)施方式的形狀。另外，第一胎肩塊及第二胎肩塊沿輪胎寬度方向彼此相對(duì)的各自的端部可以不是如上述實(shí)施方式的第一相對(duì)部72a、72b及第二相對(duì)部76a、76b的直線狀，例如也可以是鋸齒狀或波紋狀。

另外，中央陸部的胎塊形狀也不限定于上述實(shí)施方式。在中央陸部可以設(shè)置沿輪胎周向連續(xù)的肋條，而不是由主溝槽與橫溝槽形成的胎塊。

對(duì)實(shí)施例及比較例的輪胎的耐磨損性、耐偏磨損性及牽引性進(jìn)行 評(píng)價(jià)。實(shí)施例的輪胎的胎面如上述實(shí)施方式所示。比較例的輪胎的胎面如圖3所示，在胎肩細(xì)溝槽163為不折曲的直線這一點(diǎn)與實(shí)施例不同。輪胎的主溝槽等的寬度及深度如表1所示。表1的尺寸在比較例與實(shí)施例中是相同的。所有輪胎的大小均為11R22.5。將這些輪胎安裝于22.5×7.50的輪輞上，使內(nèi)壓為700kPa，將其安裝在定裝載量為10t的車輛上。

(表1)

評(píng)價(jià)方法如下所示。

耐磨損性：測(cè)定行駛20000km后的胎面的磨損量，將測(cè)定結(jié)果指數(shù)化。指數(shù)越大則表示磨損量越少，從而耐磨損性優(yōu)異。

耐偏磨損性：測(cè)定行駛20000km后的胎面的偏磨損狀態(tài)(胎面邊緣(胎踵胎趾；heel-and-toe)磨損量、以及中央陸部磨損量與胎肩陸部磨損量的差)，將測(cè)定結(jié)果指數(shù)化。指數(shù)越大則表示偏磨損越少，從而耐偏磨損性優(yōu)異。

牽引性：在胎面的陸部磨損了70％的狀態(tài)下，對(duì)在水深1mm的路面上從停止?fàn)顟B(tài)到前進(jìn)20m所需要的時(shí)間進(jìn)行測(cè)定，將測(cè)定結(jié)果指數(shù)化。指數(shù)越大則表示所需要的時(shí)間越短，牽引性優(yōu)異。

評(píng)價(jià)結(jié)果如表2所示。表2所述的數(shù)字為上述的各指數(shù)?？梢源_定，實(shí)施例的輪胎相較于比較例的輪胎，耐磨損性、耐偏磨損性及牽 引性優(yōu)越。

(表2)