本發(fā)明的一實施方式涉及一種輪胎。
背景技術(shù):
在日本特開2012-116306號公報中公開了一種輪胎,該輪胎在胎面部上具有沿輪胎周向延伸的縱槽(主槽)、利用該縱槽劃分出的陸部以及形成于該陸部并沿與縱槽相交的方向延伸的橫槽。該輪胎被指定了向車輛安裝的方向,胎面花紋左右不對稱。濕路面上的胎面部的接地面與路面之間的水膜能夠經(jīng)由橫槽向主槽排出。
技術(shù)實現(xiàn)要素:
發(fā)明要解決的問題
但是,在橫槽沿與主槽相交的方向延伸并與主槽連通的結(jié)構(gòu)的情況下,俯視胎面時在橫槽與主槽相交的部位的陸部形成有銳角部。該銳角部若在例如轉(zhuǎn)彎時被卷入到路面與胎面的接地面之間,則將導致接地性降低,從駕駛穩(wěn)定性的觀點來看并不優(yōu)選。
另一方面,為了在陸部上的主槽與橫槽相交的部位不形成銳角部,考慮在橫槽的接地面?zhèn)鹊年懖慷嗽O(shè)置倒角部,但是若單純增大倒角部,則將導致由胎面的接地面積的減少引起的接地性的降低。
本發(fā)明的一實施方式的目的在于,在輪胎中抑制接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访媾c胎面的接地面之間的情況,從而在維持水膜去除性能的同時,提高特別是轉(zhuǎn)彎時的駕駛穩(wěn)定性。
用于解決問題的方案
本發(fā)明的第1技術(shù)方案的輪胎在胎面上具有:多個主槽,其沿輪胎周向延伸;陸部,其利用所述主槽在輪胎寬度方向上被劃分出來;刀槽花紋,其與所述陸部的接地面?zhèn)认噙B通,并且具有與所述主槽相連通的兩個弧狀的刀槽花紋部分,該兩個刀槽花紋部分的從所述接地面看到的凸方向在輪胎周向上相互成為反方向,所述凸方向朝向所述陸部的輪胎寬度方向中央側(cè);以及倒角部,其設(shè)于沿著所述刀槽花紋的所述接地面?zhèn)鹊年懖慷恕?/p>
在該輪胎中,刀槽花紋與主槽相連通,因此在胎面的接地面接地時,刀槽花紋易于打開。因此,路面與胎面的接地面之間的水膜去除性能得以維持。另外,兩個弧狀的刀槽花紋部分的從接地面看到的凸方向在輪胎周向上相互成為反方向,而且該凸方向朝向陸部的輪胎寬度方向中央側(cè),因此在主槽與刀槽花紋相連通的部分,主槽與刀槽花紋所成的角度能夠比刀槽花紋為直線時大。換言之,即使刀槽花紋相對于輪胎周向的平均角度相同,與主槽相連通的刀槽花紋部分相對于輪胎周向的角度也能夠比刀槽花紋為直線時大。因此,在輪胎旋轉(zhuǎn)時,抑制了刀槽花紋的接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访?未圖示)與胎面的接地面之間。
根據(jù)第1技術(shù)方案的輪胎,在本發(fā)明的第2技術(shù)方案中,所述倒角部的輪胎周向上的寬度從所述陸部的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)遞減。
在該輪胎中,倒角部的輪胎周向上的寬度從陸部的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)遞減,因此抑制了陸部中的剛度相對較高的輪胎寬度方向中央部的接地面積的減少。
根據(jù)第1技術(shù)方案或第2技術(shù)方案的輪胎,在本發(fā)明的第3技術(shù)方案中,在所述倒角部中,從所述接地面觀察時所述刀槽花紋與所述主槽呈銳角相交的銳角側(cè)的角部的倒角量大于所述刀槽花紋與所述主槽呈鈍角相交的鈍角側(cè)的角部的倒角量。
在該輪胎中,倒角部的銳角側(cè)的角部的倒角量大于鈍角側(cè)的角部的倒角量,因此抑制了該角部卷入到路面與胎面的接地面之間。因而,能夠在維持水膜去除性能的同時,提高駕駛穩(wěn)定性。
根據(jù)第1~第3技術(shù)方案中的任一技術(shù)方案的輪胎,在本發(fā)明的第4技術(shù)方案中,在輪胎周向截面上,所述倒角部形成為凸狀的彎曲形狀。
在該輪胎中,在輪胎周向截面上,倒角部形成為凸狀的彎曲形狀,因此陸部的體積比該倒角部為直線時大。因此,能夠抑制陸部的剛度降低,能夠提高駕駛穩(wěn)定性。
根據(jù)第1~第4技術(shù)方案中的任一技術(shù)方案的輪胎,在本發(fā)明的第5技術(shù)方案中,在輪胎徑向上,所述倒角部的自所述接地面起算的深度為所述刀槽花紋的自所述接地面起算的深度的10%~40%。
若倒角部的深度超出該范圍,則抑制接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访媾c胎面的接地面之間的效果降低,并且導致由陸部的體積的減少引起的剛度降低。
在該輪胎中,恰當?shù)卦O(shè)定了倒角部的深度,因此能夠均衡地確保水膜去除性能與陸部的剛度。
發(fā)明的效果
根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的輪胎,在輪胎中,抑制接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访媾c胎面的接地面之間的情況,從而能夠獲得在維持水膜去除性能的同時提高特別是轉(zhuǎn)彎時的駕駛穩(wěn)定性這樣的優(yōu)異效果。
附圖說明
圖1是表示本實施方式的輪胎的胎面花紋的俯視圖。
圖2是表示在胎面上設(shè)于陸部的刀槽花紋和倒角部的放大俯視圖。
圖3是表示設(shè)于陸部的刀槽花紋和倒角部的放大立體圖。
圖4是表示設(shè)于陸部的刀槽花紋和倒角部的放大側(cè)視圖。
具體實施方式
以下,基于附圖說明用于實施本發(fā)明的形態(tài)。在附圖中,箭頭C方向表示輪胎周向,箭頭R方向表示輪胎徑向,箭頭W方向表示輪胎寬度方向。輪胎徑向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸線(未圖示)正交的方向。輪胎寬度方向是指與輪胎旋轉(zhuǎn)軸線平行的方向。也能夠?qū)⑤喬挾确较蚍Q作輪胎軸向。另外,在附圖中,“外側(cè)”是指車輛安裝外側(cè),“內(nèi)側(cè)”是指車輛安裝內(nèi)側(cè)。
T是指接地端。接地端是指將輪胎安裝于JATMAYEAR BOOK(2015年度版,日本機動車輛輪胎制造者協(xié)會標準)所規(guī)定的標準輪輞,并填充JATMA YEAR BOOK中的適用尺寸·輪胎層級下的與最大負載能力(內(nèi)壓-負載能力對應表的粗字載荷)對應的空氣壓(最大空氣壓)的100%的內(nèi)壓,且施加了載荷指數(shù)的70%的載荷時的接地區(qū)域中的輪胎寬度方向最外側(cè)的端部。在使用地或制造地,在適用TRA標準、ETRTO標準的情況下,遵照各標準。
另外,各部分的尺寸測量方法遵照JATMA(日本機動車輛輪胎制造者協(xié)會)發(fā)布的2015年度版YEAR BOOK所記載的方法。
在圖1中,本實施方式的輪胎10例如涉及一種充氣輪胎,在胎面12上具有作為多個主槽的一個例子的四條主槽14、16、18、20、作為陸部的一個例子的外側(cè)中間陸部22、中央陸部24、內(nèi)側(cè)中間陸部26、外側(cè)胎肩陸部28及內(nèi)側(cè)胎肩陸部30、刀槽花紋S以及倒角部32、33。
主槽14、16、18、20從車輛安裝外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)依次設(shè)置,分別沿輪胎周向延伸。位于輪胎寬度方向中央側(cè)的兩條主槽16、18的槽寬設(shè)定得比位于輪胎寬度方向外側(cè)的兩條主槽14、20的槽寬大。
外側(cè)中間陸部22、中央陸部24、內(nèi)側(cè)中間陸部26、外側(cè)胎肩陸部28以及內(nèi)側(cè)胎肩陸部30被主槽14、16、18、20分別沿輪胎寬度方向劃分開。具體地說,外側(cè)中間陸部22由主槽14、16劃分出。中央陸部24由主槽16、18劃分出,內(nèi)側(cè)中間陸部26由主槽18、20劃分出。另外,外側(cè)胎肩陸部28由主槽14劃分出,并位于該主槽14的輪胎寬度方向外側(cè),換言之,位于胎面12的車輛安裝外側(cè)的端部。而且,內(nèi)側(cè)胎肩陸部30由主槽20劃分出,并位于該主槽20的輪胎寬度方向外側(cè),換言之,位于胎面12的車輛安裝內(nèi)側(cè)的端部。
在圖1~圖4中,刀槽花紋S具有兩個弧狀的刀槽花紋部分S1、S2。刀槽花紋部分S1、S2與內(nèi)側(cè)中間陸部26的接地面34側(cè)相連通,并且刀槽花紋部分S1、S2的從接地面34看到的凸方向在輪胎周向上相互成為反方向,凸方向朝向內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向中央側(cè)。換言之,弧狀的刀槽花紋部分S1的曲率中心與弧狀的刀槽花紋部分S2的曲率中心隔著刀槽花紋S相互位于相反側(cè)。刀槽花紋部分S1與主槽18相連通,刀槽花紋部分S2與主槽20相連通。該刀槽花紋S是在內(nèi)側(cè)中間陸部26接地時閉合的、例如寬度1.2mm以下的細槽,具有從接地面34側(cè)向輪胎徑向內(nèi)側(cè)切入的形狀。刀槽花紋S的自接地面34起算的深度設(shè)定得比主槽18、20的同樣自接地面34起算的深度淺。刀槽花紋S整體沿相對于輪胎寬度方向傾斜的方向延伸,內(nèi)側(cè)中間陸部26被該刀槽花紋S沿輪胎周向進行劃分。
如圖2所示,刀槽花紋S在刀槽花紋部分S1、S2的分界S3具有呈鈍角地彎曲的形狀。刀槽花紋部分S1位于分界S3的主槽18側(cè)即車輛安裝外側(cè),刀槽花紋部分S2位于分界S3的主槽20側(cè)即車輛安裝內(nèi)側(cè)。分界S3例如位于內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向的大致中央部。
另外,弧狀的刀槽花紋部分S1、S2的曲率半徑并不限于恒定,也可以分別適當?shù)剡M行變化。
在圖2中,倒角部111、112、121、122分別設(shè)于沿著刀槽花紋S的接地面34側(cè)的陸部端。具體地說,倒角部111、112與刀槽花紋部分S1相對應,倒角部121、122與刀槽花紋部分S2相對應。倒角部111、112的輪胎周向的寬度W111、W112從內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)分別遞減,例如在到達分界S3之前的相同的輪胎寬度方向位置P分別成為0。即,刀槽花紋S的從分界S3直到位置P為止的范圍未進行倒角。倒角部121、122的輪胎周向的寬度W121、W122也從內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)分別遞減,例如在到達分界S3的位置分別成為0。
從接地面34觀察時,倒角部111位于該刀槽花紋部分S1(刀槽花紋S)與主槽18呈銳角相交的銳角側(cè)的角部136。另一方面,從接地面34觀察時,倒角部112位于刀槽花紋部分S1(刀槽花紋S)與主槽18呈鈍角相交的鈍角側(cè)的角部138。關(guān)于與刀槽花紋S2對應的倒角部121、122,倒角部121位于銳角側(cè)的角部136,倒角部122位于鈍角側(cè)的角部138。
在刀槽花紋部分S1、S2的任一者中,銳角側(cè)的角部136的倒角量均大于鈍角側(cè)的角部138的倒角量。與刀槽花紋部分S1對應的倒角部111、112的倒角量從銳角側(cè)的角部136側(cè)的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)分別遞減。另外,與刀槽花紋部分S2對應的倒角部121、122的倒角量也從銳角側(cè)的角部136側(cè)的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)分別遞減。
在此,倒角量是指被倒角的部分的體積。列舉倒角部111為例來進行說明,倒角部111的深度例如恒定,從接地面34看到的倒角部111的輪胎周向上的寬度W111越大,則倒角量越大。因而,能夠利用寬度W111的大小來比較倒角量的大小。伴隨于此,作為接地面34與倒角部111之間的分界的倒角開始部111A形成為從接地面34觀察時向倒角部111側(cè)凸出的凸狀的彎曲形狀。另外,倒角部111的寬度W111是從倒角開始部111A到刀槽花紋部分S1的設(shè)有倒角部111的一側(cè)的壁部為止的輪胎周向上的距離。同樣地,作為接地面34與倒角部121之間的分界的倒角開始部121A也形成為從接地面34觀察時向倒角部121側(cè)凸出的凸狀的彎曲形狀。
如圖3所示,在輪胎徑向上,倒角部121、122的自接地面34起算的深度D為刀槽花紋S的自接地面34起算的深度DS的10%~40%。倒角部111、112也同樣。這是因為,若倒角部121、122的深度D超出該范圍,則抑制接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访媾c胎面的接地面之間的效果降低,并且將導致由內(nèi)側(cè)中間陸部26的體積減少引起的剛度降低。
在輪胎周向截面上,倒角部121、122例如分別形成為向接地面34側(cè)凸出的凸狀的彎曲形狀。具體地說,倒角部121向接地面34側(cè)且是倒角部122側(cè)形成為凸狀。另外,倒角部122向接地面34側(cè)且是倒角部121側(cè)形成為凸狀。圖4是側(cè)視圖,與外側(cè)中間陸部22的輪胎寬度方向端部的截面形狀等同。在該圖中,位于銳角側(cè)的角部136的倒角部121的曲率半徑大于位于鈍角側(cè)的角部138的倒角部122的曲率半徑,但是曲率半徑的大小并不限于此。例如,通過使倒角部122的截面形狀接近于直線,也能夠使其曲率半徑大于倒角部121的曲率半徑。曲率半徑并不限于恒定,也可以根據(jù)位置而進行變化。倒角部111、112也同樣。
此外,在圖1中,在外側(cè)中間陸部22中設(shè)有刀槽花紋31。刀槽花紋31與接地面34側(cè)相連通,并且以與主槽14、16相連通的方式形成。刀槽花紋31沿相對于輪胎寬度方向傾斜的方向延伸,外側(cè)中間陸部22被該刀槽花紋31沿輪胎周向進行劃分。從接地面34看到的刀槽花紋31的形狀形成為大致直線狀或向輪胎周向的一側(cè)凸起的彎曲形狀。
在沿著刀槽花紋31的接地面34側(cè)的陸部端分別設(shè)有倒角部32、33。倒角部32、33的輪胎周向的寬度從外側(cè)中間陸部22的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)遞減。作為一個例子,在一個倒角部32中,從接地面34觀察時刀槽花紋31與主槽14呈銳角相交的銳角側(cè)的角部36的倒角量大于刀槽花紋31與主槽16呈鈍角相交的鈍角側(cè)的角部38的倒角量。另一倒角部33也同樣。
也就是說,在圖示的例子中,在夾著刀槽花紋31的輪胎周向上的一側(cè)的陸部端,倒角部32的倒角量從銳角側(cè)的角部36側(cè)的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)遞減。倒角部32的深度例如恒定,從接地面34看到的倒角部32的輪胎周向上的寬度越大,則倒角量越大。因而,能夠利用寬度的大小來比較倒角量的大小。
在倒角部32中,鈍角側(cè)的角部38側(cè)的倒角量例如在從外側(cè)中間陸部22的輪胎寬度方向中央部到主槽16側(cè)的端部為止的范圍內(nèi)是恒定、微增或微減的。另一方面,在夾著刀槽花紋31的輪胎周向的另一側(cè)的陸部端,倒角部33的倒角量從銳角側(cè)的角部36側(cè)朝向鈍角側(cè)的角部38側(cè)遞減。在輪胎周向截面上,倒角部32、33分別形成為凸狀的彎曲形狀(未圖示)。
另外,銳角側(cè)的角部36與鈍角側(cè)的角部38不僅存在于陸部端的輪胎寬度方向上的一側(cè)與另一側(cè),而且在夾著刀槽花紋31的輪胎周向上的一側(cè)與另一側(cè)也是相鄰存在的。
在圖1中,在外側(cè)胎肩陸部28和中央陸部24的、刀槽花紋31的延長線上分別形成有缺口部40。另外,在外側(cè)胎肩陸部28和內(nèi)側(cè)胎肩陸部30中分別形成有沿輪胎寬度方向延伸的橫槽42。
在中央陸部24中形成有刀槽花紋44。該刀槽花紋44不與主槽16相連通,而僅與主槽18相連通。在刀槽花紋44的接地面34側(cè)的陸部端設(shè)有倒角部46。
(作用)
本實施方式構(gòu)成為如上所述,以下說明其作用。在圖1~圖4中,在本實施方式的輪胎10中,刀槽花紋S具有兩個弧狀的刀槽花紋部分S1、S2,在沿著刀槽花紋S的接地面34側(cè)的陸部端設(shè)有倒角部111、112、121、122。刀槽花紋S與主槽18、20相連通,因此在胎面12的接地面34接地時,刀槽花紋S易于打開。因此,路面與接地面34之間的水膜去除性能得以維持。
另外,刀槽花紋S的兩個弧狀的刀槽花紋部分S1、S2的從接地面34看到的凸方向在輪胎周向上相互成為反方向,而且該凸方向朝向內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向中央側(cè)。由此,在主槽18、20與刀槽花紋S相連通的部分,能夠使主槽與刀槽花紋所成的角度比刀槽花紋為直線時大。換言之,即使刀槽花紋相對于輪胎周向的平均角度相同,與主槽18相連通的刀槽花紋部分S1相對于輪胎周向呈銳角的銳角側(cè)的角度也能夠比刀槽花紋部分S1、S2為直線時大。與主槽20相連通的刀槽花紋部分S2相對于輪胎周向呈銳角的銳角側(cè)的角度也同樣。因此,在輪胎旋轉(zhuǎn)時,抑制了刀槽花紋S的接地面34側(cè)的陸部端卷入到路面(未圖示)與胎面12的接地面34之間。
另外,刀槽花紋S整體上相對于輪胎寬度方向傾斜,因此能夠隔著在刀槽花紋S中未進行倒角的從分界S3到位置P為止的區(qū)域沿輪胎周向錯開配置倒角部111、112與倒角部121、122,因此在輪胎旋轉(zhuǎn)時,設(shè)有各倒角部的陸部端接地的時機錯開。因此,靜音性提高。
另外,倒角部111、112、121、122的輪胎周向上的寬度W111、W112、W121、W122從內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)分別遞減,因此抑制了內(nèi)側(cè)中間陸部26中的剛度相對較高的輪胎寬度方向中央部的接地面積的減少。由此,能夠提高駕駛穩(wěn)定性。
而且,位于銳角側(cè)的角部136的倒角部111、121的倒角量分別大于位于鈍角側(cè)的角部138的倒角部112、122的倒角量,因此抑制了銳角側(cè)的角部136卷入到路面與胎面12的接地面34之間。因而,能夠在維持水膜去除性能的同時,提高駕駛穩(wěn)定性。
另外,從接地面34觀察時,位于銳角側(cè)的角部136的倒角部111、121的倒角開始部111A、121A形成為分別向該倒角部111、121側(cè)凸出的凸狀的彎曲形狀,因此內(nèi)側(cè)中間陸部26的體積比該倒角開始部111A、121A為直線時大。因此,能夠抑制角部136的剛度降低,并且能夠增大內(nèi)側(cè)中間陸部26的接地面積。
而且,在輪胎周向截面上,倒角部121、122分別形成為凸狀的彎曲形狀,因此內(nèi)側(cè)中間陸部26的體積比該倒角部121、122為直線時大。因此,能夠抑制內(nèi)側(cè)中間陸部26的剛度降低,能夠提高駕駛穩(wěn)定性。倒角部111、112也同樣。
另外,恰當?shù)卦O(shè)定了倒角部121、122的深度D相對于刀槽花紋S的深度的比例,因此能夠均衡地確保抑制接地面?zhèn)鹊年懖慷司砣氲铰访媾c胎面的接地面之間的情況和內(nèi)側(cè)中間陸部26的剛度。倒角部111、112也同樣。
[其它實施方式]
以上,說明了本發(fā)明的實施方式的一個例子,但是本發(fā)明的實施方式并不限定于上述說明,除上述說明以外,當然也能夠在不脫離其主旨的范圍內(nèi)進行各種變形并實施。
刀槽花紋S包括兩個弧狀的刀槽花紋部分S1、S2,但是刀槽花紋S也可以還具有直線狀的刀槽花紋部分、鋸齒狀的刀槽花紋部分等其它刀槽花紋部分。
倒角部111的輪胎周向上的寬度W111從內(nèi)側(cè)中間陸部26的輪胎寬度方向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)遞減,但是并不限于此,例如寬度W111也可以是恒定的。倒角部112的輪胎周向上的寬度W112、倒角部121的輪胎周向上的寬度W121以及倒角部122的輪胎周向上的寬度W122也同樣。
位于銳角側(cè)的角部的倒角部111的倒角量大于位于鈍角側(cè)的角部的倒角部112的倒角量,但是倒角量的大小并不限于此。倒角部121、122也同樣。
在輪胎周向截面上,倒角部111形成為了凸狀的彎曲形狀,但是并不限于此,例如也可以是直線狀。倒角部112、121、122也同樣。
在輪胎徑向上,倒角部111的自接地面34起算的深度D為刀槽花紋S的自接地面34起算的深度DS的10%~40%,但是深度D的范圍并不限于此。
(試驗例)
對于輪胎的使刀槽花紋的倒角部的深度變化了的情況下的駕駛穩(wěn)定性進行了試驗。刀槽花紋的深度是恒定的。輪胎尺寸、輪輞寬度、輪胎內(nèi)壓以以下條件全部設(shè)為相同。實施例的輪胎的胎面花紋如附圖所示?,F(xiàn)有例的輪胎使用了在由刀槽花紋形成的陸部端沒有倒角部的輪胎。
評價是將下面的輪胎安裝在排氣量2000cc的前輪驅(qū)動車上,在一名乘員乘車的狀態(tài)下在測試路線的駕駛性評價道路(干燥的普通道路)上行駛,根據(jù)試驗司機的感官評價(感受評價)來對駕駛穩(wěn)定性進行指標化。
輪胎尺寸:225/45R17
輪輞寬度:7.5J
內(nèi)壓:220kPa
試驗條件和試驗結(jié)果如表1所示。評價結(jié)果分別用將現(xiàn)有例的評價設(shè)為100時的指數(shù)進行表示,值越大越良好。根據(jù)該結(jié)果可知,在實施例1~實施例3中,駕駛穩(wěn)定性比現(xiàn)有例和各個比較例的駕駛穩(wěn)定性高。
【表1】
2015年6月12日提出申請的日本國特許出愿2015-119292號的公開通過參照被整體引入到本說明書中。
本說明書所記載的所有的文獻、專利申請以及技術(shù)標準以與具體且分別記載了各個文獻、專利申請以及技術(shù)標準通過參照而被引入的情況同等程度的方式通過參照被引入到本說明書中。