專利名稱：有正鏈烴烷和甲基戊烷循環(huán)的c的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及n-鏈烴烷異構(gòu)化成異鏈烴烷的方法，該方法的目的主要在于改善某些石油餾分的辛烷值，尤其是含有大量正戊烷與己烷以及支化戊烷與己烷(C5/C6餾分)的辛烷值。
利用高活性氯化礬土(氧化鋁)型鉑催化劑，異構(gòu)化C5/C6烴的一些現(xiàn)行方法操作以沒有循環(huán)(英語(yǔ)為“單次通過(guò)”)，或在分餾后部分循環(huán)未轉(zhuǎn)化的n-鏈烴烷，或在通過(guò)分子篩系統(tǒng)之后以液相全部循環(huán)方式進(jìn)行。
使用無(wú)循環(huán)的方法，盡管簡(jiǎn)單，但辛烷值增加效果不佳，要得到高辛烷值，應(yīng)該讓低辛烷值的組分在分離柱(例如脫異己烷器)中或分子篩上通過(guò)之后，以液相或蒸汽氣相循環(huán)。
利用分子篩蒸汽相分離非轉(zhuǎn)化的n-鏈烴烷的已知異構(gòu)化方法包括在反應(yīng)階段中分子篩吸附步驟，這就是例如US-A-4210771中敘述的所謂“完全異構(gòu)化”(或“TIP”)的方法，它包括使用以填料、解吸流出物和氫的混合物供料的異構(gòu)化反應(yīng)器，以及使用分子篩吸附n-鏈烴烷段，用氫汽提所進(jìn)行的解吸，在這種方法中，由于有可能鹽酸污染所加入的分子篩，其反應(yīng)系統(tǒng)不可能由一段高活性氯化氧化鋁組成，那么就使用以不用氯的沸石為主要組分的性能差的催化系統(tǒng)。由此可以得出，產(chǎn)品的辛烷值比用以氯化氧化鋁為主要組分的催化劑得到的要低1-2個(gè)點(diǎn)。
事實(shí)上，本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員知道，異構(gòu)化溫度越低，n-鏈烴烷轉(zhuǎn)化異鏈烴烷則越高，而且，低辛烷值C6異構(gòu)物(甲基戊烷)轉(zhuǎn)化成較高辛烷值C6異構(gòu)物(二甲基丁烷)就更好。
人們還知道，浸漬鉑的氯化氧化鋁基催化劑能進(jìn)行異構(gòu)化反應(yīng)的溫度比無(wú)氯的沸石型且較穩(wěn)定的催化劑要低。
因而設(shè)想出這樣一種方法，即它能將在低溫度下的反應(yīng)系統(tǒng)(“無(wú)循環(huán)”而辛烷值有較大增加)與低辛烷值組分循環(huán)系統(tǒng)(未并入或耐氯的)結(jié)合起來(lái)，是特別有意義的。
人們可以考慮利用分離柱(脫異戊烷器和脫異己烷器)的經(jīng)典流程，因?yàn)檫@些分離柱可以避免氯的污染。但是這些流程使用的設(shè)備笨重，能量消耗大，使用成本高。一個(gè)分離柱(只是脫異己烷器)的流程成本較低，但沒有能力將所有正戊烷轉(zhuǎn)化成異戊烷，因此不能得到有循環(huán)流程的高水平辛烷值。
為了避免分離時(shí)使用的分子篩受氯的污染，可以考慮在送到吸附段之前使用異構(gòu)化流出物穩(wěn)定步驟的非并合體系。在所述“PENEXMOLEX”聯(lián)合法中已經(jīng)提出這種近似方法，其中用氯化氧化鋁催化反應(yīng)使C5/C6烴異構(gòu)化，接著分子篩液相吸附在底部溫度下由穩(wěn)定器底部出來(lái)的正鏈烴烷。
使用分子篩液相吸附及解吸比蒸汽相進(jìn)行更困難，事實(shí)上，所吸附正鏈烴烷量與以移動(dòng)相存在的異鏈烴烷量之比純粹是為了使用蒸汽相。
使用高活性催化系統(tǒng)的另一個(gè)障礙是它們對(duì)物料污染的敏感性，即對(duì)硫和水污染的敏感性。在加入反應(yīng)體系之前，應(yīng)該減少液體物料和緩加氫，脫除硫和脫水。
使用氯化氧化鋁基催化系統(tǒng)的現(xiàn)有技術(shù)中，在用許多分子篩預(yù)處理操作時(shí)使物料干燥。
本發(fā)明的目的在于提出一種新方法，該方法能盡可能提高含正鏈烴烷石油餾分的辛烷值，同時(shí)限制其能量消耗。
特別是，本發(fā)明能減少已知方法的缺陷，其方式是例如使用由浸漬鉑的氯化氧化鋁組成的催化劑的高活性系統(tǒng)與分子篩蒸汽相吸附-解吸的原始系統(tǒng)(未并合系統(tǒng))組合起來(lái)。此外，n-鏈烴烷的解吸是在有利于能源角度的條件下進(jìn)行的，同時(shí)將降低壓力與用富含甲基戊烷的蒸氣汽提操作結(jié)合起來(lái)，其甲基戊烷還被循環(huán)而且在通過(guò)異構(gòu)化反應(yīng)器時(shí)轉(zhuǎn)化成二甲基丁烷。
為解吸循環(huán)提供富含甲基戊烷的蒸汽洗提物，在系統(tǒng)下游加進(jìn)一個(gè)脫異己烷化柱，它將吸附段的流出物分離成2個(gè)餾分一種餾分只含很高辛烷值的異構(gòu)體，其中二甲基丁烷濃度很高，以及另一種柱底餾分，甲基戊烷濃度很高，其辛烷值比前述餾出物的低很多。
此外，合理使用由解吸步驟中脫異己烷基化提供的甲基戊烷能夠省去在解吸步驟之后的清除步驟。事實(shí)上，充滿甲基戊烷的吸附柱可以直接再用于吸附，吸附的流出物不含n-鏈烴烷，甚至在初始吸附的情況下也是如此。這樣就導(dǎo)致了設(shè)備的大大簡(jiǎn)化，尤其能夠使用只有兩個(gè)吸附床的系統(tǒng)，每一個(gè)床交替地進(jìn)行吸附與解吸。
按照本發(fā)明的另一種觀點(diǎn)，可以使用脫異己烷器(熱力泵)頂部蒸氣再壓縮系統(tǒng)，以便通過(guò)其回流及凈餾出物的冷凝而提供脫異己烷器再蒸發(fā)的全部能量。
下面結(jié)合

圖1，2和3描述了本發(fā)明的方法，其中圖1表示其原理流程2表示本發(fā)明方法較詳細(xì)的流程圖，而圖3概括地表示了穩(wěn)定作用段更具體地描述了C5和C6烴占主要比例的輕石腦油物料異構(gòu)化成高辛烷值異構(gòu)物(isomerat)本發(fā)明的方法主要包括異構(gòu)化步驟(1)，其中將C5/C6餾分送入異構(gòu)化反應(yīng)器，C5/C6餾分是至少與來(lái)自解吸步驟(3)的富含正鏈烴烷和甲基戊烷的循環(huán)物流混合的冷物料，這個(gè)步驟的流出物被送入分離器，在此分離器中分離蒸氣相和液相，蒸氣相再被循環(huán)到反應(yīng)器進(jìn)口，液相構(gòu)成粗異構(gòu)物。
-吸附步驟(2)，其間，往裝有能吸附n-鏈烴烷的分子篩的吸附器中，以向上流動(dòng)的方式注入蒸發(fā)后異構(gòu)化步驟液體流出物的蒸氣流，并且回收除去n-鏈烴烷的異構(gòu)物。
-解吸步驟(3)，是與步驟(2)交替的，在這個(gè)步驟中，降低吸附器中的壓力，讓由脫異己烷化步驟(4)中抽取的富含甲基戊烷的氣流通過(guò)分子篩，該解吸步驟的流出物被送到異構(gòu)化步驟(1);
-脫異己烷化步驟(4)，其間將解吸步驟(2)來(lái)的流出物送入蒸餾塔，并且可得到液體殘余物、富含甲基戊烷的蒸氣流和可制成最終異構(gòu)化產(chǎn)物的餾出物;富含甲基戊烷的蒸氣流作為解吸劑送到解吸步驟(3)。
在步驟(1)中，與至少一種富含由解吸步驟(3)來(lái)的正鏈烴烷和甲基戊烷(管道11)的循環(huán)流而且可能有脫異己烷化步驟(4)的部分循環(huán)殘液(管道12)混合的輕石腦油物料經(jīng)過(guò)管道2被送到異構(gòu)化段1。
-異構(gòu)化反應(yīng)是在有氫氣存在，于溫度140-300℃、壓力10-40巴的條件下進(jìn)行。待處理的物料與剩余氫和可能由管首3送來(lái)的循環(huán)氫混合，然后通過(guò)熱交換器E1中物料/流出物熱交換和在爐子H中最后加熱使其溫度達(dá)到比如140-300℃。
異構(gòu)化反應(yīng)最好在下述條件下進(jìn)行高活性催化劑，如氯化氧化鋁與鉑基催化劑，在低的溫度下，如130-220℃，高壓，如20-35巴下進(jìn)行，采用低氫/烴摩爾比，例如為0.1/1-1/1，可使用的已知催化劑比如由含2-10%(重量)氯，0.1-0.35%(重量)鉑，可能還有其它金屬的高純度氧化鋁g和/或h載體組成，其催化劑可以采用0.5-10h-1，最好1-4h-1的(空間)體速度使用。保持催化劑的氯化率一般需要連續(xù)補(bǔ)充如四氯化碳之類的含氯化合物，含氯化合物的注入與物料混合，濃度為50-600ppm(重量)。
當(dāng)然，人們還可以利用其它一些已知催化劑，如最好含有一種或多種元素周期表第八族金屬的絲光沸石型沸石組成的催化劑。一種人們熟知的催化劑是由SiO2/AL2O3之比在10-40之間，最好15-25，并且含0.2-0.4%(重量)鉑的絲光沸石組成的。然而，在實(shí)施本發(fā)明方法的范圍內(nèi)，屬于這一類的一些催化劑不如氯化氧化鋁基催化劑有利，因?yàn)檫@類催化劑要在較高溫度(240-300℃)下起作用，并且導(dǎo)致正鏈烴烷向高辛烷值異鏈烴烷的轉(zhuǎn)化效率差。
在這些條件下，一部分n-鏈烴烷轉(zhuǎn)化成異鏈烴烷一部分甲基戊烷轉(zhuǎn)化成二甲基丁烷;然而，在由管道4從異構(gòu)化反應(yīng)器排出的流出物中有很高比例的n-鏈烴烷和甲基戊烷，其比例最高達(dá)50%(摩爾)左右，最好是25-40%(摩爾)。
異構(gòu)化步驟(1)的流出物在冷卻之后可通入到分離器S1，其分離器S1的蒸氣由管道3再循環(huán)到異構(gòu)化反應(yīng)器1的進(jìn)口，由管道6排出的液體流出物(異構(gòu)物)，在由管道8送到吸附步驟(2)之前在熱交換器2中進(jìn)行蒸發(fā)并使其過(guò)熱。
在吸附步驟(2)中，將其蒸氣混合物以向上流動(dòng)的方式通入吸附器A中，n-鏈烴烷保留在該吸附器中。由管道9排出的除去n-鏈烴烷的異構(gòu)物在熱交換器E3中至少部分可被冷凝，然后送到脫異己烷化柱。
吸附床一般由能選擇性地吸附n-鏈烴烷的沸石基分子篩組成，其孔的表觀直徑約為5A＝(5×10-8cm)，5A沸石非常適合這種應(yīng)用它的孔直徑接近5A＝(5×10-8cm)，它吸附n-鏈烴烷的能力是很大的。但是也可以使用其它一些吸附劑，如菱沸石或毛沸石。較可取的操作條件是溫度為200-400℃，壓力為10-40巴。吸附循環(huán)一般為2-10分鐘。由管道9在吸附器A出口收集的流出物實(shí)際上只含異鏈烴烷(異戊烷和異己烷)。采用熱交換形式，例如通過(guò)與脫異己烷化步驟(4)中再沸騰器E3的熱交換，使流出物冷凝。
在步驟(2)過(guò)程中所吸附的n-鏈烴烷再在圖2上所示的解吸步驟(3)中經(jīng)解吸器D解吸，而解吸器D只是另一種被n-鏈烴烷飽和的、并以解吸起作用的吸附器A。其操作是通過(guò)降低壓力值直到5巴以下，最好低于3巴并利用在適當(dāng)?shù)拿摦惣和榛叨壬吓懦龅那矣晒艿?0以向下流動(dòng)的方式通過(guò)吸附柱D的富含甲基戊烷氣體流汽提而進(jìn)行的。此氣體流一般在熱交換器E7中可達(dá)到250-350℃。解吸需要的富含甲基戊烷流的比例最好相當(dāng)于每摩爾待解吸的n-鏈烴烷為0.5-2摩爾富含甲基戊烷蒸氣。其操作一般為2-10分鐘解吸步驟(3)的流出物再經(jīng)管道11循環(huán)到異構(gòu)化步驟;其流出物直接在噴射器J中與由管道1送來(lái)的輕石腦油冷料和在管道13中循環(huán)的并由熱交換器E6冷卻的液體接觸而被冷凝。
吸附器D在解吸后重新用于吸附。
由吸附步驟排出的流出液在吸附壓力下再送到脫異己烷化步驟(4)。
在步驟(4)中，由管道9將前述吸附步驟(2)的流出物比如在壓力1-2巴(絕對(duì)壓力)下送到脫異己烷化柱。
脫異己烷化柱一般由一個(gè)蒸餾柱組成，其中有內(nèi)部分餾件(結(jié)構(gòu)填料或板)。脫異己烷化操作將物料分離成富含二甲基丁烷的餾出物，例如含20-40%(摩爾)二甲基丁烷，和含二甲基丁烷少的殘余物，例如含5-10%(摩爾)二甲基丁烷。物料在加入到脫異己烷化柱之前，可能通過(guò)與脫異己烷化柱的一個(gè)再沸騰器在熱交換器E3中熱交換而被冷凝和冷卻到比如100-120℃的溫度。
一般地，脫異己烷化柱于底部溫度為80-100℃，頂部溫度為20-60℃的條件下操作。
然后，由管道12排出的脫異己烷化柱的熱殘余物，在與涼物料(管道1)和解吸流出物(管道11)在噴射器/混合器J中混合之后，循環(huán)送到異構(gòu)化反應(yīng)器。旁側(cè)抽取(傾析)可以將管道10所送的富甲基戊烷蒸氣流抽到解吸過(guò)程中的吸附器D。
由管道7排出的頂部蒸氣(餾出物)一般采用冷卻水熱交換方式在冷凝器E4中進(jìn)行冷凝。冷凝物有一部分在脫異己烷器頂部循環(huán)(回流)，一部分作為主要異構(gòu)化產(chǎn)物或異構(gòu)物由管道14泵送。
在一個(gè)更可取的隨意選擇的方案中，由管道7排出的頂部蒸氣(餾出物)可在壓縮機(jī)(熱力泵)中壓縮到足夠的壓力(5-6巴)，以便其蒸氣在較高溫度10-25℃至柱底再沸騰所需溫度被冷凝。這些蒸氣冷凝可以通過(guò)交換器E5提供給再沸騰器所需要的能量，因此不需從外部補(bǔ)加能量。大部分蒸氣以這種方式冷凝，這樣能夠節(jié)省回流與蒸餾物全部冷凝時(shí)所需要的冷卻設(shè)備。
根據(jù)本發(fā)明方法另一個(gè)更可取的技術(shù)方案，尤其當(dāng)使用氯化氧化鋁基催化劑時(shí)，在異構(gòu)化步驟(1)與吸附步驟(2)之間加一個(gè)異構(gòu)化流出物的穩(wěn)定步驟，該步驟主要用于除去氫和C1-C4烴的同時(shí)又除去來(lái)自催化劑的鹽酸。
在冷卻之后，例如通過(guò)在交換器E1中，與供給所述反應(yīng)器的物料熱交換，由兩相混合物構(gòu)成的異構(gòu)化反應(yīng)器的流出物，由管道4直接送到穩(wěn)定柱S2，一般說(shuō)來(lái)穩(wěn)定柱操作壓力為10-20巴，約15巴更有利。穩(wěn)定器S2在圖3上概括地表示出來(lái)了。
穩(wěn)定器在頂部除去了最輕的產(chǎn)物以及由管道15排出的可能過(guò)量的氫。餾出物在交換器E8中部分地水冷卻冷凝。所得到的冷凝物可以至少部分由管道16循環(huán)到穩(wěn)定器頂部。如果希望的話，還可以由管道17回收LPG作純餾出物。
可能存在的鹽酸(當(dāng)異構(gòu)化催化劑是浸漬鉑的氯化氧化鋁基時(shí))有足夠的揮發(fā)性而完全通過(guò)穩(wěn)定器的頂部，并且由管道15隨氣體產(chǎn)物一塊抽走。穩(wěn)定器底部的產(chǎn)物無(wú)鹽酸，在穩(wěn)定器的壓力下，以蒸氣流的形式由管道6排出，并在交換器E2中補(bǔ)充加熱之后送到吸附器。
穩(wěn)定器的再沸騰器用于溫度約150-200℃下蒸發(fā)吸附器A的物料，因此能供給它蒸氣相物料。
本發(fā)明方法可以由富含研制辛烷值(IOR)為65-75的C5/C6輕石腦油物料得到IOR為89-92的異構(gòu)物。
下面的非限制性實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作了說(shuō)明。
實(shí)施例在符合圖2流程圖并按照?qǐng)D3流程圖修改的試驗(yàn)性設(shè)備中實(shí)施了達(dá)到本發(fā)明目的的方法。其分離器S1用穩(wěn)定柱S2代替，并且不將氫循環(huán)到異構(gòu)化反應(yīng)器Ⅰ。
物料F是由預(yù)先脫硫并干燥的輕石腦油組成，它具有如下摩爾組成成分%(摩爾)異丁烷(iC4) 0.4正丁烷(nC4) 2.4異戊烷(iC5) 21正戊烷(nC5) 29環(huán)戊烷(CP)2.22.2-二甲基丁烷(22DMB)0.52.3-二甲基丁烷(23DMB)0.92-甲基戊烷(2MP)12.73-甲基戊烷(3MP)10正己烷(nC6) 14甲基環(huán)戊烷(MCP)5環(huán)己烷(CH)0.5苯1.3C7+ 0.1其硫含量是0.5ppm(重量)，水含量為1ppm(重量)，而其研制辛烷值(IOR)為70.2由管道1將液體物料以流量77.6kg/h送入噴射器/混合器J。同時(shí)，以平均流量為44kg/h將解吸段D的循環(huán)流由管道11抽吸到該噴射器/混合器中。其噴射器/混合器在2巴壓力下工作并且作為動(dòng)力液加到里面的冷循環(huán)液體物料直接與解吸出來(lái)的蒸氣接觸而被預(yù)熱到溫度約80℃。其蒸氣被完全冷凝，并冷卻到相同的溫度。同時(shí)，還由管道12以平均流量25kg/h往該混合器中注入由蒸餾柱D1底部來(lái)的再循環(huán)物流。
由泵收回的該混合器底部的液體，在補(bǔ)充氫并在30巴壓力下預(yù)熱到溫度140℃以后，由管道2送到異構(gòu)化反應(yīng)器1，該反應(yīng)器裝有62升h氧化鋁基異構(gòu)成催化劑，其中含7%(重量)氯和0.23%(重量)鉑為了保持催化劑的活性，在物料中連續(xù)補(bǔ)充42克/小時(shí)四氯化碳這相應(yīng)于含量為500ppm(重量)。異構(gòu)化反應(yīng)在平均壓力為30巴和溫度140℃(進(jìn)口)-160℃(出口)下進(jìn)行。在這些條件下，異構(gòu)化反應(yīng)器的含烴流出物含有約8%(摩爾)nC5、5.5%(摩爾)nC6和約26%(摩爾)甲基戊烷。
異構(gòu)化反應(yīng)器的全流出物直接由管道4送到穩(wěn)定柱S2(圖3)，該穩(wěn)定柱S2在壓力15.5巴、再沸騰器溫度約200℃，回流燒瓶溫度為30℃下運(yùn)行。在頂部由管道15純化主要含氫的氣體混合物。含不到0.5ppm(重量)HCL的底部餾分以蒸氣相形式由管道6在再沸騰器高度上排出。其餾分預(yù)熱到300℃的溫度，并且由管道8在吸附器A底部以蒸氣相通入。該吸附器在平均壓力為15巴、平均溫度為300℃下于持續(xù)約6分鐘的吸附階段運(yùn)行。內(nèi)徑16cm、高4m的吸附器裝60kg呈直徑1.6mm擠壓成形的沸石5A。在吸附器出口，以平均流量約123kg/h徑管道9回收異構(gòu)物，該異構(gòu)物含1%(摩爾)以下C5和C6正鏈烴烷，其IOR為88-88.5，然后在壓力下將其異構(gòu)物送到蒸餾柱D1的再沸騰器E3。
同時(shí)，與吸附器A相同大小且在前述吸附段使用的吸附器D中的吸附床處在解吸階段。將壓力由15巴降到2巴，并在溫度300℃、平均流量為20kg/h由反應(yīng)器上部注入柱D1排出的富含甲基戊烷蒸氣(管道10)實(shí)施其解吸。在整個(gè)解吸階段持續(xù)6分鐘期間里，吸附床的溫度約為300℃。在吸附器D底部排出的解吸流出物含約29%(摩爾)nC5和21%(摩爾)nC6。其流出物由管道11再循環(huán)到噴射器/混合器J。
在每個(gè)6分鐘周期結(jié)束時(shí)，吸附器A和D用一組閥門轉(zhuǎn)換開關(guān)，以便交替地處于吸附與解吸階段運(yùn)行。
在蒸餾柱的再沸騰器E3中完全冷凝的吸附器A(管道9)流出物在壓力控制閥中減壓，已減壓的混合物送入蒸餾柱D1中。裝滿結(jié)構(gòu)填料的柱所具有的效率約為40理論級(jí)，該柱在2巴壓力下工作，相對(duì)凈餾出物的回流比為4。
用冷卻水使柱頂部的蒸氣冷凝，并將冷凝物回收到回流燒瓶中。由此回流燒瓶經(jīng)管道14排出構(gòu)成最終產(chǎn)品的餾出物為76kg/h。
本方法在前述條件下連續(xù)運(yùn)行34天，得到了其研制辛烷值(Indiced′OctaneRecherche)(IOR)為89.5-91.7的異構(gòu)物。
權(quán)利要求
1.在一種主要由餾分C5/C6組成的物料中，由n-鏈烴烷異構(gòu)化成異鏈烴烷的方法，其特征在于它包括-異構(gòu)化步驟(1)，其中將餾分C5/C6送入異構(gòu)化反應(yīng)器中，它代表至少與一種解吸步驟(3)的富含正鏈烴烷和甲基戊烷再循環(huán)流混合的涼物料，這個(gè)步驟的流出物送入分離器，在分離器中分離成蒸氣相與液相，其蒸氣相再循環(huán)到反應(yīng)器進(jìn)口，而液相構(gòu)成粗異構(gòu)物；-吸附步驟(2)，其中，在蒸發(fā)之后將構(gòu)化步驟的液體流出物蒸氣流，以向上流動(dòng)的方式送入裝有能吸留n-鏈烴烷的分子篩的吸附器中，并回收除去n-鏈烴烷的異構(gòu)物；-解吸步驟(3)，與步驟(2)交替，在步驟(3)中，使吸附器中壓力降低，并且讓從脫異己烷化步驟(4)的蒸氣中提取的富含甲基戊烷的氣流通過(guò)其分子篩，這個(gè)解吸步驟的流出物再送入異構(gòu)化步驟(1)，-脫異己烷化步驟(4)，其中，讓吸附步驟(2)的流出物供給蒸餾柱，得到殘液，富含甲基戊烷的蒸氣流和得到最終異構(gòu)化產(chǎn)物的餾出物；富含甲基戊烷的蒸氣流作為解吸劑送到解吸步驟(3)。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于所述餾分C5/C6是輕石腦油。
3.按照權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于在脫異己烷化步驟(1)中，在壓力1-2巴、底部溫度為80-100℃、頂部溫度為20-60℃下操作，以便餾出物含5-10%(摩爾)二甲基戊烷而殘余物含5-10%(摩爾)二甲基丁烷。
4.按照權(quán)利要求1-3中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的方法，其特征在于脫異己烷化步驟的餾出物被壓縮到壓力為5-6巴，而且其冷凝可提供給脫異己烷化柱底部再沸騰所需要的熱量。
5.按照權(quán)利要求1-4中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的方法，其特征在于在異構(gòu)化步驟(1)中，在壓力5-30巴、溫度140-300℃條件下，讓與甲基戊烷和正鏈烴烷循環(huán)混合的涼物料，在氫存在下通過(guò)催化劑，該催化劑主要由含元素周期表第八族金屬中至少一種金屬的沸石或一種浸漬鉑的氯化氧化鋁組成。
6.按照權(quán)利要求1-5中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的方法，其特征在于吸附步驟(2)在溫度200-400℃，壓力10-40巴下持續(xù)2-10分鐘。
7.按照權(quán)利要求1-6中任一權(quán)利要求所述的方法，其特征在于在解吸步驟(3)中，其壓力降低到低于5巴，讓由步驟(4)抽取的、溫度250-350℃的富含甲基戊烷的氣流、按每摩爾待解吸的n-鏈烴烷為0.5-3摩爾蒸氣的相應(yīng)比例，通過(guò)達(dá)2-10分鐘。
8.權(quán)利要求1-7中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的方法，其特征在于脫異己烷化步驟(4)的殘液有一部分循環(huán)到異構(gòu)化步驟(1)。
9.按照權(quán)利要求1-8中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述的方法，其特征在于將異構(gòu)化步驟(1)的流出物送到壓力為10-20巴的穩(wěn)定柱中，從穩(wěn)定柱頂部抽取最輕的產(chǎn)物和可能來(lái)自異構(gòu)化催化劑的鹽酸，在底部將流出物送到吸附步驟(2)。
10.由權(quán)利要求1-9中任何一項(xiàng)權(quán)利要求所述方法得到的高辛烷值異構(gòu)物。
全文摘要
描述了C—由輕石腦油組成的物料異構(gòu)化步驟(1)及富含甲基戊烷和正鏈烴烷物流的循環(huán)，—由異構(gòu)化流出物通過(guò)吸留n-鏈烴烷的吸附劑所實(shí)施的吸附步驟(2)；與吸附步驟(2)交替，由減壓和用富含脫異己烷化步驟(4)來(lái)的甲基戊烷氣流汽提所實(shí)施的解吸步驟(3)；—吸附流出物的脫異己烷化步驟(4)；在步驟(2)除去n-鏈烴烷和在步驟(4)蒸餾的異構(gòu)物是一種高辛烷值的產(chǎn)品。
文檔編號(hào)C07C5/27GK1076715SQ9310367
公開日1993年9月29日 申請(qǐng)日期1993年3月6日 優(yōu)先權(quán)日1992年3月6日
發(fā)明者A·明金倫, A·德尚, J·-P·卡里歐 申請(qǐng)人:法國(guó)石油公司