專利名稱：通過用選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C₄ 餾分的方法
通過用選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法本發(fā)明涉及一種通過用選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法。在例如裂化裝置中獲得的C4餾分含有烴混合物，其中主要是C4烴，尤其是I- 丁烯、異丁烯和1，3- 丁二烯。除含有少量的C3和C5烴外，C4餾分通常還含有C3和C4炔，例如I- 丁炔、丁烯炔和丙炔，尤其是I- 丁炔(乙基乙炔)和丁烯炔(乙烯基乙炔)。由于相對揮發(fā)性相差小，從該類混合物中分離1，3-丁二烯是一個(gè)復(fù)雜的蒸餾問題。因此通過萃取蒸餾，即加入沸點(diǎn)高于待分離混合物且擴(kuò)大待分離組分相對揮發(fā)性差別的選擇性溶劑的蒸餾來進(jìn)行分離。選擇合適的選擇性溶劑使得可以通過萃取蒸餾將C4餾分分離為含有溶解性低于1，3- 丁二烯的烴(尤其是丁烷和丁烯)且稱為萃余液I的頂部料流，以及負(fù)載有來自C4餾分的其它烴(尤其是1，3-丁二烯、丁炔，以及可能的1，2_ 丁二烯)的溶劑，然后可以從其中將所提及的烴脫氣并回收溶劑?，F(xiàn)有萃取蒸餾設(shè)備的生產(chǎn)能力尤其由以下參數(shù)所決定-選擇性溶劑投料到萃取蒸餾塔時(shí)的溫度，-塔頂萃余液I取料處的溫度，-萃余液I再循環(huán)料流的體積流量和溫度，-萃取蒸餾塔的理論塔板數(shù)，-C4餾分投料處的位置，-萃取蒸餾塔的蒸氣和/或液體負(fù)載量，-萃取蒸餾塔內(nèi)的壓力，以及-循環(huán)的溶劑量。由于技術(shù)或經(jīng)濟(jì)上的限制，只能有限程度地改變這些參數(shù)以達(dá)到提高設(shè)備生產(chǎn)能力的目的。因此，選擇性溶劑在投料前可以冷卻到的溫度以及萃余液I頂部料流的冷凝溫度受到有效的冷卻劑(通常為河水)限制。給定萃取蒸餾塔的理論塔板數(shù)在現(xiàn)有設(shè)備情況下是固定的，并且在新設(shè)備情況下特別因?yàn)榻?jīng)濟(jì)原因而受到限制。最后，塔的蒸氣和/或液體負(fù)載量不能提高至超出特定范圍而對塔的正常操作無不利影響。在使用各種溶劑從C4餾分中分離1，3- 丁二烯的工業(yè)上有效的設(shè)備中，需要大的溶劑循環(huán)流量。泵、塔、換熱器、管線等由此需要相應(yīng)地制造成大型，對于新設(shè)備而言導(dǎo)致高資金成本。同時(shí)，對現(xiàn)有設(shè)備生產(chǎn)能力提高設(shè)定限制，因?yàn)闃O多的設(shè)備和機(jī)器由于溶劑循環(huán) 增加而需要改造或更換。生產(chǎn)能力提高且同時(shí)維持溶劑循環(huán)流量從經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)看會(huì)顯著更有吸引力。因此在EP-A 2043977中提出通過在選擇性溶劑投料點(diǎn)和含有粗丁二烯的底部料流之間的區(qū)域中取出能量料流(中間冷卻)來提高現(xiàn)有設(shè)備的生產(chǎn)能力。將液體或蒸氣料流在外部換熱器或內(nèi)部換熱器單元中冷卻。該方法優(yōu)選在串聯(lián)連接的兩個(gè)塔中進(jìn)行，其中兩個(gè)塔之間的液體或蒸氣介質(zhì)的連接管線為優(yōu)選的能量料流取出點(diǎn)。在這里，將C4餾分投料到第一個(gè)塔的底部，即優(yōu)選的能量取出點(diǎn)上方。
在EP-A 2043977方法中待取出的能量料流非常大。當(dāng)來自第一個(gè)塔的液體底部料流被冷卻IOK時(shí)C4生產(chǎn)能力提高的數(shù)量級(jí)與通過將待投料到第一個(gè)塔的頂部的選擇性溶劑料流被冷卻約2. 5K所獲得的相同。僅通過溶解的C4組分，底部料流大于投料到第一個(gè)塔的頂部的溶劑料流。EP 2043977中所提出措施的效率因而在優(yōu)選實(shí)施方案中相當(dāng)小，根據(jù)所述優(yōu)選實(shí)施方案，在萃取蒸餾設(shè)備中，將待分離C4餾分投料到其下部區(qū)域且將選擇性溶劑投料到其上部區(qū)域的第一個(gè)塔經(jīng)由液體管線和橋式管線與第二個(gè)塔連接并且能量由液體管線和/或蒸氣管線取出。因此，本發(fā)明的目的是提供一種方法，借助該方法可以通過用選擇性溶劑萃取蒸餾以類似成本而在顯著更大程度上提高現(xiàn)有設(shè)備分離C4餾分的生產(chǎn)能力。尤其是應(yīng)在更大程度上增加待分離進(jìn)料流。該目的通過一種用選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法實(shí)現(xiàn)，所述方法在于在蒸餾單元(K I，K II)中在液相中逆流輸送C4餾分與選擇性溶劑，分離含有來自C4餾分的丁烷和丁烯的頂部料流以及含有選擇性溶劑和除丁烷和丁烯外的C4餾分其它 組分的底部料流，在另外工藝步驟中從中將除丁烷和丁烯外的C4餾分其它組分脫氣，其中在頂部料流取料點(diǎn)和蒸餾單元(K I，K II)中的C4餾分投料點(diǎn)之間從該蒸餾單元(K I，K II)中取出能量。能量取出點(diǎn)在蒸餾單元中的優(yōu)選位置應(yīng)使得C4餾分投料點(diǎn)上方存在的全部理論塔板數(shù)中15-70%，優(yōu)選30-50%設(shè)置于能量取出點(diǎn)和C4餾分投料點(diǎn)之間。蒸餾單元包括一個(gè)或多個(gè)，優(yōu)選兩個(gè)塔。它們配備有分離活性內(nèi)件，其特別構(gòu)造成無規(guī)填料元件、規(guī)整填料或塔板的床。在配備有無規(guī)填料元件的床作為分離活性內(nèi)件的塔的情況下，能量取出點(diǎn)以及冷卻料流再循環(huán)點(diǎn)優(yōu)選設(shè)置于兩個(gè)床之間的區(qū)域。在例如具有六個(gè)床的塔的情況下，能量取出點(diǎn)優(yōu)選設(shè)置于第二、第三或第四個(gè)床(床的計(jì)數(shù)自下而上進(jìn)行)上方，尤其是位于第二或第三個(gè)床上方。在配備有五個(gè)床的塔的情況下，能量取出點(diǎn)優(yōu)選設(shè)置于第一、第二或第三個(gè)床(床的計(jì)數(shù)自下而上進(jìn)行)上方，尤其是位于第二個(gè)床上方。為了從蒸餾單元中取出能量，將蒸餾單元中適當(dāng)位置處存在的液體或氣體料流，優(yōu)選液體料流從如上所定義的取出點(diǎn)取出。在這里，可優(yōu)選取出適當(dāng)位置處存在的全部液體料流，即負(fù)載有來自C4餾分的組分的選擇性溶劑料流，或僅負(fù)載有來自C4餾分的組分的選擇性溶劑料流的子料流，尤其是約80-90%全部料流。對于實(shí)際實(shí)施,將液體由煙囪式塔板(chimney tray)取出，借助泵投料到換熱器且再投料回塔的煙 式塔板下方，所述煙 式塔板為此可安裝在相應(yīng)塔中。如果僅取出液體子料流而非全部料流，則未取出的子料流流經(jīng)位于下方的分布器或塔板。僅取出負(fù)載有來自C4餾分的組分的選擇性溶劑的全部料流的子料流能夠節(jié)省成本；還可以節(jié)省具有水平調(diào)節(jié)的容器。使從塔中取出的料流，尤其是液體料流流經(jīng)換熱器以降溫。該換熱器可優(yōu)選通過水冷卻，但也可通過空氣冷卻。
取出點(diǎn)相對于冷卻裝置設(shè)置得越向上，在給定的熱取出料流下萃取蒸餾C4餾分的工藝生產(chǎn)能力的提高越大。在給定的冷卻水溫度下或在空氣冷卻劑情況下的環(huán)境溫度下，對冷卻負(fù)載的選擇性溶劑料流施加限制。因?yàn)檎麴s單元中的溫度在頂部最低且沿著向下方向升高，所以待冷卻料流的取出點(diǎn)越向下，可取出的熱量越多。此外，冷卻負(fù)載的溶劑料流可導(dǎo)致相分離成兩相(溶劑相和包含來自C4餾分的組分的相)，這又導(dǎo)致分離性能降低。待冷卻料流的取出點(diǎn)越向下，出現(xiàn)該問題的可能性越小。從蒸餾單元中取出能量通過取出料流進(jìn)行，料流的最佳取出點(diǎn)可由本領(lǐng)域熟練技術(shù)人員基于已知的工藝工程考慮借助商業(yè)上模擬分析程序確定。換熱器的生產(chǎn)能力和所存在塔內(nèi)件的生產(chǎn)能力基本上需要與一般水力負(fù)載量匹配。已發(fā)現(xiàn)可以簡單方式改進(jìn)萃取蒸餾C4餾分的設(shè)備的生產(chǎn)能力，所述方式就裝置而 言具有低成本且在不改變最終溫度值下通過從工藝中取出能量影響溫度分布而具有低能耗。例如，通過取出適量的熱能，可以使溫度降低至多10°C或甚至至多15°C。本發(fā)明不限于其中通過用選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法的具體方式。特別地，本發(fā)明還可以是一種其中除萃取蒸餾外還對炔屬雜質(zhì)進(jìn)行選擇性氫化的方法。本發(fā)明方法例如可適用于如下的方法變型其中進(jìn)行萃取蒸餾的蒸餾單元由兩個(gè)用液體管線和蒸氣管線相互連接的塔構(gòu)成。在這種方法變型中，能量有利地由液體管線和/或蒸氣管線取出，優(yōu)選由液體管線取出。在有兩個(gè)塔的方法變型中，優(yōu)選以蒸氣形式優(yōu)選將C4餾分投料到第一個(gè)塔，優(yōu)選投料到該塔的下部區(qū)域，并將選擇性溶劑逆流投料到第一個(gè)塔的上部區(qū)域。在第一個(gè)塔的頂部將含有沸點(diǎn)低于1，3-丁二烯的烴(尤其是丁烷和丁烯)且稱為萃余液I的料流取出。在另一優(yōu)選實(shí)施方案中，蒸餾單元包括通過液體管線和蒸氣管線相互連接的第一個(gè)塔和第二個(gè)塔，其中來自第一個(gè)塔的液體經(jīng)由液體管線輸送至第二個(gè)塔中，來自第二個(gè)塔的蒸氣經(jīng)由蒸氣管線輸送至第一個(gè)塔中并且C4餾分的投料點(diǎn)設(shè)置于第二個(gè)塔的上部區(qū)域，其中至少一個(gè)理論塔板在C4餾分的投料點(diǎn)上方提供并且能量由液體管線和/或蒸氣管線取出。第一個(gè)塔經(jīng)由液體管線和蒸氣管線與第二個(gè)塔連接，在第二個(gè)塔中負(fù)載有來自C4餾分的除丁烷和丁烯外的其余組分的選擇性溶劑在底部分離出。從這里，在一個(gè)或多個(gè)其它裝置中，將C4餾分的其它組分從選擇性溶劑中分離出而尤其得到粗1，3- 丁二烯料流。已知術(shù)語粗1，3- 丁二烯是指其含有的所需產(chǎn)物1，3- 丁二烯比例至少為80重量％，優(yōu)選至少為90重量％,或者甚至至少為95重量％,其余為雜質(zhì)的烴混合物。此外，可以在蒸餾單元上一個(gè)或多個(gè)其它點(diǎn)處取出液體和/或氣體，使該液體和/或氣體通過外部換熱器并在其中冷卻，并且在與液體或氣體取出點(diǎn)相同或不同點(diǎn)處將其再循環(huán)到蒸餾單元中。額外地或者作為替換，可以通過蒸餾單元中內(nèi)部冷卻裝置冷卻液體和/或氣體。優(yōu)選將C4餾分部分或完全地以液體形式投料到蒸餾單元中。本文中待用作起始混合物的C4餾分為每分子主要具有4個(gè)碳原子的烴混合物。例如在通過石油餾分如液化石油氣、石腦油或瓦斯油熱裂解制備乙烯和/或丙烯中獲得C4餾分。在正丁烷和/或正丁烯催化脫氫中也獲得C4餾分。C4餾分通常含有丁烷、丁烯、1，3-丁二烯，以及含有少量的C3和C5烴，還含有丁炔，尤其是I-丁炔(乙基乙炔)和丁烯炔(乙烯基乙炔)。1，3- 丁二烯含量通常為10-80重量％，優(yōu)選20-70重量％，尤其是30-60重量％，而乙烯基乙炔和乙基乙炔的含量通常不超過5重量％。
適用于本發(fā)明方法的選擇性溶劑例如為丁內(nèi)酯，腈如乙腈(ACN)、丙腈、甲氧基丙腈，酮如丙酮，糠醛，N-烷基取代的低級(jí)脂族酰胺如二甲基甲酰胺(DMF)、二乙基甲酰胺、二甲基乙酰胺、二乙基乙酰胺、N-甲?；鶈徇琋-烷基取代的環(huán)酰胺(內(nèi)酰胺)如N-烷基吡咯烷酮，尤其是N-甲基吡咯烷酮。通常使用N-烷基取代的低級(jí)脂族酰胺或N-烷基取代的環(huán)酰胺。尤其有利的選擇性溶劑為二甲基甲酰胺，尤其是N-甲基吡咯烷酮。然而，也可以使用這些溶劑彼此的混合物，例如N-甲基吡咯烷酮與乙腈的混合物，以及這些溶劑與助溶劑如水，醚如甲基叔丁基醚、乙基叔丁基醚、丙基叔丁基醚、正丁基或異丁基叔丁基醚，和/或醇如異丙醇的混合物。尤其合適的溶劑為N-甲基吡咯烷酮，優(yōu)選呈水溶液，尤其是含有7-10重量％水，特別優(yōu)選含有8. 3重量％水。尤其合適的溶劑還有DMF、ACN,以及ACN與水和/或醇的混合物。 參照附圖
和實(shí)施例對本發(fā)明詳細(xì)說明如下。各附圖為圖I :示意性示出帶有與提純和脫氣單元K III連接的兩個(gè)塔K I和K II的蒸餾單元，其沒有能量取出(現(xiàn)有技術(shù))，和圖2:示意性示出帶有兩個(gè)塔K I和K II的蒸餾單元，其中塔K I相比于圖I中設(shè)置縮短且塔K II伸長，其具有優(yōu)選的能量取出點(diǎn)(根據(jù)本發(fā)明)。圖I示出包括兩個(gè)蒸餾塔K I和K II，選擇性溶劑(料流I)投料到塔K I上部區(qū)域且待分離C4餾分(料流2)投料到塔K I下部區(qū)域的蒸餾單元。將頂部料流3從塔K I中取出，在外部換熱器中冷凝，部分地從工藝中取出并且將殘余物作為反流引入塔K I中。塔K I經(jīng)由液體管線4和蒸氣管線5與塔K II連接。從塔K II中取出含有選擇性溶劑的底部料流6，所述溶劑負(fù)載有除丁烷和丁烯外的C4餾分剩余組分。將該料流投料到提純和脫氣單元K III，從該單元取出含有粗1，3- 丁二烯的料流9，以及含有C4炔和高沸點(diǎn)組分(即沸點(diǎn)高于1，3-丁二烯沸點(diǎn)的化合物)的料流10，剩下提純的選擇性溶劑作為料流8取出。提純和脫氣單元KIII通過蒸氣管線7與塔K II連接。在圖2示出的優(yōu)選變型中，能量由連接管線4(液體管線)取出，借助換熱器冷卻并且將冷卻液體投料到塔K II。以下實(shí)施例通過使用模擬分析程序計(jì)算獲得。實(shí)施例I (對比)，沒有中間冷卻在對應(yīng)于圖I示意圖的設(shè)備中通過用包含8. 3重量％水的N-甲基吡咯烷酮作為選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法中，C4餾分以氣態(tài)形式投料到塔K I底部。投料到塔K I頂部的NMP料流I與料流2 (C4餾分)之比為9. 77 1，即對于塔K I頂部以300t/h選擇性溶劑的有效性，可以加工30. 7t/h的C4餾分。實(shí)施例2(對比)，在塔K I底部有中間冷卻，直接位于C4入口(料流2)下方
在對應(yīng)于圖I示意圖的設(shè)備中通過用包含8. 3重量％水的N-甲基吡咯烷酮作為選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法中，將液體料流4從塔K I中取出，冷卻IOK并再循環(huán)到工藝中的取出點(diǎn)處。以此方式，在其它條件都相同時(shí)，投料到塔K I頂部的NMP料流I與C4餾分(料流2)之比可降至9. 39 1，即對于塔K I頂部以300t/h選擇性溶劑，可以加工31. 9t/h的C4餾分，這相當(dāng)于生產(chǎn)能力相比于實(shí)施例I提高3. 9%。實(shí)施例3 (根據(jù)本發(fā)明)，在塔K I中有中間冷卻，位于全部六個(gè)床的第二個(gè)床上方在對應(yīng)于圖I示意圖的設(shè)備中通過用包含8. 3重量％水的N-甲基吡咯烷酮作為選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法中，將液體料流從塔KI下部取出，在換熱器中冷卻并直接在取出點(diǎn)下方處投料回塔K I中。取出點(diǎn)的選擇應(yīng)使K I中存在的全部理論塔板的2/3位于該取出點(diǎn)上方且1/3位于該取出點(diǎn)下方。取出在該點(diǎn)獲得的全部量液體，其中在換熱器中取出的熱流與實(shí)施例2中的熱流正好相同。溫度降低為10. 4K。在其它條件都 相同時(shí)，投料到塔K I頂部的溶劑料流I與料流2之比此時(shí)為8. 71 I，即對于塔K I頂部以300t/h選擇性溶劑，可以加工34. 4t/h的C4餾分，這相當(dāng)于生產(chǎn)能力相比于沒有中間冷 卻的對比實(shí)施例I提高12. 1%。相比于根據(jù)實(shí)施例2的有直接位于料流2在塔K I中投料點(diǎn)下方的中間冷卻的變型，生產(chǎn)能力提高7. 9%。
實(shí)施例4 (根據(jù)本發(fā)明)，在塔K I中有中間冷卻，位于全部六個(gè)床的第三個(gè)床上方在對應(yīng)于圖I示意圖的設(shè)備中通過用包含8. 3重量％水的N-甲基吡咯烷酮作為選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法中，將液體料流從塔KI中部取出，在換熱器中冷卻并直接在取出點(diǎn)下方處投料回塔K I中。取出點(diǎn)的選擇應(yīng)使K I中存在的全部理論塔板的一半位于該取出點(diǎn)上方且另一半位于該取出點(diǎn)下方。取出在該點(diǎn)獲得的全部量液體，其中在換熱器中取出的熱流與實(shí)施例2中的熱流正好相同。在其它條件都相同時(shí)，投料到塔K I頂部的NMP料流I與料流2之比此時(shí)為8. 55 1，即對于塔K I頂部以300t/h選擇性溶劑，可以加工35. lt/h的C4餾分。相比于沒有中間冷卻的對比實(shí)施例1，生產(chǎn)能力提高14. 3%。相比于根據(jù)實(shí)施例2的有直接位于待分離C4餾分(料流2)在塔K I中投料點(diǎn)下方的中間冷卻的變型，生產(chǎn)能力提聞10. 0%。實(shí)施例5 (根據(jù)本發(fā)明)，在塔K I中有中間冷卻，位于全部六個(gè)床的第四個(gè)床上方在對應(yīng)于圖I示意圖的設(shè)備中通過用包含8. 3重量％水的N-甲基吡咯烷酮作為選擇性溶劑萃取蒸餾來分離C4餾分的方法中，將液體料流從塔KI中部取出，在換熱器中冷卻并直接在取出點(diǎn)下方處投料回塔K I中。取出點(diǎn)的選擇應(yīng)使K I中存在的全部理論塔板的1/3位于該取出點(diǎn)上方且2/3位于該取出點(diǎn)下方。取出在該點(diǎn)獲得的全部量液體，其中在換熱器中取出的熱流與實(shí)施例2中的熱流正好相同。在其它條件都相同時(shí)，投料到塔KI頂部的NMP料流I與料流2之比此時(shí)為8. 43 1，即對于塔K I頂部以300t/h選擇性溶劑，可以加工35. 6t/h的C4餾分。
相比于沒有中間冷卻的對比實(shí)施例1，生產(chǎn)能力提高16. 0%。相比于根據(jù)實(shí)施例2的有直接位于待分離C4餾分(料流2)在塔K I中投料點(diǎn)下方的中間冷卻的變型，生產(chǎn)能力提聞11- 6%o
權(quán)利要求
1.一種通過用選擇性溶劑(I)萃取蒸餾來分離C4餾分(2)的方法，所述方法在于在蒸餾單元(K I,K II)中在液相中逆流輸送C4餾分與選擇性溶劑(I)，分離含有來自C4餾分的丁烷和丁烯的頂部料流(3)以及含有選擇性溶劑和除丁烷和丁烯外的C4餾分其它組分的底部料流￠)，在另外工藝步驟中從中將除丁烷和丁烯外的C4餾分其它組分脫氣，其中在頂部料流(3)取料點(diǎn)和蒸餾單元(K I，K II)中的C4餾分(2)投料點(diǎn)之間從蒸餾單元(K I，K II)中取出能量。
2.根據(jù)權(quán)利要求I的方法，其中能量取出點(diǎn)在蒸餾單元(KI，K II)中的優(yōu)選位置應(yīng)使得C4餾分(2)投料點(diǎn)上方存在的全部理論塔板數(shù)中15-70%設(shè)置于能量取出點(diǎn)和C4餾分(2)投料點(diǎn)之間。
3.根據(jù)權(quán)利要求I的方法，其中能量取出點(diǎn)在蒸餾單元(KI，K II)中的優(yōu)選位置應(yīng)使得C4餾分(2)投料點(diǎn)上方存在的全部理論塔板數(shù)中30-50%設(shè)置于能量取出點(diǎn)和C4餾分(2)投料點(diǎn)之間。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任一項(xiàng)的方法，其中能量的取出量相當(dāng)于至多15°C的溫度降低。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4中任一項(xiàng)的方法，其中蒸餾單元包括通過液體管線(4)和蒸氣管線(5)相互連接的第一個(gè)塔(K I)和第二個(gè)塔(K II)，其中來自第一個(gè)塔(K I)的液體經(jīng)由液體管線(4)輸送至第二個(gè)塔(K II)中，來自第二個(gè)塔(K II)的蒸氣經(jīng)由蒸氣管線(5)輸送至第一個(gè)塔(K I)中并且C4餾分(2)的投料點(diǎn)設(shè)置于第二個(gè)塔(K II)的上部區(qū)域，其中至少一個(gè)理論塔板在C4餾分(2)的投料點(diǎn)上方提供并且能量由液體管線(4)和/或蒸氣管線(5)取出。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)的方法,其中液體和/或氣體在一個(gè)或多個(gè)點(diǎn)處從蒸懼單元(K I，K II)中取出，在外部冷卻器中冷卻，并且在與液體和/或氣體取出點(diǎn)相同或不同點(diǎn)處投料回蒸餾單元(K I，K II)中。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)的方法，其中使液體和/或蒸氣通過蒸餾單元(KI，KII)中的內(nèi)部冷卻器。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)的方法，其中作為選擇性溶劑使用N-甲基吡咯烷酮，優(yōu)選呈水溶液，尤其是含有7-10重量％水，特別優(yōu)選含有8. 3重量％水。
9.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)的方法，其中作為選擇性溶劑使用二甲基甲酰胺。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)的方法，其中作為選擇性溶劑使用乙腈或其與水和/或一種或多種醇的混合物。
全文摘要
本發(fā)明提供一種通過用選擇性溶劑(1)萃取蒸餾來分離C4餾分(2)的方法，所述方法在于在蒸餾單元(K I，K II)中在液相中逆流輸送C4餾分(2)與選擇性溶劑(1)，同時(shí)分離含有來自C4餾分的丁烷和丁烯的頂部料流(3)以及含有選擇性溶劑和除丁烷和丁烯外的C4餾分其余組分的底部料流(6)，其中在另外步驟中將選擇性溶劑從所述餾分中脫氣，其特征在于在頂部料流(3)取料點(diǎn)和底部料流(6)取料點(diǎn)之間從該蒸餾單元(K I，K II)中取出能量。
文檔編號(hào)C07C11/167GK102656131SQ201080054517
公開日2012年9月5日 申請日期2010年11月2日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月3日
發(fā)明者H·扎克曼, M·耶格, R·雨果, U·施塔貝爾, W·佩舍爾 申請人:巴斯夫歐洲公司