本發(fā)明涉及多模光纖的制造方法。

背景技術(shù)：

本申請(qǐng)主張基于在2015年9月1日申請(qǐng)的日本申請(qǐng)第2015－171896號(hào)的優(yōu)先權(quán)，援引在所述日本申請(qǐng)中記載的全部記載內(nèi)容。

日本特開2006－290710號(hào)公報(bào)公開了光纖預(yù)成形體及光纖的制造方法。作為該文獻(xiàn)所公開的方法，預(yù)先求出光纖的制造過程中的折射率分布的變化，基于其變化對(duì)光纖預(yù)成形體或者光纖的至少一者的制造條件進(jìn)行調(diào)整。

日本特表2014－534944號(hào)公報(bào)公開了光纖的制造方法。作為該文獻(xiàn)所公開的方法，首先，向爐內(nèi)提供預(yù)成形體，從該預(yù)成形體以多個(gè)不同的拉絲張力拉絲出多個(gè)光纖。而且，該方法對(duì)該多個(gè)光纖的頻帶特性進(jìn)行測(cè)定，對(duì)與期望的頻帶特性接近的光纖的拉絲張力設(shè)定值進(jìn)行選擇。

本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式所涉及的多模光纖的制造方法具有下述工序：為了實(shí)現(xiàn)第1多模光纖的在徑方向上的期望的折射率分布，一邊對(duì)折射率調(diào)整用的添加材料的供給速度進(jìn)行控制、一邊形成圓柱狀的第1玻璃母材的工序；通過對(duì)由第1形成工序形成的第1玻璃母材進(jìn)行拉絲，形成第1多模光纖的工序；對(duì)拉絲后的第1多模光纖的在徑方向上的殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定的工序；對(duì)應(yīng)于根據(jù)測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布而求出的、折射率相對(duì)于期望的折射率分布的偏差，進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的工序；一邊按照修正后的供給速度供給添加材料、一邊形成圓柱狀的第2玻璃母材的工序；以及通過對(duì)由第2形成工序形成的第2玻璃母材進(jìn)行拉絲，形成第2多模光纖的工序。

附圖說明

圖1表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式所涉及的多模光纖的與中心軸線垂直的剖面處的內(nèi)部構(gòu)造的一個(gè)例子。

圖2表示多模光纖所具有的折射率分布。

圖3概略地表示在多模光纖的制造中使用的拉絲裝置的結(jié)構(gòu)。

圖4是表示本實(shí)施方式所涉及的多模光纖的制造方法的各工序的流程圖。

圖5是表示測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布的一個(gè)例子的曲線圖。

圖6是表示由殘留應(yīng)力引起的折射率的偏差的分布的例子的曲線圖。

圖7是表示基于圖6得到的、添加材料的供給速度的變更量的曲線圖。

圖8表示玻璃母材的與中心軸線垂直的剖面。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

光纖是通過將圓柱狀的玻璃母材沿中心軸方向進(jìn)行拉絲而形成的。多模光纖具有例如漸變型等各種折射率分布。為了實(shí)現(xiàn)上述折射率分布，在制造多模光纖時(shí)，一邊使折射率調(diào)整用的添加材料的供給速度在徑方向上變化、一邊形成玻璃母材。

但是，在從玻璃母材拉絲出多模光纖時(shí)，有時(shí)在多模光纖產(chǎn)生殘留應(yīng)力。殘留應(yīng)力對(duì)多模光纖的折射率分布造成影響。因此，即使為了對(duì)多模光纖賦予期望的折射率分布而高精度地形成玻璃母材的折射率分布，拉絲后的多模光纖的折射率分布也會(huì)從期望的折射率分布偏離。由此，產(chǎn)生多模光纖的頻帶特性變化這樣的問題。

本公開的目的在于提供一種能夠使由拉絲后的殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差減小的多模光纖的制造方法。

發(fā)明的效果

根據(jù)本公開所涉及的多模光纖的制造方法，能夠使由拉絲后的殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差減小。

具體實(shí)施方式

[本發(fā)明的實(shí)施方式的說明]

首先，列舉本發(fā)明的實(shí)施方式的內(nèi)容而進(jìn)行說明。

本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式所涉及的多模光纖的制造方法具有下述工序：為了實(shí)現(xiàn)多模光纖的在徑方向上的期望的折射率分布，一邊對(duì)折射率調(diào)整用的添加材料的供給速度進(jìn)行控制、一邊形成圓柱狀的第1玻璃母材的工序；通過對(duì)第1玻璃母材進(jìn)行拉絲，形成第1多模光纖的工序；對(duì)拉絲后的第1多模光纖的在徑方向上的殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定的工序；對(duì)應(yīng)于根據(jù)測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布而求出的、折射率相對(duì)于期望的折射率分布的偏差，進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的工序；一邊按照修正后的供給速度供給添加材料、一邊形成圓柱狀的第2玻璃母材的工序；以及通過對(duì)第2玻璃母材進(jìn)行拉絲，形成第2多模光纖的工序。

根據(jù)本發(fā)明人的見解，拉絲后的多模光纖中的殘留應(yīng)力的大小與折射率的偏差的大小密切相關(guān)。因此，通過對(duì)殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定，與其測(cè)定結(jié)果相對(duì)應(yīng)地對(duì)折射率調(diào)整用的添加劑的供給速度進(jìn)行修正(進(jìn)行調(diào)整)，從而能夠使由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差減小。

在上述的制造方法中，可以在進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的工序中，進(jìn)行供給速度的修正，以使得第2玻璃母材的添加材料供給范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零。如果將添加材料的供給速度設(shè)定為使根據(jù)測(cè)定出的殘留應(yīng)力換算出的折射率的偏差抵消，則根據(jù)殘留應(yīng)力值，有時(shí)添加材料的供給速度成為負(fù)值。由于在多模光纖的纖芯附近，越遠(yuǎn)離中心軸線、折射率變得越小，因此特別是在添加材料供給范圍(在典型情況下是與纖芯相當(dāng)?shù)膮^(qū)域)的最外緣附近，容易發(fā)生如上所述的現(xiàn)象。因此，通過進(jìn)行供給速度的修正，以使得添加材料供給范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零，從而能夠避免添加材料的供給速度成為負(fù)值的情況，有效地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。

在上述的制造方法中，可以在進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的工序中，在將與第1多模光纖的纖芯相當(dāng)?shù)牡?玻璃母材的區(qū)域的半徑設(shè)為r1時(shí)，進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的區(qū)域的半徑r2小于半徑r1。根據(jù)本發(fā)明人的見解，在多模光纖的纖芯的最外緣附近，殘留應(yīng)力的大小針對(duì)每個(gè)制造批次而變動(dòng)得較大，殘留應(yīng)力不穩(wěn)定。因此，如上所述通過僅針對(duì)將與殘留應(yīng)力不穩(wěn)定的區(qū)域相當(dāng)?shù)膮^(qū)域除去后的、玻璃母材的纖芯相當(dāng)區(qū)域進(jìn)行供給速度的修正，從而能夠高精度地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。另外，在該情況下，也可以進(jìn)行供給速度的修正，以使得進(jìn)行修正的區(qū)域的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零。由此，與上述的方法同樣地，能夠避免添加材料的供給速度成為負(fù)值的情況，有效地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。另外，在該情況下，半徑r2也可以小于或等于半徑r1的0.95倍。

在上述的制造方法中，可以在形成第1玻璃母材的工序、及形成第2玻璃母材的工序中，使用OVD(Outside Vapor Deposition)法、MCVD(Modified Chemical Vapor Deposition)法或PCVD(Plasma-activated Chemical Vapor Deposition)法中的任意方法，至少形成與第1及第2多模光纖的纖芯相當(dāng)?shù)牡?及第2玻璃母材的區(qū)域。如上所述，在通過在徑方向上使玻璃堆積的方法而形成玻璃母材的情況下，能夠特別適合進(jìn)行上述的制造方法。

[本發(fā)明的實(shí)施方式的詳細(xì)內(nèi)容]

下面，參照附圖，說明本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的多模光纖的制造方法的具體例。本發(fā)明并不限定于這些例示，包含由權(quán)利要求書表示而與權(quán)利要求書等同的含義以及范圍內(nèi)的所有變更。在下面的說明中，在附圖的說明中對(duì)相同的要素標(biāo)注相同的標(biāo)號(hào)，省略重復(fù)的說明。

圖1表示本實(shí)施方式所涉及的多模光纖1A的與中心軸線AX垂直的剖面中的內(nèi)部構(gòu)造的一個(gè)例子。如圖1所示，多模光纖1A具有：纖芯10，其以石英玻璃為主材料；以及包層12，其設(shè)置于纖芯10的外周面上，以石英玻璃為主材料。纖芯10沿中心軸線AX延伸，其剖面形狀為圓形。纖芯10的外徑D1例如大于或等于47.5μm而小于或等于52.5μm。包層12的外周面和纖芯10的外周面相互為同心圓，以中心軸線AX為中心。包層12的外徑D2，例如大于或等于123μm而小于或等于127μm。

為了將在多模光纖1A中傳輸?shù)墓夥忾]在纖芯10，纖芯10的折射率大于包層12的折射率。在這里，圖2表示多模光纖1A所具有的折射率分布。該折射率分布表示圖1所示的與中心軸線AX正交的直線L1上的各部的折射率，相當(dāng)于多模光纖1A的沿徑方向的折射率分布。從纖芯10的中心即中心軸線AX至距離D1/2為止的區(qū)域是相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域，從距離D1/2至距離D2/2為止的區(qū)域是相當(dāng)于包層12的區(qū)域。如圖2所示，纖芯10在其中心即中心軸線AX處具有最大折射率n1。而且，纖芯10的折射率從中心朝向外周緣逐漸變小，在最外緣處與包層12的折射率n2一致。因此，包層12的折射率n2小于纖芯10的最大折射率n1。

上述的折射率分布，是在纖芯10及包層12中通過向石英玻璃添加折射率調(diào)整用的添加材料而實(shí)現(xiàn)的。即，纖芯10及包層12的折射率對(duì)應(yīng)于向石英玻璃添加的添加材料的濃度而變化。圖2所示的纖芯10的徑方向上的折射率的變化是通過使添加劑的濃度在徑方向上變化而實(shí)現(xiàn)的。作為折射率調(diào)整用的添加材料，使用例如GeCl₄這樣的包含Ge的材料等能夠使折射率變化的各種材料。

接下來，對(duì)多模光纖1A的制造方法進(jìn)行說明。圖3概略地表示在多模光纖1A的制造中使用的拉絲裝置20的結(jié)構(gòu)。拉絲裝置20通過對(duì)圓柱狀的玻璃母材30的一端進(jìn)行拉絲，從而形成多模光纖1A。玻璃母材30包含與纖芯10相當(dāng)?shù)膮^(qū)域30a和與包層12相當(dāng)?shù)膮^(qū)域30b。拉絲裝置20具有：加熱器21，其對(duì)所設(shè)置的玻璃母材30的一端進(jìn)行加熱；以及卷繞鼓輪22，其將玻璃母材30的加熱后的一端一邊施加規(guī)定的張力一邊進(jìn)行卷繞。在卷繞鼓輪22沿箭頭R所示的方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，對(duì)卷繞鼓輪22的旋轉(zhuǎn)速度進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此對(duì)纖芯10及包層12各自的外徑進(jìn)行調(diào)整。另外，通過對(duì)加熱器21的加熱溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)，從而對(duì)向玻璃母材30的加熱后的一端施加的張力(拉絲張力)進(jìn)行調(diào)整。

圖4是表示本實(shí)施方式所涉及的多模光纖1A的制造方法的各工序的流程圖。在該制造方法中，首先，形成圓柱狀的第1玻璃母材30(參照?qǐng)D3)(工序S1)。該工序S1中，使用例如OVD法、MCVD法、PCVD法中的任意方法而形成玻璃母材30中的至少相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域30a。即，通過在徑方向上堆積石英玻璃而形成玻璃母材30的該區(qū)域30a。此時(shí)，一邊供給折射率調(diào)整用的添加材料、一邊使石英玻璃堆積(沉積)。而且，與根據(jù)從堆積開始起的時(shí)間和堆積速度而求出的玻璃母材30的徑方向位置相對(duì)應(yīng)地控制添加材料的供給速度，以實(shí)現(xiàn)多模光纖1A的在徑方向上的期望的折射率分布(參照?qǐng)D2)。

接下來，使用圖3所示的拉絲裝置20，進(jìn)行通過上述工序S1而形成的玻璃母材30的拉絲(工序S2)。由此，形成第1多模光纖1A。

然后，對(duì)通過上述工序S2而形成的拉絲后的多模光纖1A的徑方向上的殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定(工序S3)。主要的殘留應(yīng)力除了因?yàn)槎嗄９饫w1A的石英玻璃組成而產(chǎn)生以外，還因?yàn)樵谏鲜龉ば騍2中由石英玻璃被拉長(zhǎng)而產(chǎn)生。圖5是表示測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布的一個(gè)例子的曲線圖。在圖5中，縱軸表示殘留應(yīng)力(單位：MPa)，橫軸表示以中心軸線為原點(diǎn)的徑方向位置(單位：μm)。正側(cè)的殘留應(yīng)力對(duì)應(yīng)于拉伸應(yīng)力，負(fù)側(cè)的殘留應(yīng)力對(duì)應(yīng)于壓縮應(yīng)力。圖中的范圍A1表示多模光纖1A的纖芯10的范圍，范圍A2表示包層12的范圍。如圖5所示，在范圍A1和范圍A2中，殘留應(yīng)力的分布形狀相互不同。例如，在范圍A1中，隨著從中心軸線向周緣部接近，殘留應(yīng)力減小，在范圍A2中，隨著從與范圍A1的邊界向周緣部接近，殘留應(yīng)力增加。如上所述的殘留應(yīng)力分布是一個(gè)例子，本實(shí)施方式的制造方法能夠應(yīng)用于各種殘留應(yīng)力分布形狀。優(yōu)選在該工序S2中，多次進(jìn)行殘留應(yīng)力分布的測(cè)定，將各次的測(cè)定結(jié)果平均，這樣較好。

然后，與根據(jù)在上述工序S3中測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布而求出的、折射率相對(duì)于期望的折射率分布(參照?qǐng)D2)的偏差相對(duì)應(yīng)地進(jìn)行添加材料的供給速度的修正(工序S4)。圖6是表示由殘留應(yīng)力引起的折射率的偏差Δn的分布的例子的曲線圖，與之前例示出的圖5的殘留應(yīng)力分布對(duì)應(yīng)。在圖6中，縱軸表示相對(duì)于期望的折射率分布的折射率偏差Δn(單位：％)，橫軸表示以中心軸線為原點(diǎn)的徑方向位置(單位：μm)。在從殘留應(yīng)力分布向折射率分布換算時(shí)，能夠使用例如IEEE發(fā)行的文獻(xiàn)“Denshi Tokyo第28卷”的140～142頁(yè)記載的系數(shù)、－4.2×10^-12Pa^-1。

圖7是表示基于圖6得到的、添加材料的供給速度的變更量的曲線圖。在圖7中，縱軸表示供給速度的變更量，即修正前的供給速度和修正后的供給速度之差，橫軸表示以中心軸線為原點(diǎn)的徑方向位置(單位：μm)。在本實(shí)施方式中不向相當(dāng)于包層12的區(qū)域30b供給添加材料，因此僅在相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域30a中示出供給速度的變更量。

在該工序S4中，可以進(jìn)行供給速度的修正，以使得在后面記述的工序S5中制作的第2玻璃母材30的添加材料供給范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零。作為一個(gè)例子，在根據(jù)由殘留應(yīng)力引起的折射率的偏差而計(jì)算出的供給速度的變更量的結(jié)果為，在添加材料供給范圍的最外緣處變更量為負(fù)的情況下，可以將其變更量的絕對(duì)值在添加材料供給范圍的整體上相加。所謂玻璃母材30的添加材料供給范圍，在本實(shí)施方式中是指相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域30a。但是，在折射率分布遍及至包層12的一部分的情況下，添加材料供給范圍包含相當(dāng)于該部分的區(qū)域。

然后，一邊按照修正后的供給速度供給添加材料、一邊形成圓柱狀的第2玻璃母材30(工序S5)。在該工序S5中，與上述的工序S1同樣地，使用例如OVD法、MCVD法、PCVD法中的任意方法形成玻璃母材30中的至少相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域30a。

然后，使用圖3所示的拉絲裝置20，進(jìn)行通過上述工序S5形成的玻璃母材30的拉絲(工序S6)。由此，形成折射率的偏差被校正后的第2多模光纖1A。根據(jù)需要，可以再次對(duì)第2多模光纖1A的徑方向上的殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定，對(duì)根據(jù)殘留應(yīng)力分布而求出的、折射率相對(duì)于期望的折射率分布的偏差小于或等于規(guī)定的閾值這一情況進(jìn)行確認(rèn)。

對(duì)通過以上說明的本實(shí)施方式所涉及的多模光纖1A的制造方法而得到的效果進(jìn)行說明。根據(jù)本發(fā)明人的見解，拉絲后的多模光纖中的殘留應(yīng)力的大小與折射率的偏差的大小密切相關(guān)。因此，對(duì)殘留應(yīng)力分布進(jìn)行測(cè)定，與其測(cè)定結(jié)果相對(duì)應(yīng)地對(duì)折射率調(diào)整用的添加劑的供給速度進(jìn)行修正(進(jìn)行調(diào)整)，由此能夠使由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差減小。特別地，在多模光纖的情況下，與單模光纖不同，如果徑方向的折射率分布從適當(dāng)?shù)摩链畏椒植计x，則頻帶特性劣化，因此為了得到寬頻帶特性，優(yōu)選相對(duì)于適當(dāng)?shù)摩链畏椒植嫉恼凵渎史植嫉钠畋M可能小。在本實(shí)施方式的方法中，如前述所示，對(duì)多模光纖的徑方向的殘留應(yīng)力分布進(jìn)行實(shí)際測(cè)定，將測(cè)定結(jié)果反映于折射率調(diào)整用添加材料的流量條件，由此能夠使相對(duì)于適當(dāng)?shù)摩链畏椒植嫉恼凵渎史植嫉钠顪p小。

前述的日本特開2006－290710號(hào)公報(bào)所公開的方法，是適用于色散補(bǔ)償光纖、波分復(fù)用的光纖的方法，是以單模光纖為前提的。因此，關(guān)于折射率的偏差的校正，僅提及了纖芯和包層的相對(duì)折射率差的校正。另外，殘留應(yīng)力是根據(jù)玻璃母材(預(yù)成形體)的構(gòu)造而計(jì)算的。在如本實(shí)施方式所述的多模光纖的情況下，纖芯10的徑方向的折射率分布與期望的折射率分布(例如α次方分布)高精度地一致，這對(duì)于寬頻帶產(chǎn)品而言是重要的，日本特開2006－290710號(hào)公報(bào)所公開的方法是不充分的。另外，前述的日本特表2014－534944號(hào)公報(bào)所公開的方法需要以不同的拉絲張力對(duì)多個(gè)玻璃母材(預(yù)成形體)進(jìn)行拉絲，因此存在光纖的成品率降低的問題。根據(jù)本實(shí)施方式的制造方法，能夠解決這些問題，有效地減小多模光纖的折射率分布的偏差。

如本實(shí)施方式所示，在工序S4中，可以進(jìn)行供給速度的修正，以使得第2玻璃母材30中的添加材料供給范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零。殘留應(yīng)力的大小在添加材料供給范圍(在典型情況下是相當(dāng)于纖芯10的區(qū)域30a)的最外緣并不是必須為零。因此，如果將添加材料的供給速度設(shè)定為使根據(jù)測(cè)定出的殘留應(yīng)力換算出的折射率的偏差抵消，則根據(jù)殘留應(yīng)力值，有時(shí)添加材料的供給速度成為負(fù)值。由于在多模光纖1A的纖芯10附近，越遠(yuǎn)離中心軸線AX、折射率變得越小(參照?qǐng)D2)，因此特別是在添加材料供給范圍的最外緣附近，容易發(fā)生如上所述的現(xiàn)象。因此，通過進(jìn)行供給速度的修正，以使得添加材料供給范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零，從而能夠避免添加材料的供給速度成為負(fù)值的情況，有效地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。

在添加材料的供給范圍的最外緣處，優(yōu)選添加材料的供給速度為零。這是因?yàn)椋谔砑硬牧系墓┙o范圍的最外緣處的添加材料的供給速度大于零的情況下，在沒有供給添加材料的添加材料供給范圍的外側(cè)的區(qū)域(在典型情況下是相當(dāng)于包層12的區(qū)域30b)和添加材料供給范圍的邊界部分處添加材料的流量條件不連續(xù)地變化。在添加材料供給范圍和其外側(cè)的區(qū)域的邊界，優(yōu)選添加材料的流量條件連續(xù)、且順滑地變化。

如本實(shí)施方式所述，在工序S1及S5中，使用OVD法、MCVD法、PCVD法中的任意方法至少形成與多模光纖1A的纖芯10相當(dāng)?shù)牟Ａ覆?0的區(qū)域30a。如上所述，在通過在徑方向上使石英玻璃堆積的方法而形成玻璃母材30的情況下，特別適合進(jìn)行本實(shí)施方式的工序S3、S4，能夠取得上述的效果。

(變形例)

在這里，對(duì)上述實(shí)施方式的一個(gè)變形例進(jìn)行說明。圖8表示玻璃母材30的與中心軸線垂直的剖面，表示作為本變形例中的添加材料供給速度的修正對(duì)象的區(qū)域B 1。在上述實(shí)施方式的工序S4中，與纖芯10相當(dāng)?shù)牟Ａ覆?0的區(qū)域30a是添加材料供給速度的修正對(duì)象，但本變形例的對(duì)象區(qū)域B 1小于區(qū)域30a。換言之，在將區(qū)域30a的半徑設(shè)為r1時(shí)，進(jìn)行添加材料的供給速度的修正的區(qū)域B 1的半徑r2小于半徑r1。在一個(gè)例子中，半徑r2小于或等于半徑r1的0.95倍。

根據(jù)本發(fā)明人的見解，在多模光纖1A的纖芯10的最外緣附近，殘留應(yīng)力的大小針對(duì)每個(gè)制造批次而變動(dòng)得較大，殘留應(yīng)力不穩(wěn)定。因此，如上所述地僅針對(duì)將與殘留應(yīng)力不穩(wěn)定的區(qū)域相當(dāng)?shù)膮^(qū)域除去后的區(qū)域進(jìn)行供給速度的修正，從而能夠高精度地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。

另外，在本變形例中，可以進(jìn)行供給速度的修正，以使得玻璃母材30中的修正對(duì)象區(qū)域B1的最外緣處的添加材料的供給速度大于或等于零。由此，與上述實(shí)施方式同樣地，能夠避免添加材料的供給速度成為負(fù)值的情況，有效地減小由殘留應(yīng)力引起的折射率分布的偏差。作為一個(gè)例子，在根據(jù)由殘留應(yīng)力引起的折射率的偏差而計(jì)算出的供給速度的變更量的結(jié)果為，在修正對(duì)象區(qū)域B1的最外緣處變更量為負(fù)的情況下，可以將其變更量的絕對(duì)值在修正對(duì)象區(qū)域B1的整體上相加。

(第1實(shí)施例)

下面，對(duì)上述實(shí)施方式的實(shí)施例進(jìn)行說明。在本實(shí)施例中，首先，使用OVD法制作玻璃母材30的纖芯相當(dāng)區(qū)域30a，對(duì)其折射率分布進(jìn)行測(cè)定。此時(shí)，確認(rèn)到纖芯相當(dāng)區(qū)域30a的折射率分布成為作為目標(biāo)的適當(dāng)?shù)摩链畏椒植?。而且，使用VAD法，在纖芯相當(dāng)區(qū)域30a的外周制作包層相當(dāng)區(qū)域30b，得到玻璃母材30。然后，進(jìn)行了玻璃母材30的拉絲。此時(shí)，將玻璃部分的張力設(shè)為150g。對(duì)拉絲后的光纖的殘留應(yīng)力進(jìn)行測(cè)定的結(jié)果，得到了前述的圖5所示的殘留應(yīng)力分布。此外，殘留應(yīng)力的測(cè)定是通過應(yīng)用了光彈性效應(yīng)的方法而進(jìn)行的。具體的測(cè)定方法的一個(gè)例子在例如日本特開2003－315184號(hào)公報(bào)中進(jìn)行了公開。

而且，從測(cè)定出的殘留應(yīng)力分布僅導(dǎo)出纖芯10的殘留應(yīng)力分布，換算為相對(duì)于期望的折射率分布的折射率的偏差。在從殘留應(yīng)力分布向折射率分布換算時(shí)，使用了前述的系數(shù)(－4.2×10^-12Pa^-1)。接下來，對(duì)與沉積時(shí)的徑方向的折射率分布對(duì)應(yīng)的GeCl₄流量(供給速度)模式進(jìn)行了修正，以使得對(duì)該折射率分布的偏差(圖6)進(jìn)行校正。具體地說，將折射率分布的偏差(圖6)的曲線圖上下反轉(zhuǎn)，與最初的GeCl₄流量模式相加。

在對(duì)GeCl₄流量模式進(jìn)行修正時(shí)，即使修正后的流量模式的一部分成為負(fù)值，則實(shí)質(zhì)上也不能進(jìn)行修正，因此同時(shí)進(jìn)行相加固定值的校正，以使得修正后的流量模式的最小值成為正值。

在以上述方式制作出的纖芯相當(dāng)區(qū)域30a形成包層相當(dāng)區(qū)域30b而作為玻璃母材30，以張力150g進(jìn)行拉絲。對(duì)所得到的多模光纖的頻帶進(jìn)行測(cè)定的結(jié)果為，850nm下的OFL頻帶為3600MHz·km，有效頻帶為6500MHz·km，得到滿足OM4的頻帶的多模光纖。

(第2實(shí)施例)

在本第2實(shí)施例中，僅使用在第1實(shí)施例中將殘留應(yīng)力換算為GeCl₄流量模式時(shí)，從纖芯10的中心軸線至纖芯10的半徑的0.95倍為止的范圍的殘留應(yīng)力的值，對(duì)GeCl₄流量模式進(jìn)行修正。此時(shí)，將固定值與GeCl₄流量模式相加，以使得修正對(duì)象區(qū)域(直至纖芯10的0.95倍為止的范圍)的最外緣的GeCl₄流量成為零。

在以上述方式制作出的纖芯相當(dāng)區(qū)域30a形成包層相當(dāng)區(qū)域30b而作為玻璃母材30，以拉絲張力150g進(jìn)行拉絲。對(duì)所得到的多模光纖的頻帶進(jìn)行測(cè)定的結(jié)果為，850nm下的OFL頻帶為3800MHz·km，有效頻帶為6800MHz·km，得到滿足OM4的頻帶的多模光纖。

(對(duì)比例)

在本對(duì)比例中，沒有在第1實(shí)施例中進(jìn)行基于殘留應(yīng)力的GeCl4流量模式的修正，而制作玻璃母材30并進(jìn)行拉絲。對(duì)所得到的多模光纖的頻帶進(jìn)行測(cè)定的結(jié)果為，850nm下的OFL頻帶為1500MHz·km，有效頻帶為4500MH·km，沒有得到滿足OM4的頻帶的多模光纖。

本發(fā)明所涉及的多模光纖的制造方法并不限定于上述的實(shí)施方式及實(shí)施例等，能夠進(jìn)行其他各種變形。例如，在上述實(shí)施方式中對(duì)包層部分的折射率分布平坦的情況進(jìn)行了例示，但包層部分可以具有各種折射率分布。例如，即使在包層部分的折射率分布包含所謂的溝槽(槽)部的情況下，也能夠適當(dāng)?shù)貙?shí)現(xiàn)本發(fā)明的效果。