熔融鍍鋅鋼板，是在（1)~（5)中任一項所述的高強度熱乳鋼板的表面 形成恪融鍍鋅層（hot-dipgalvanizinglayer)或合金化恪融鍍鋅層（alloyedhotdip galvanizinglayer)而成的。
[0029] (7) -種量產(chǎn)沖裁性優(yōu)異的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，對鋼坯進行 加熱且施行由粗乳和精乳構成的熱乳，制成熱乳鋼板時，將上述鋼坯設為具有如下組成的 鋼坯：以質(zhì)量％計含有C:大于0. 07%且為0. 2%以下、Si:2. 0%以下、Mn:1. 0~3. 0%、P: 0.05%以下、5:0.005%以下、厶1:0.1%以下州：0.01%以下、11 :0.05~0.3%、￥:0.05~ 0. 3%，其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)構成；將上述熱乳設為如下乳制：將上述鋼坯加熱 至1KKTC以上，將上述精乳的最終2道次的合計壓下率設為30%以上，將該精乳的乳制結 束溫度設為（4 3相變點）~（Art相變點+120°C)的溫度范圍，上述精乳結束后，在2秒以 內(nèi)開始冷卻，以平均冷卻速度40°C/秒以上冷卻至卷取溫度后，以卷取溫度：300~500°C 進行卷取。
[0030] (8)如（7)所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除上述組成以外，以 質(zhì)量％計進一步含有選自Nb:0. 005~0. 2%、B:0. 0002~0. 0030%中的1種或2種。
[0031] (9)如（7)或（8)所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除上述組成以 外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Cu:0? 005~0? 3%、Ni:0? 005~0? 3%、Sn:0? 005~0? 3% 中的1種或2種以上。
[0032] (10)如（7)~（9)中任一項所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除上 述組成以外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Mo:0. 002~0. 3%、Cr:0. 002~0. 3%中的1種 或2種。
[0033] (11)如⑶~（10)中任一項所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除 上述組成以外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Ca:0. 0002~0. 004%、REM:0. 0002~0. 004% 中的1種或2種。
[0034] (12) -種熔融鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，將通過（7)~（11)中任一項所 述的高強度熱乳鋼板的制造方法制造的高強度熱乳鋼板酸洗后，施行退火和鍍覆處理而制 成鍍覆鋼板時，將上述退火設為均熱溫度：730°C以下的退火，在該退火結束后，作為上述鍍 覆處理，使該高強度熱乳鋼板通過熔融鍍鋅浴，在上述高強度熱乳鋼板的表面形成熔融鍍 鋅層，或進一步施行使該熔融鍍鋅層合金化的合金化處理。
[0035] (13) -種量產(chǎn)沖裁性優(yōu)異的高強度熱乳鋼板，其特征在于，具有如下組成：以質(zhì) 量％計含有C:0? 05 ~0? 15%、Si:1. 5% 以下、Mn:1. 0 ~2. 0%、P:0? 05% 以下、S:0? 005% 以下、A1 :0. 1%以下、N:0. 01%以下、Ti:0. 05~0. 2%，其余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì) 構成；且具有如下組織：貝氏體相以體積率計大于92%，貝氏體板條的平均間隔為0. 60ym 以下，且全部Fe系碳化物中，貝氏體板條的晶粒內(nèi)所析出的Fe系碳化物的個數(shù)比率為10% 以上。
[0036] (14)如（13)所述的高強度熱乳鋼板，其特征在于，除上述組成以外，以質(zhì)量％計 進一步含有選自Nb:0? 005~0? 2%、B:0? 0002~0? 0030%中的1種或2種。
[0037] (15)如（13)或（14)所述的高強度熱乳鋼板，其特征在于，除上述組成以外，以質(zhì) 量％計進一步含有選自Cu:0? 005 ~0? 3%、Ni:0? 005 ~0? 3%、Sn:0? 005 ~0? 3% 中的 1 種或2種以上。
[0038] (16)如（13)~（15)中任一項所述的高強度熱乳鋼板，其特征在于，除上述組成以 外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Mo:0? 002~0? 3%、Cr:0? 002~0? 3%中的1種或2種。
[0039] (17)如（13)~（16)中任一項所述的高強度熱乳鋼板，其特征在于，除上述組成以 外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Ca:0. 0002~0. 004%、REM:0. 0002~0. 004%中的1種或 2種。
[0040] (18) -種熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，在（13)~（17)中任一項所述的高強度熱乳 鋼板的表面形成熔融鍍鋅層或合金化熔融鍍鋅層而成。
[0041] (19) -種量產(chǎn)沖裁性優(yōu)異的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，對鋼坯進 行加熱且施行由粗乳和精乳構成的熱乳，制成熱乳鋼板時，將上述鋼坯設為具有如下組成 的鋼坯：以質(zhì)量％計含有C:0? 05~0? 15%、Si:1. 5%以下、Mn:1. 0~2. 0%、P:0? 05%以 下、S:0? 005%以下、A1 :0? 1%以下、N:0? 01%以下、Ti:0? 05~0? 2%，其余部分由Fe和 不可避免的雜質(zhì)構成；上述熱乳是如下乳制：將上述鋼坯加熱至1100°C以上，將上述精乳 的最終2道次的合計壓下率設為30%以上，將該精乳的乳制結束溫度設為（Art相變點）~ (Art相變點+120°C)的溫度范圍，上述精乳結束后，在2秒以內(nèi)開始冷卻，以平均冷卻速度 50°C/秒以上冷卻至卷取溫度后，以卷取溫度：300~500°C進行卷取。
[0042] (20)如（19)所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除上述組成以外， 以質(zhì)量％計進一步含有選自Nb:0. 005~0. 2%、B:0. 0002~0. 0030%中的1種或2種。
[0043] (21)如（19)或（20)所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于，除上述組 成以外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Cu:0? 005~0? 3%、Ni:0? 005~0? 3%、Sn:0? 005~ 0. 3%中的1種或2種以上。
[0044] (22)如（19)~（21)中任一項所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其特征在于， 除上述組成以外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Mo:0. 002~0. 3%、Cr:0. 002~0. 3%中的 1種或2種。
[0045] (23)如（19)~（22)中任一項所述的高強度熱乳鋼板的制造方法，其中，除上述組 成以外，以質(zhì)量％計進一步含有選自Ca:0. 0002~0. 004%、REM:0. 0002~0. 004%中的1 種或2種。
[0046] (24) -種熔融鍍鋅鋼板的制造方法，將通過（19)~（23)中任一項所述的高強度 熱乳鋼板的制造方法制造的高強度熱乳鋼板酸洗后，施行退火和鍍覆處理，在表面制成具 有鍍覆層的鍍覆鋼板時，將上述退火設為均熱溫度：730°C以下的退火，該退火結束后，作為 上述鍍覆處理，使該高強度熱乳鋼板通過熔融鍍鋅浴，在上述熱乳鋼板表面形成熔融鍍鋅 層，或進一步施行使該熔融鍍鋅層合金化的合金化處理。
[0047] (1)~（12)對應于后述的實施方式1，（13)~（24)對應于實施方式2。
[0048] 根據(jù)本發(fā)明，能夠容易地制造即使對量產(chǎn)制造時的嚴格的沖裁加工也能夠耐受的 具有優(yōu)異的量產(chǎn)沖裁性的高強度熱乳鋼板作為汽車部件等的原材料，在產(chǎn)業(yè)上取得顯著的 效果。此外，本發(fā)明的高強度熱乳鋼板適合作為卡車框架部件、汽車中的車體的構件、框架 等結構構件、吊架等底部構件用，也存在有效地有助于構件等的輕量化的效果。
【具體實施方式】
[0049][實施方式1]
[0050] 對實施方式1的高強度熱乳鋼板的組成限定理由進行說明。另外，"％"只要沒有 特別說明就意味著"質(zhì)量％"。實施方式中所說的"高強度"是指拉伸強度TS:900MPa以上 的情況。
[0051] C:大于0.07%且為0.2%以下
[0052] C是有效地有助于鋼板的高強度化的元素，此外，是促進貝氏體相變、有助于貝氏 體相形成的有用的元素。此外，適當量的C的含有具有增加貝氏體板條的晶粒內(nèi)的碳化物、 提高量產(chǎn)沖裁性的作用。為了體現(xiàn)這樣的效果，需要大于0.07%的含有。另一方面，大于 0.2%的過量含有會損害加工性、焊接性。由此，C限定于大于0.07%且為0.2%以下的范 圍。另外，優(yōu)選為0.079%以上，進一步優(yōu)選為0.10%以上。此外，優(yōu)選為0.19%以下。
[0053] Si:2.0%以下
[0054]Si是通過固溶強化（solutestrengthening)使鋼板強度增加，并且也有助于提 高鋼板的延展性的元素。為了體現(xiàn)這樣的效果，優(yōu)選含有0.05%以上。另一方面，過量的 Si含有會使相變點上升，阻礙貝氏體相形成。此外，若含有大于2. 0%的Si，則在鋼坯的加 熱階段，Si系復合氧化物（Sitypecomplexoxide)對表層的結晶晶界的浸入變得顯著，即 使在熱乳時大量使用除氧化皮（descaling)也難以除去，在鋼板的量產(chǎn)沖裁加工時沖裁端 面性狀下降，量產(chǎn)沖裁性下降。因此，Si限定于2.0%以下。另外，優(yōu)選為1.5%以下。進 一步優(yōu)選為1.0%以下。
[0055]Mn:1.0~3.0%
[0056]Mn是通過固溶強化和相變強化（transformationstrengthening)而有助于鋼板 的高強度化的有效的元素。進而，Mn具有使相變點下降而使貝氏體板條微細化的作用。為 了得到這種效果，需要含有1.0%以上。另一方面，若大于3.0%而過量地含有，則中心偏析 (centersegregation)變得顯著，加工性顯著下降。因此，Mn限定于1.0~3.0%的范圍。 另外，優(yōu)選為1. 4~2. 6%。
[0057] P:0.05%以下
[0058] P是具有固溶而使鋼板的強度增加的作用的元素，但若大量地含有，則有可能出 現(xiàn)在晶界等容易偏析、導致加工性等下降的不良影響，優(yōu)選盡量減少，但可以容許含有至 0.05%為止。另外，優(yōu)選為0.03%以下。
[0059] S:0.005%以下
[0060]S若形成硫化物，尤其是形成粗大的硫化物，則鋼板的延展性和加工性下降，因此 優(yōu)選盡量減少，但可以容許至0.005%為止。因此，S限定于0.005%以下。另外，優(yōu)選為 0. 003%以下，更優(yōu)選為0. 0015%以下。
[0061] Al:0.1% 以下
[0062] A1是作為鋼的脫氧劑（deoxidizingagent)發(fā)揮作用的重要的元素。為了體現(xiàn)這 樣的效果，優(yōu)選含有〇. 01 %以上。另一方面，若含有量大于〇. 1 %，則鑄造性下降，或鋼中殘 存大量的夾雜物（氧化物）而導致表面性狀（surfacequality)、加工性的下降。因此，A1 限定于0.1%以下。另外，優(yōu)選為0.06%以下。
[0063] N:0.01% 以下
[0064] N與氮化物形成元素（nitride-formingelement)結合并作為氮化物而析出而有 助于晶粒的微細化。然而，若大于0.01 %而N含量變多，則生成大量的氮化物，成為熱延 展性（hotductility)下降、去毛刺加工性（burringformability)顯著下降的原因，因 此N優(yōu)選盡量減少，但可以容許至0.01%為止。因此，N限定于0.01%以下。另外，優(yōu)選為 0. 006%以下，更優(yōu)選為0. 004%以下。
[0065] Ti:0.05 ~0.3%
[0066] Ti是容易形成碳氮化物，使相變前的奧氏體（Y)晶粒微細化，從而有助于相變后 的貝氏體板條間隔的微細化的本發(fā)明中最重要的元素之一。進而，Ti使微細的貝氏體板條 的晶粒內(nèi)的碳化物（碳氮化物）增加，介由析出強化而有助于增加強度，并且在沖裁加工時 使空隙（void)生成位點（site)增加，有助于提高量產(chǎn)沖裁性。為了得到這種效果，需要含 有0.05%以上。另一方面，若大于0.3%而過量地含有，貝IJ車L制負荷（rollingforce)變得 非常大，乳制操作（rollingoperation)變難，或析出物的尺寸過于粗大而使加工性下降。 因此，Ti限定于0.05~0.3%的范圍。另外。優(yōu)選為0.07~0.25%，更優(yōu)選為0.07~ 0? 23%〇
[0067] V:0.05 ~0.3%
[0068] V具有提高強度-伸長率平衡、強度-擴孔性平衡的作用，是