本發(fā)明涉及熱軋?zhí)麓射摰?br>技術(shù)領(lǐng)域：
，特別涉及一種涂搪后具有高強(qiáng)度高延伸率的熱軋?zhí)麓射摪寮捌渲苽浞椒ā?br>背景技術(shù)：
：現(xiàn)今一些大型水處理設(shè)施、化工設(shè)施、環(huán)保設(shè)施采用搪瓷鋼結(jié)構(gòu)件進(jìn)行拼裝制造，這些領(lǐng)域需要的是具有高強(qiáng)度且能允許雙面涂搪的熱軋鋼板。熱軋?zhí)麓射摪宓男阅芤笈c其加工工藝密切相關(guān)，主要包括強(qiáng)度、成形性、抗鱗爆性、密著性等方面，不同的用途，要求具有不同的綜合性能相適應(yīng)。按熱軋板的強(qiáng)度可以分為不同的屈服強(qiáng)度級(jí)別，如從210MPa、245MPa到330MPa等。目前國標(biāo)中描述的熱軋?zhí)麓射摰淖罡咔?qiáng)度級(jí)別為360MPa，尚未有屈服強(qiáng)度超過500MPa的熱軋?zhí)麓射摰拿枋觥鴥?nèi)各大鋼廠亦少有屈服強(qiáng)度超過500MPa的熱軋?zhí)麓射摰纳a(chǎn)。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摰那?qiáng)度＞550MPa。熱軋雙面搪瓷鋼板應(yīng)滿足以下兩個(gè)條件：涂搪后仍具有高的屈服強(qiáng)度；允許雙面涂搪且涂搪瓷后不發(fā)生鱗爆。本發(fā)明采用低碳設(shè)計(jì)，保證了鋼板的成型，利用C、Mn、Ti元素的配比，保障獲得高強(qiáng)度及高延伸率，Ti/C＝1.1～3.3，0.60～0.70％的Mn可使組織細(xì)化，且使TiC析出顆粒尺寸和析出顆粒平均間距減小。析出強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化，保證了鋼板涂搪后具有高強(qiáng)度和高延伸率。同時(shí)析出的TiC可以作為氫陷阱，提高材料的抗鱗爆性能。熱軋?zhí)麓射摰南嚓P(guān)專利如下：公開號(hào)為CN103589953A，名稱為“屈服強(qiáng)度為245MPa級(jí)的熱軋薄板搪瓷鋼及制造方法”中搪瓷鋼的屈服強(qiáng)度ReL為245～330MPa。公開號(hào)為CN103540845A，名稱為“屈服強(qiáng)度為330MPa級(jí)的熱軋薄板搪瓷鋼及制造方法”中搪瓷鋼的屈服強(qiáng)度ReL為330～450MPa。公開號(hào)為CN103643118A，名稱為“380MPa級(jí)單面搪瓷用熱軋酸洗鋼板及其生產(chǎn)方法”中搪瓷鋼的屈服強(qiáng)度≥380MP，且使用于單面搪瓷。熱軋?zhí)麓射摰南嚓P(guān)專利詳見表1和表2。表1熱軋?zhí)麓射摰南嚓P(guān)專利-化學(xué)成分(wt，％)表2熱軋?zhí)麓射摰南嚓P(guān)專利-工藝及性能技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供一種涂搪后具有高強(qiáng)度高延伸率的熱軋?zhí)麓射摪寮捌渲苽浞椒ǎ槐景l(fā)明方法制備的熱軋?zhí)麓射摪?，具有高?qiáng)度高延伸率，可用于雙面搪瓷，搪瓷密著性好，具有良好的抗鱗爆性能。本發(fā)明的熱軋?zhí)麓射摪澹浠瘜W(xué)成分按重量百分比為C：0.061～0.089％，Si：0.11～0.20％，Mn：0.60～0.70％，P＜0.015％，S＜0.005％，Alt：0.020～0.050％，Ti：0.1～0.2％，N＜0.006％，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)；其中，按質(zhì)量比，Ti∶C＝1.1～3.3。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其厚度?～8mm。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為550～620MPa，抗拉強(qiáng)度為630～730MPa，斷后延伸率為22～30％。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。對(duì)上述的熱軋?zhí)麓射摪暹M(jìn)行雙面涂搪后，制得涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為350～410MPa，抗拉強(qiáng)度為430～530MPa，斷后延伸率為33.5～37％。所述的斷后延伸率為斷后延伸率A80。本發(fā)明的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比為：C：0.061～0.089％，Si：0.11～0.20％，Mn：0.60～0.70％，P＜0.015％，S＜0.005％，Alt：0.020～0.050％，Ti：0.1～0.2％，N＜0.006％，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)；其中，按質(zhì)量比，Ti∶C＝1.1～3.3；步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1180～1250℃，出鋼溫度為1200～1250℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行多道次粗軋，控制粗軋出口溫度為960～1080℃，累計(jì)壓下率為70～85％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行多道次精軋，精軋的開軋溫度為960～1080℃，終軋溫度為800～880℃，累計(jì)壓下率為75～85％，制得精軋板；步驟5，卷取：將精軋板，通過層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為510～590℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒ㄖ校核霾襟E1中，采用采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％。所述步驟2中，連鑄過程的拉速為0.5～2.5m/min。所述步驟3中，通過加熱控制鑄坯的溫度1180～1250℃，能保證鋼坯充分奧氏體化，達(dá)到組織均勻的目的。所述步驟4(1)中，共進(jìn)行4～7道次粗軋，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均應(yīng)≥15％。所述步驟4(1)，為第一階段在奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制，通過再結(jié)晶過程的反復(fù)進(jìn)行，到達(dá)細(xì)化奧氏體晶粒的目的，控制粗軋出口溫度在960～1080℃。所述步驟4(2)中，共進(jìn)行6～8道次精軋，末道次壓下率≥8％；所述步驟4(2)中，采用F7機(jī)架進(jìn)行精軋。所述步驟4(2)，為第二階段在兩相區(qū)(奧氏體+鐵素體)軋制，奧氏體變形在晶粒內(nèi)形成變形帶，相變后獲得多邊形鐵素體晶粒；鐵素體變形，位錯(cuò)密度增加，以提高強(qiáng)度，控制終軋溫度在800～880℃。所述步驟5中，卷取溫度在510～590℃，為低溫卷取，使TiC粒子在析出時(shí)更加細(xì)小彌散，TiC粒子越細(xì)小，分布越彌散，對(duì)強(qiáng)度及貯氫的貢獻(xiàn)越大。本發(fā)明的熱軋?zhí)麓射摪宓目捎糜陔p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，在800～900℃，搪燒10～15min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪濉Ｉ鲜鰺彳執(zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝中，雙面涂搪時(shí)，涂釉層厚度為150～800μm。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪澹淝?qiáng)度為350～410MPa，抗拉強(qiáng)度為430～530MPa，斷后延伸率為33.5～37％。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，且具有良好的抗鱗爆性能。發(fā)明的熱軋?zhí)麓射摪逯械母骰瘜W(xué)元素的設(shè)計(jì)原理為：本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的C：0.061～0.089％，固溶C為鋼板提供強(qiáng)度，析出TiC有析出強(qiáng)化的作用，為鋼板提供強(qiáng)度，彌散析出的TiC粒子可抑制晶粒長大，保證了鋼板晶粒細(xì)小，晶粒細(xì)小除了對(duì)強(qiáng)度有貢獻(xiàn)外，還提高了鋼板的延伸率，保證了鋼板涂搪后具有高強(qiáng)度高延伸率，同時(shí)TiC可以作為氫陷阱，提高材料的抗鱗爆性能。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的Si：0.11～0.20％，Si作為脫氧劑用于去除鋼液中的氧，Si是搪瓷鋼中的有害元素，Si含量增加會(huì)顯著降低搪瓷密著性，損害表面質(zhì)量，因此選擇將Si含量控制在0.20％以下。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的Mn含量選擇在0.60～0.70％，0.60～0.70％的Mn可使組織細(xì)化，且使TiC析出顆粒尺寸和析出顆粒平均間距減小。錳是固溶強(qiáng)化元素，可降低奧氏體轉(zhuǎn)變成鐵素體的相變溫度，擴(kuò)大熱加工溫度區(qū)域，有利于細(xì)化晶粒尺寸，提高鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度。錳含量過高時(shí)鋼板塑性降低，不利于搪瓷板的加工，錳含量過高時(shí)也會(huì)影響搪瓷的密著性能，因此Mn含量選擇在0.60～0.70％。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的P＜0.015％，磷為雜質(zhì)元素，容易在晶界偏聚，會(huì)增加鋼板脆性，損害鋼板的成形性，且在搪燒時(shí)容易產(chǎn)生氣泡和黑點(diǎn)，影響表面質(zhì)量，因此將磷控制在0.015％以下。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的S＜0.005％，硫含量較高時(shí)容易形成大尺寸的硫化錳，顯著降低鋼板的塑性，另外硫含量較高時(shí)還容易產(chǎn)生熱脆性，因此硫含量不應(yīng)超過0.005％。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的Als選擇在0.02～0.05％，鋁是強(qiáng)脫氧劑，能夠抑制其他氧化物的生成，鋁與氧反應(yīng)生成氧化鋁，氧化鋁的塑形差，大量的氧化鋁夾雜會(huì)損害鋼板的加工性，因此選擇一定量的鋁用以脫氧，Als選擇在0.02～0.05％。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的Ti選擇在0.1～0.2％，Ti與C形成TiC，TiC具有析出強(qiáng)化作用，為鋼板提供強(qiáng)度，彌散析出的TiC粒子可抑制晶粒長大，保證了鋼板晶粒細(xì)小，晶粒細(xì)小除了對(duì)強(qiáng)度有貢獻(xiàn)外，還提高了鋼板的延伸率，保證了鋼板涂搪后具有高強(qiáng)度高延伸率，TiC為良好的氫陷阱，提高搪瓷鋼的抗鱗爆性能。本發(fā)明熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分中的N＜0.006％，N易與Ti形成TiN，且Ti優(yōu)先與N結(jié)合形成TiN，再與C結(jié)合形成TiC，TiN的尺寸在微米級(jí)，TiC的尺寸在納米級(jí)，TiC對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)及貯氫能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于TiN，故希望Ti盡可能多的形成TiC，而不是TiN，所以控制N含量盡量低，N含量不應(yīng)超過0.006％。本發(fā)明的熱軋?zhí)麓射摪?，與現(xiàn)有熱軋?zhí)麓射摪逑啾?，突出特點(diǎn)為：(1)強(qiáng)度級(jí)別高，涂搪后具有高強(qiáng)度，涂搪后屈服強(qiáng)度≥350MPa，可用于屈服強(qiáng)度要求為350MPa以上的場合。(2)涂搪后具有高延伸率，成形性能好。(3)該搪瓷鋼板搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，且具有良好的抗鱗爆性能。附圖說明圖1本發(fā)明的實(shí)施例1制備的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖。圖2本發(fā)明的實(shí)施例2制備的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖。圖3本發(fā)明的實(shí)施例3制備的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖。圖4本發(fā)明的實(shí)施例6制備的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖。圖5本發(fā)明的實(shí)施例1制備的熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后的金相組織圖。圖6本發(fā)明的實(shí)施例1制備的熱軋?zhí)麓射摪錞i的第二相析出物透射電鏡圖。圖7本發(fā)明的實(shí)施例1制備的熱軋?zhí)麓射摪逶陔p面涂搪后測試完搪瓷附著力的照片。具體實(shí)施方式下面結(jié)合附圖和實(shí)例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。以下實(shí)施例中，熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，瓷釉成分主要為石英、長石、粘土、硼砂、硝酸鈉、碳酸鋰、碳酸鈣、氧化鎂、氧化鋅、二氧化鈦和氧化銅等。表3實(shí)施例1～5中熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分，wt.％實(shí)施例CSiMnPSAltTiN實(shí)施例10.070.150.650.00800.00200.0360.120.0036實(shí)施例20.0650.140.690.0100.00220.0400.130.0040實(shí)施例30.0850.140.620.0090.00300.0350.150.0033實(shí)施例40.0630.120.640.0100.00330.0390.120.0040實(shí)施例50.0730.160.650.0090.00330.0400.140.0044實(shí)施例1一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分按重量百分比為見表3，其厚度為7.5mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％。步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1240℃，出鋼溫度為1240℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行6道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1020℃，累計(jì)壓下率為80％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1020℃，終軋溫度在850℃，累計(jì)壓下率為83％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌?，通過層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為580℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖如圖1所示，可見其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm；Ti的第二相析出物透射電鏡圖如圖6所示。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為562MPa，抗拉強(qiáng)度為645MPa，斷后延伸率為28.5％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為200μm，在900℃，搪燒10min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪?。搪瓷后的鋼板靜置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的熱軋?zhí)麓射摪逋刻潞蟮慕鹣嘟M織圖如圖5所示，可見其微觀組織主要包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，涂搪后鋼板的屈服強(qiáng)度為356MPa，抗拉強(qiáng)度為433MPa，斷后延伸率為37％。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，在雙面涂搪后測試完搪瓷附著力的照片如圖7所示。實(shí)施例2一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分按重量百分比為見表3，其厚度為7.5mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒ǎㄈ缦虏襟E：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％；步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1220℃，出鋼溫度為1220℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行6道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1010℃，累計(jì)壓下率為82％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1010℃，終軋溫度在860℃，累計(jì)壓下率為81％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌澹ㄟ^層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為560℃，制得熱軋?zhí)麓射摪濉Ｉ鲜龅臒彳執(zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖如圖2所示，可見，其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為581MPa，抗拉強(qiáng)度為660MPa，斷后延伸率為27％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為300μm，在860℃，搪燒12min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪濉Ｌ麓珊蟮匿摪屐o置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪澹淝?qiáng)度為365MPa，抗拉強(qiáng)度為440MPa，斷后延伸率為34％。實(shí)施例3一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分按重量百分比為見表3，其厚度為8mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒ǎㄈ缦虏襟E：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％。步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1.1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1225℃，出鋼溫度為1225℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行5道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1030℃，累計(jì)壓下率為84％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1030℃，終軋溫度在850℃，累計(jì)壓下率為85％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌澹ㄟ^層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為560℃，制得熱軋?zhí)麓射摪濉Ｉ鲜龅臒彳執(zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖如圖3所示，可見其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪澹淝?qiáng)度為580MPa，抗拉強(qiáng)度為662MPa，斷后延伸率為27.3％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為300μm，在860℃，搪燒13min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪濉Ｌ麓珊蟮匿摪屐o置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性良好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為360MPa，抗拉強(qiáng)度為441MPa，斷后延伸率為33.5％。實(shí)施例4一種熱軋?zhí)麓射摪澹浠瘜W(xué)成分按重量百分比為見表3，其厚度為8mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％。步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1.1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1240℃，出鋼溫度為1240℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行5道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1030℃，累計(jì)壓下率為84％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1030℃，終軋溫度在860℃，累計(jì)壓下率為85％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌?，通過層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為580℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為558MPa，抗拉強(qiáng)度為631MPa，斷后延伸率為30％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為360μm，在900℃，搪燒12min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪?。搪瓷后的鋼板靜置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為355MPa，抗拉強(qiáng)度為430MPa，斷后延伸率為34.5％。實(shí)施例5一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分按重量百分比為見表3，其厚度為8.0mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％；步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1.1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1230℃，出鋼溫度為1230℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行6道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1020℃，累計(jì)壓下率為80％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1020℃，終軋溫度在840℃，累計(jì)壓下率為83％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌?，通過層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為570℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪澹淝?qiáng)度為565MPa，抗拉強(qiáng)度為650MPa，斷后延伸率為28％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為200μm，在880℃，搪燒11min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪?。搪瓷后的鋼板靜置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為351MPa，抗拉強(qiáng)度為431MPa，斷后延伸率為35％。實(shí)施例6一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分與實(shí)施例1相同，其厚度為7.5mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％；步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1240℃，出鋼溫度為1240℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行6道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1020℃，累計(jì)壓下率為80％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1020℃，終軋溫度在850℃，累計(jì)壓下率為83％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌澹ㄟ^層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為550℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓慕鹣嘟M織圖如圖4所示，可見其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為586MPa，抗拉強(qiáng)度為671MPa，斷后延伸率為26％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為200μm，在900℃，搪燒10min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪?。搪瓷后的鋼板靜置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為370MPa，抗拉強(qiáng)度為449MPa，斷后延伸率為34％。實(shí)施例7一種熱軋?zhí)麓射摪?，其化學(xué)成分與實(shí)施例1相同，其厚度為7.5mm。上述的的熱軋?zhí)麓射摪宓闹苽浞椒?，包括如下步驟：步驟1，鐵水經(jīng)過預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐煉鋼和精煉，獲得熱軋?zhí)麓射摪宓某煞峙浔鹊蔫F水；其中，熱軋?zhí)麓射摪宓幕瘜W(xué)成分按重量百分比見表3；其中，采用KR脫硫深脫硫技術(shù)，KR脫硫結(jié)束后，使鐵水中的S≤0.002％，以保證最終得到的搪瓷鋼中的S＜0.005％；步驟2，連鑄：精煉后的鐵水，進(jìn)行連鑄，制得鑄坯；其中，連鑄過程的拉速為1m/min。步驟3，對(duì)鑄坯加熱：通過加熱控制鑄坯的溫度為1240℃，出鋼溫度為1240℃；步驟4，兩階段熱軋：(1)粗軋：將鑄坯進(jìn)行6道次粗軋，控制粗軋出口溫度為1020℃，累計(jì)壓下率為80％，粗軋中除第一道次外，其余道次壓下率均≥15％，制得粗軋板；(2)精軋：將粗軋板進(jìn)行進(jìn)行7道次精軋，精軋的開軋溫度為1020℃，終軋溫度在850℃，累計(jì)壓下率為83％，末道次壓下率≥8％，制得精軋板；步驟5，卷?。簩⒕埌?，通過層流冷卻后進(jìn)行卷取，控制卷取溫度為560℃，制得熱軋?zhí)麓射摪?。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其微觀組織包含鐵素體和珠光體，基體中彌散分布著TiC析出相，鐵素體和珠光體的體積百分比之和≥99％，鐵素體和珠光體的平均晶粒尺寸均為5～8μm，TiC析出相的尺寸為10～20nm。上述的熱軋?zhí)麓射摪?，其屈服?qiáng)度為580MPa，抗拉強(qiáng)度為670MPa，斷后延伸率為26％。上述的熱軋?zhí)麓射摪宓碾p面涂搪工藝，具體如下：將熱軋?zhí)麓射摪咫p面涂搪后，涂釉層厚度為200μm，在900℃，搪燒10min，制得雙面涂搪后的的熱軋?zhí)麓射摪?。搪瓷后的鋼板靜置72小時(shí)后，觀察搪瓷后鋼板的雙面表面情況，并進(jìn)行搪瓷附著力測試；上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪?，其搪瓷密著性好，搪瓷附著力為A級(jí)，雙面無鱗爆，具有良好的抗鱗爆性能。上述方法制得的涂搪后的熱軋?zhí)麓射摪澹淝?qiáng)度為366MPa，抗拉強(qiáng)度為439MPa，斷后延伸率為33.5％。結(jié)合實(shí)施例1、實(shí)施例6和實(shí)施例7，可知，卷取溫度降低，搪瓷鋼的屈服強(qiáng)度升高，低溫卷取是獲得高強(qiáng)度的重要手段。當(dāng)前第1頁1 2 3