本發(fā)明涉及鑄造技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法。
背景技術(shù)：
鋼鐵材料的品種、產(chǎn)量和質(zhì)量是一個(gè)國家工業(yè)發(fā)展水平的最重要的標(biāo)志之一，是國民經(jīng)濟(jì)持續(xù)穩(wěn)定發(fā)展的物質(zhì)保證。因此，大幅度提高鋼材質(zhì)量，研制和開發(fā)高性能鋼鐵材料，對于加速我國由鋼鐵工業(yè)大國向鋼鐵工業(yè)強(qiáng)國轉(zhuǎn)變具有重要戰(zhàn)略意義，也符合21世紀(jì)國民經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略。隨著我國鋼鐵工業(yè)的飛速發(fā)展，鋼產(chǎn)量不斷攀升，繼1996年我國鋼產(chǎn)量首次突破1億噸后，2003年鋼產(chǎn)量達(dá)到2.3億噸。隨著鋼產(chǎn)量的不斷增加，資源日益緊缺，環(huán)境污染嚴(yán)重，原材料價(jià)格飛速上漲，因此，開發(fā)低成本高性能的鋼鐵材料已引起了廣泛關(guān)注。
現(xiàn)行的耐磨鑄鋼主要有高錳鋼和低合金鋼。高錳鋼是一種奧氏體鋼，起始硬度低，只有在較大沖擊載荷或接解應(yīng)力作用下，才能發(fā)揮表面加工硬化現(xiàn)象而起到耐磨的作用，但在實(shí)際工況中90％以上的工況都不能使高錳鋼有效硬化，使得高錳鋼的實(shí)際耐磨性不能令人滿意。
低合金鑄鋼經(jīng)過適當(dāng)?shù)臒崽幚砗?，可以獲得強(qiáng)度硬度與一定的韌性配合，正在取代傳統(tǒng)的高錳鋼成為一種廣泛應(yīng)用的耐磨材料。但是常用的低合金鑄鋼件淬透性不夠且強(qiáng)度儲(chǔ)備不足，同時(shí)耐磨性依然不能滿足一些特殊條件下的要求。有鑒于鑄鋼存在的缺陷，因此，要求鑄鋼既要有高的耐磨性、還要有好的強(qiáng)度和韌性，這就對鑄鋼的制備方法提出了更高等級的要求。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
基于背景技術(shù)存在的技術(shù)問題，本發(fā)明提出了一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，其所得到的鑄鋼具有良好的耐磨性，抗拉強(qiáng)度可達(dá)500MPa以上，沖擊韌性可達(dá)10J/cm2以上，完全滿足實(shí)際使用過程中對鑄鋼的要求。
本發(fā)明提出的一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，包括如下步驟：
S1、熔煉：將廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵、硼鐵、釩鐵、硅鈣合金、鈦錠、鋁錠、鋯錠和鈮錠加入到高頻感應(yīng)熔煉爐中，并升溫至1500-1560℃，保溫至熔化完全后加入熔煉添加劑，所述熔煉添加劑按重量份包括：硼酸鈉30-40份、氟硅酸鈉10-15份、碳酸鈉5-10份、氯化鈉10-15份、碳酸稀土5-10份、氧化鋰1-5份和二氧化鈦0.5-2份，同時(shí)向所述高頻感應(yīng)爐內(nèi)通入氬氣和氦氣的混合惰性氣體，通氣20-35min后靜置，扒渣，得到基質(zhì)合金液；
S2、檢測：檢測基質(zhì)合金液的組分含量，各元素按重量百分比包括：C：1.9-2.6％，Si：0.2-0.4％，Mn：1.2-1.6％，Cr：0.8-1.3％，Mo：0.4-0.8％，Ca：0.2-0.4％，B：0.03-0.06％，V：0.02-0.04％，Ti：0.03-0.08％，Al：0.02-0.05％，Zr：0.01-0.04％，Nb：0.003-0.08％，S：0.02-0.05％，P≤0.03％，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)；
S3、球化和孕育：將相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量1-1.5％的球化劑置于澆包底部，同時(shí)加入相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量的0.5-1％的孕育劑，并將其覆蓋在球化劑上面，用包內(nèi)沖入法對基質(zhì)合金液進(jìn)行球化和孕育處理，處理溫度為1400-1450℃；
S4、澆鑄：將經(jīng)S3處理后的基質(zhì)合金液升溫至1470-1490℃后澆注到模腔中，澆鑄過程中采用隨流瞬時(shí)孕育方式，瞬時(shí)孕育劑的加入量為基質(zhì)合金液重量的0.1-0.3％，待合金液完全凝固后開模，冷卻至室溫，得到鑄鋼坯件；
S5、熱處理：將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜5％，以25-30℃/min的升溫速率升溫至960-1000℃，保溫30-40min，以15-20℃/min的升溫速率升溫至1050-1150℃，保溫5-15min，以5-10℃/min的升溫速率升溫至1200-1300℃，保溫5-15min，取出后加入280-360℃的鹽浴中，保溫25-35min，取出后加熱至450-550℃，保溫25-35min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
優(yōu)選地，S1中，所述碳酸稀土選自碳酸鑭、碳酸鈰、碳酸鐠、碳酸釹中的一種或者幾種的組合。
優(yōu)選地，S1中，所述熔煉添加劑的用量為熔煉原料總重量的0.5-1％。
優(yōu)選地，S1中，所述混合惰性氣體的通氣流量為5-8L/min。
優(yōu)選地，S2中，所述V和Nb的重量百分比含量符合：0.028≤V+Nb≤0.042。
優(yōu)選地，S3中，所述球化劑由65-75wt％的A型球化劑和25-35wt％的B型球化劑組成，A型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：3.5-4.5％，Si：35-40％，Ca：0.5-1％，Ba：2-3％，其余為Fe，B型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：6-8％，Si：45-50％，Re：1-1.5％，其余為Fe。
優(yōu)選地，S3中，所述孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：78-82％，Ca：1.2-1.6％，Ba：8-12％，Al＜0.1％，其余為Fe。
優(yōu)選地，S4中，所述瞬時(shí)孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：60-65％，Ca：0.3-0.5％，Bi：0.5-1.5％，Al＜0.1％，其余為Fe。
優(yōu)選地，S5中，將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜4％，以27-28℃/min的升溫速率升溫至970-990℃，保溫32-38min，以17-18℃/min的升溫速率升溫至1080-1120℃，保溫8-12min，以7-8℃/min的升溫速率升溫至1230-1270℃，保溫7-12min，取出后加入300-340℃的鹽浴中，保溫28-32min，取出后加熱至480-520℃，保溫28-32min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
優(yōu)選地，所述鹽浴按質(zhì)量百分比包括：硝酸鉀50-54％、硝酸鈉40-44％和氯化鈣4-8％。
本發(fā)明中提出了高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，首先，采用廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵等配合作為一種低合金鑄鋼的主料，完成本發(fā)明對于鑄鋼密度高和強(qiáng)度高的要求，提高鑄鋼在使用中磨削效率，同時(shí)減少鉻的含量，避免合金的電化學(xué)腐蝕效應(yīng)；加入的釩鐵、鋁錠、鈦錠、鋯錠和鈮錠相互配合，除了對鑄鋼的性能改善以外，還可以對合金液進(jìn)行一定程度上的脫氧脫氮，減少基質(zhì)合金液中氧化物氮化物含量；為了進(jìn)一步除去熔煉合金液中的氧氮含量以及其他雜質(zhì)含量，通過選用硼酸鈉、氟硅酸鈉、碳酸鈉氯化鈉、碳酸稀土等作為熔煉添加劑，其在熔融條件下形成具有多孔表面層熔劑相，當(dāng)鋪展在基質(zhì)合金液表面時(shí)，這種多孔層表面積更大，吸附能力更強(qiáng)，使合金液與雜質(zhì)分離的同時(shí)，還可以與合金液中的氧氮化合物反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)對合金液的進(jìn)一步凈化，同時(shí)通過通入惰性氣體，有助于擴(kuò)大熔煉添加劑與基質(zhì)合金液的接觸面積，使熔煉添加劑在基質(zhì)合金液中擴(kuò)散速度加快，促進(jìn)了脫氧脫氮的效果，最終提高鑄鋼件的使用壽命；此外該熔融添加劑可以提高合金液的流動(dòng)性，減少了成品鑄鋼的氣孔和渣孔，使得鑄件的強(qiáng)度進(jìn)一步得到了提升。
其次，在所得到基質(zhì)合金液中，控制Mn、Cr和Mo三者的適量添加，使其可以進(jìn)行合金強(qiáng)化，并控制S的含量，來調(diào)控石墨的形態(tài)；適量的B的存在，可以獲得高硬度的硼碳化物以及利用硼固溶于基體，對于改善鑄件的耐磨性能具有顯著的效果，同樣適量的V的加入則可獲得高硬度的MC型碳化物，有利于工作層的耐磨性；適量的Nb則容易生成高熔點(diǎn)的細(xì)小氮化物，起到結(jié)晶核心作用，有利于提高耐磨層的強(qiáng)韌性；適量的Ca增加了鑄鋼形核的核心，從而達(dá)到增加石墨球數(shù)量，提高其圓整度的作用，對于改善鑄鋼件的耐磨性能具有極大的改善作用；適量的Al、Ti、Zr不僅可以細(xì)化基體組織，還可以細(xì)化碳化物，并使碳化物均勻分布，從而可以明顯提高鑄鋼耐磨層的強(qiáng)韌性，防止耐磨層實(shí)用過程中出現(xiàn)剝落和開裂。
此外，在澆注過程中，通過將基質(zhì)合金液降溫至合適的溫度后進(jìn)行球化和孕育處理來改善鑄件本體的組織結(jié)構(gòu)，球化劑采用低鎂A型球化劑和高鎂B型球化劑復(fù)配進(jìn)行處理，在保證球化反應(yīng)穩(wěn)定進(jìn)行的前提下，改善鑄鋼組織中的石墨形狀，使石墨更小且分布均勻，減少了其對基體的割裂作用，形成了穩(wěn)定的形核質(zhì)點(diǎn)，與傳統(tǒng)的球磨鑄鐵相比，其所得到的鑄鋼的強(qiáng)度和韌性可以提高10％以上，同時(shí)球化劑中還加入適量的鈣、鋇、稀土元素，其保護(hù)鎂的同時(shí)可以提高鎂的收率，且還可以與雜質(zhì)元素結(jié)合起到核心作用，有利于石墨球化；孕育化中采用孕育劑包覆球化劑進(jìn)行孕育處理，一方面，合理控制孕育劑中Ca、Ba的用量，能有效改善球墨鑄鐵的石墨形態(tài)，保證孕育效果，另一方面可以為鑄件提供大量的外來晶核，以保證石墨球數(shù)量增多，分布均勻且圓整度好；此后在澆鑄工藝中，采用隨流瞬時(shí)孕育方式，進(jìn)一步強(qiáng)化孕育效果，其能增加石墨核心，細(xì)化球狀石墨，提高球狀石墨生長的相對穩(wěn)定性，對于改善鑄鋼的強(qiáng)度、韌性等力學(xué)性能具有極大的改善作用。
最后，在對鑄鋼坯件進(jìn)行熱處理工藝中，通過設(shè)定三段溫區(qū)緩慢升溫過程，保證合金鑄件內(nèi)部組織變化合理，成分更加均勻化；隨后將升溫后的鑄鋼坯體淬入熱鹽浴中，鑄件內(nèi)部生成的有害內(nèi)應(yīng)力及變形相比用冷油等介質(zhì)淬火的要小得多，同時(shí)保證鑄按預(yù)定的溫度進(jìn)行鹽浴等溫淬火，不需回火便能得到綜合性能好的貝氏體和殘留奧氏體混合組織，大幅度提高鑄段的韌性，沖擊韌性可達(dá)10J/cm2以上。
綜合上述，本發(fā)明中通過對合金組分進(jìn)行控制使其獲得優(yōu)良綜合性能的同時(shí)，對合金熔液進(jìn)行球化孕育處理，并利用適宜的熱處理工藝來調(diào)節(jié)基體金屬性能，顯著地提高鑄鋼件的耐磨、強(qiáng)度等方面的性能，提高本發(fā)明的使用壽命，間接降低了使用成本。
具體實(shí)施方式
下面，通過具體實(shí)施例對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)說明。
實(shí)施例1
本發(fā)明提出的一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，包括如下步驟：
S1、熔煉：將廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵、硼鐵、釩鐵、硅鈣合金、鈦錠、鋁錠、鋯錠和鈮錠加入到高頻感應(yīng)熔煉爐中，并升溫至1500℃，保溫至熔化完全后加入熔煉原料總重量的1％的熔煉添加劑，所述熔煉添加劑按重量份包括：硼酸鈉30份、氟硅酸鈉15份、碳酸鈉5份、氯化鈉15份、碳酸鑭5份、氧化鋰5份和二氧化鈦0.5份，同時(shí)向所述高頻感應(yīng)爐內(nèi)通入通氣流量為8L/min的氬氣和氦氣的混合惰性氣體，通氣20min后靜置，扒渣，得到基質(zhì)合金液；
S2、檢測：檢測基質(zhì)合金液的組分含量，各元素按重量百分比包括：C：1.9％，Si：0.4％，Mn：1.2％，Cr：1.3％，Mo：0.4％，Ca：0.4％，B：0.03％，V：0.04％，Ti：0.03％，Al：0.05％，Zr：0.01％，Nb：0.08％，S：0.02％，P：0.03％，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)；
S3、球化和孕育：將相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量1％的球化劑置于澆包底部，所述球化劑由75wt％的A型球化劑和25wt％的B型球化劑組成，A型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：3.5％，Si：40％，Ca：0.5％，Ba：3％，其余為Fe，B型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：6％，Si：50％，Re：1％，其余為Fe，同時(shí)加入相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量的1％的孕育劑，所述孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：78％，Ca：1.6％，Ba：8％，Al：0.02％，其余為Fe，并將其覆蓋在球化劑上面，用包內(nèi)沖入法對基質(zhì)合金液進(jìn)行球化和孕育處理，處理溫度為1450℃；
S4、澆鑄：將經(jīng)S3處理后的基質(zhì)合金液升溫至1470℃后澆注到模腔中，澆鑄過程中采用隨流瞬時(shí)孕育方式，瞬時(shí)孕育劑的加入量為基質(zhì)合金液重量的0.3％，所述瞬時(shí)孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：60％，Ca：0.5％，Bi：0.5％，Al：0.01％，其余為Fe，待合金液完全凝固后開模，冷卻至室溫，得到鑄鋼坯件；
S5、熱處理：將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜5％，以25℃/min的升溫速率升溫至1000℃，保溫30min，以20℃/min的升溫速率升溫至1050℃，保溫15min，以5℃/min的升溫速率升溫至1300℃，保溫5min，取出后加入360℃的鹽浴中，所述鹽浴按質(zhì)量百分比包括：硝酸鉀50％、硝酸鈉44％和氯化鈣6％，保溫25min，取出后加熱至550℃，保溫25min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
實(shí)施例2
本發(fā)明提出的一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，包括如下步驟：
S1、熔煉：將廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵、硼鐵、釩鐵、硅鈣合金、鈦錠、鋁錠、鋯錠和鈮錠加入到高頻感應(yīng)熔煉爐中，并升溫至1560℃，保溫至熔化完全后加入熔煉原料總重量的0.5％的熔煉添加劑，所述熔煉添加劑按重量份包括：硼酸鈉40份、氟硅酸鈉10份、碳酸鈉10份、氯化鈉10份、碳酸鈰10份、氧化鋰1份和二氧化鈦2份，同時(shí)向所述高頻感應(yīng)爐內(nèi)通入通氣流量為5L/min的氬氣和氦氣的混合惰性氣體，通氣35min后靜置，扒渣，得到基質(zhì)合金液；
S2、檢測：檢測基質(zhì)合金液的組分含量，各元素按重量百分比包括：C：2.6％，Si：0.2％，Mn：1.6％，Cr：0.8％，Mo：0.8％，Ca：0.2％，B：0.06％，V：0.02％，Ti：0.08％，Al：0.02％，Zr：0.04％，Nb：0.003％，S：0.05％，P：0.03％，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)；
S3、球化和孕育：將相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量1.5％的球化劑置于澆包底部，所述球化劑由65wt％的A型球化劑和35wt％的B型球化劑組成，A型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：4.5％，Si：35％，Ca：1％，Ba：2％，其余為Fe，B型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：8％，Si：45％，Re：1.5％，其余為Fe，同時(shí)加入相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量的0.5％的孕育劑，所述孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：82％，Ca：1.2％，Ba：12％，Al：0.09％，其余為Fe，并將其覆蓋在球化劑上面，用包內(nèi)沖入法對基質(zhì)合金液進(jìn)行球化和孕育處理，處理溫度為1400℃；
S4、澆鑄：將經(jīng)S3處理后的基質(zhì)合金液升溫至1490℃后澆注到模腔中，澆鑄過程中采用隨流瞬時(shí)孕育方式，瞬時(shí)孕育劑的加入量為基質(zhì)合金液重量的0.1％，所述瞬時(shí)孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：65％，Ca：0.3％，Bi：1.5％，Al：0.09％，其余為Fe，待合金液完全凝固后開模，冷卻至室溫，得到鑄鋼坯件；
S5、熱處理：將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜5％，以30℃/min的升溫速率升溫至960℃，保溫40min，以15℃/min的升溫速率升溫至1150℃，保溫5min，以10℃/min的升溫速率升溫至1200℃，保溫15min，取出后加入280℃的鹽浴中，所述鹽浴按質(zhì)量百分比包括：硝酸鉀54％、硝酸鈉40％和氯化鈣6％，保溫35min，取出后加熱至450℃，保溫35min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
實(shí)施例3
本發(fā)明提出的一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，包括如下步驟：
S1、熔煉：將廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵、硼鐵、釩鐵、硅鈣合金、鈦錠、鋁錠、鋯錠和鈮錠加入到高頻感應(yīng)熔煉爐中，并升溫至1530℃，保溫至熔化完全后加入熔煉原料總重量的0.7％的熔煉添加劑，所述熔煉添加劑按重量份包括：硼酸鈉35份、氟硅酸鈉12份、碳酸鈉8份、氯化鈉13份、碳酸鐠7份、氧化鋰3份和二氧化鈦1份，同時(shí)向所述高頻感應(yīng)爐內(nèi)通入通氣流量為6L/min的氬氣和氦氣的混合惰性氣體，通氣25min后靜置，扒渣，得到基質(zhì)合金液；
S2、檢測：檢測基質(zhì)合金液的組分含量，各元素按重量百分比包括：C：2.3％，Si：0.3％，Mn：1.4％，Cr：1.1％，Mo：0.6％，Ca：0.3％，B：0.04％，V：0.03％，Ti：0.05％，Al：0.04％，Zr：0.03％，Nb：0.008％，S：0.04％，P：0.02％，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)；
S3、球化和孕育：將相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量1.2％的球化劑置于澆包底部，所述球化劑由70wt％的A型球化劑和30wt％的B型球化劑組成，A型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：4％，Si：37％，Ca：0.8％，Ba：2.5％，其余為Fe，B型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：7％，Si：47％，Re：1.3％，其余為Fe，同時(shí)加入相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量的0.8％的孕育劑，所述孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：80％，Ca：1.3％，Ba：10％，Al：0.08％，其余為Fe，并將其覆蓋在球化劑上面，用包內(nèi)沖入法對基質(zhì)合金液進(jìn)行球化和孕育處理，處理溫度為1420℃；
S4、澆鑄：將經(jīng)S3處理后的基質(zhì)合金液升溫至1480℃后澆注到模腔中，澆鑄過程中采用隨流瞬時(shí)孕育方式，瞬時(shí)孕育劑的加入量為基質(zhì)合金液重量的0.2％，所述瞬時(shí)孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：62％，Ca：0.4％，Bi：1％，Al：0.07％，其余為Fe，待合金液完全凝固后開模，冷卻至室溫，得到鑄鋼坯件；
S5、熱處理：將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜4％，以27℃/min的升溫速率升溫至990℃，保溫32min，以18℃/min的升溫速率升溫至1080℃，保溫12min，以7℃/min的升溫速率升溫至1270℃，保溫7min，取出后加入340℃的鹽浴中，所述鹽浴按質(zhì)量百分比包括：硝酸鉀52％、硝酸鈉44％和氯化鈣4％，保溫28min，取出后加熱至520℃，保溫28min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
實(shí)施例4
本發(fā)明提出的一種高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼的制備方法，包括如下步驟：
S1、熔煉：將廢鋼、生鐵、海綿鐵、錳鐵、鉻鐵、鉬鐵、硼鐵、釩鐵、硅鈣合金、鈦錠、鋁錠、鋯錠和鈮錠加入到高頻感應(yīng)熔煉爐中，并升溫至1540℃，保溫至熔化完全后加入熔煉原料總重量的0.8％的熔煉添加劑，所述熔煉添加劑按重量份包括：硼酸鈉33份、氟硅酸鈉13份、碳酸鈉7份、氯化鈉12份、碳酸鐠8份、氧化鋰2份和二氧化鈦1.5份，同時(shí)向所述高頻感應(yīng)爐內(nèi)通入通氣流量為7L/min的氬氣和氦氣的混合惰性氣體，通氣30min后靜置，扒渣，得到基質(zhì)合金液；
S2、檢測：檢測基質(zhì)合金液的組分含量，各元素按重量百分比包括：C：2.1％，Si：0.3％，Mn：1.5％，Cr：0.9％，Mo：0.7％，Ca：0.3％，B：0.05％，V：0.03％，Ti：0.06％，Al：0.03％，Zr：0.02％，Nb：0.05％，S：0.03％，P：0.01％，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)；
S3、球化和孕育：將相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量1.3％的球化劑置于澆包底部，所述球化劑由72wt％的A型球化劑和28wt％的B型球化劑組成，A型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：3.8％，Si：38％，Ca：0.7％，Ba：2.4％，其余為Fe，B型球化劑的組分按重量百分比包括：Mg：6.5％，Si：48％，Re：1.2％，其余為Fe，同時(shí)加入相當(dāng)于基質(zhì)合金液重量的0.7％的孕育劑，所述孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：79％，Ca：1.4％，Ba：11％，Al：0.05％，其余為Fe，并將其覆蓋在球化劑上面，用包內(nèi)沖入法對基質(zhì)合金液進(jìn)行球化和孕育處理，處理溫度為1430℃；
S4、澆鑄：將經(jīng)S3處理后的基質(zhì)合金液升溫至1475℃后澆注到模腔中，澆鑄過程中采用隨流瞬時(shí)孕育方式，瞬時(shí)孕育劑的加入量為基質(zhì)合金液重量的0.15％，所述瞬時(shí)孕育劑的組分按重量百分比包括：Si：63％，Ca：0.4％，Bi：1.2％，Al：0.09％，其余為Fe，待合金液完全凝固后開模，冷卻至室溫，得到鑄鋼坯件；
S5、熱處理：將鑄鋼坯件加入加熱爐內(nèi)，向加熱爐內(nèi)通入氬氣使電爐中氧含量＜4％，以28℃/min的升溫速率升溫至970℃，保溫38min，以17℃/min的升溫速率升溫至1120℃，保溫8min，以8℃/min的升溫速率升溫至1230℃，保溫12min，取出后加入300℃的鹽浴中，所述鹽浴按質(zhì)量百分比包括：硝酸鉀52％、硝酸鈉40％和氯化鈣8％，保溫32min，取出后加熱至480℃，保溫32min，空冷至室溫，得到所述高強(qiáng)耐磨低合金鑄鋼。
以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案及其發(fā)明構(gòu)思加以等同替換或改變，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。