本發(fā)明涉及渦輪機(jī)、尤其是燃?xì)鉁u輪的技術(shù)。本發(fā)明提及用于渦輪機(jī)的部件的基于MCrAlY涂層（M = Ni、Co、Fe或其組合）的先進(jìn)的高溫保護(hù)涂層。

背景技術(shù)：

MCrAlY涂層通常應(yīng)用于現(xiàn)代燃?xì)鉁u輪的熱氣路徑部件。通常，MCrAlY涂層作為覆蓋層或作為用于熱阻擋涂層體系（TBC）的粘結(jié)涂層應(yīng)用。

覆蓋層的主要目的在于保護(hù)Ni/Co基超合金基材免受氧化和熱腐蝕。而且，應(yīng)當(dāng)確保涂層體系和相應(yīng)的基底材料的機(jī)械完整性。

在發(fā)動(dòng)機(jī)服務(wù)期間，邊界條件（例如溫度、機(jī)械應(yīng)力等）對(duì)于各個(gè)部件（每級(jí)且甚至在部件局部上）來(lái)說(shuō)是不同的。一些部件或一些特定部件區(qū)域易于疲勞（循環(huán)載荷），而其他部件則面臨提高的蠕變、氧化和/或熱腐蝕影響（基本載荷（base-load））。

一方面，現(xiàn)代能量市場(chǎng)需要以基本載荷方式運(yùn)行的工業(yè)燃?xì)鉁u輪（IGT）發(fā)動(dòng)機(jī)，另一方面越來(lái)越多的發(fā)動(dòng)機(jī)以（高）循環(huán)方式運(yùn)行。事實(shí)上，用于以（高）循環(huán)方式運(yùn)行的發(fā)動(dòng)機(jī)的MCrAlY涂層的機(jī)械和熱載荷顯著不同于以基本載荷運(yùn)行的發(fā)動(dòng)機(jī)。

機(jī)械性質(zhì)，例如極限拉伸強(qiáng)度、延展性或塑性能量，強(qiáng)烈取決于涂層組分和相關(guān)微結(jié)構(gòu)。為了解決有關(guān)求救模式（distress modes）和現(xiàn)代發(fā)動(dòng)機(jī)操作的要求，強(qiáng)烈關(guān)注于能夠產(chǎn)生具有先進(jìn)的柔韌性和可調(diào)節(jié)性質(zhì)的涂層。這樣一種模塊涂層概念例如在文獻(xiàn)EP 2 781 616 A1中公開(kāi)。

大多數(shù)目前已知的MCrAlY，尤其是NiCrAlY涂層業(yè)已設(shè)計(jì)用于解決基本載荷操作需求：強(qiáng)耐氧化性和耐腐蝕性。然而，在（高）循環(huán)操作燃?xì)鉁u輪中，部件的失效模式更可能通過(guò)熱-機(jī)械疲勞（TMF）而引發(fā)。標(biāo)準(zhǔn)涂層由于它們?cè)诘蜏兀?lt; 500℃）下缺乏延展性和在高溫（> 500℃）下缺乏強(qiáng)度而常常具有差的TMF抵抗性。

在低溫下缺乏延展性通過(guò)限制錯(cuò)位傳播的大量細(xì)小γ’、β-（NiAl）和α-Cr析出物（來(lái)自高含量的Al和Cr）引起。

在高溫下缺乏強(qiáng)度通過(guò)γ’、β-（NiAl）和α-Cr析出物部分溶解到γ基質(zhì)中導(dǎo)致軟化作用和強(qiáng)度損失而引起。

而且，當(dāng)存在大量的β-（NiAl）時(shí)，這種現(xiàn)象甚至提高，這是因?yàn)轶w心立方（bcc）相的延性至脆性轉(zhuǎn)變溫度。

在γ/γ’涂層中，γ’在溫度提高時(shí)轉(zhuǎn)變成β-（NiAl）還是一個(gè)問(wèn)題，由于這引起大的熱膨脹，當(dāng)用作粘結(jié)涂層時(shí)導(dǎo)致應(yīng)力聚集（build-up）且最終導(dǎo)致TBC剝落。另外，這導(dǎo)致涂層（覆蓋層）中的應(yīng)力積聚和較早開(kāi)裂。這種現(xiàn)象限制了涂層的最大工作溫度和/或?qū)е卵h(huán)操作中的早期失效。

圖1顯示關(guān)于現(xiàn)有技術(shù)MCrAlY合金種類及其耐氧化性和耐熱腐蝕性的概圖。該公知的圖公開(kāi)于：Eskner, M.：Mechanical behaviour of gas turbine coatings. Stockholm：Kungl. Tekniska h?gskolan.，2004，第3頁(yè)，且非常明確顯示NiCrAlY涂層具有高耐氧化性，但只是具有作為缺點(diǎn)的低耐熱腐蝕性。

例如在以下文獻(xiàn)中描述了多種NiCrAlY合金：WO 03/060194 A1、US-A-3,620,693、US-A-4,477,538、US-A-4,537,744、US-A-3,754,903、US-A-4,013,424、US-A-4,022,587和US-A-4,743,514。

文獻(xiàn)WO 03/060194 A1描述了大多數(shù)NiCrAlY合金經(jīng)受不期望的相例如σ和/或β-（NiAl）的形成，如果存在較高體積分?jǐn)?shù)的話，這是有害的。因此，提議通過(guò)使用一種涂層避免β-（NiAl）的存在，所述涂層由γ、γ’、α-Cr和可忽略不計(jì)含量的正交晶系M₂B（< 1%體積分?jǐn)?shù)）構(gòu)成。所述涂層包含23-27重量% Cr、4-7重量% Al、0.1-3重量% Si、0.1-3重量% Ta、0.2-2重量% Y、0.001-0.01重量% B、0.001-0.01重量% Mg和0.001-0.01 Ca，和組成剩余元素的Ni和不可避免的雜質(zhì)。盡管可以避免β-（NiAl）形成，如果在高溫下操作，涂層仍經(jīng)受延性至脆性轉(zhuǎn)變（DBTT）。

文獻(xiàn)US 2010/0330295 A1描述了通過(guò)獲得主要的γ’結(jié)構(gòu)改進(jìn)涂層延展性，所述γ’結(jié)構(gòu)用鉑族金屬改性，以便避免形成在低溫下脆性的β-（NiAl）相。

文獻(xiàn)US 2012/0128525 A1描述了粘結(jié)涂層的組分的優(yōu)化。γ至γ’轉(zhuǎn)變溫度應(yīng)當(dāng)通過(guò)加入鉭（優(yōu)選不具有Re）來(lái)提高。鉭穩(wěn)定三相體系（β-（NiAl）、γ、γ’）的形成，且提高γ/γ’轉(zhuǎn)變溫度（高于涂層服務(wù)溫度），允許降低局部應(yīng)力。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的一個(gè)目的在于提供用于渦輪機(jī)的部件的先進(jìn)高溫保護(hù)性MCrAlY涂層，與已知的MCrAlY涂層相比，所述涂層具有改進(jìn)的性質(zhì)，尤其是在較低操作溫度（< 500℃）下較高的涂層延展性和在升高的操作溫度（≥ 500℃）下顯著提高的拉伸強(qiáng)度（在對(duì)比應(yīng)變下）。因此，對(duì)于整個(gè)工作溫度范圍，提高了塑性能量且避免或至少顯著降低裂紋產(chǎn)生，導(dǎo)致（高）循環(huán)操作方式中服務(wù)壽命提高。

通過(guò)根據(jù)權(quán)利要求1的涂層獲得這些目的。

用于渦輪機(jī)、尤其是燃?xì)鉁u輪的部件的發(fā)明性先進(jìn)高溫保護(hù)性MCrAlY涂層（其中M為選自Ni、Co和Fe的集合的至少一個(gè)元素）包含至少1.75體積%硼化鉻且由以下化學(xué)組分（以重量%表示）組成：10-27 Cr；3-12 Al；1-4 Si；0.1-3 Ta；0.01-3 Y；0.1-3 B；0-7 M，其中M為選自所述集合且與以下剩余元素不同的元素，且剩余元素為M和不可避免的雜質(zhì)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案，所述涂層由以下化學(xué)組分（以重量%表示）組成：10-27 Cr；3-12 Al；1-4 Si；0.1-3 Ta；0.01-3 Y；0.1-3 B；0-7 Co和剩余的Ni以及不可避免的雜質(zhì)。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方案，所述涂層由以下化學(xué)組分（以重量%表示）組成：10-27 Cr；3-12 Al；1-4 Si；0.1-3 Ta；0.01-3 Y；0.1-3 B；0-7 Ni和剩余的Co以及不可避免的雜質(zhì)。

本發(fā)明的優(yōu)選的其他實(shí)施方案在隨附權(quán)利要求中公開(kāi)。

本發(fā)明描述了包含較高量的元素硼的先進(jìn)MCrAlYB涂層種類。公開(kāi)了相應(yīng)的材料組分以及含MCrAlYB和/或Cr₂B的涂層的應(yīng)用。關(guān)鍵優(yōu)點(diǎn)為在較低操作溫度（< 500℃）下較高的涂層延展性和在升高的操作溫度（≥ 500℃）下顯著提高的拉伸強(qiáng)度（在對(duì)比應(yīng)變下）。因此，對(duì)于整個(gè)工作溫度范圍，提高了塑性能量、相應(yīng)的韌性。避免或至少顯著降低裂紋產(chǎn)生，導(dǎo)致在（高）循環(huán)操作方式中服務(wù)壽命提高。在不同溫度下促進(jìn)延展性水平提高，然而避免β-（NiAl）形成和溶解的有害影響。提高的高溫強(qiáng)度確?；据d荷操作中的耐蠕變性。

產(chǎn)生自CrB和/或Cr₂B析出物的存在的增強(qiáng)作用獨(dú)立于例如γ、γ’、β-（NiAl）、α-Cr或σ的任何相轉(zhuǎn)變，且可能易于通過(guò)增加量的硼調(diào)節(jié)。CrB和/或Cr₂B的高溫穩(wěn)定性確保穩(wěn)定的增強(qiáng)作用直到涂層基質(zhì)（例如γ-相）的熔點(diǎn)。CrB和/或Cr₂B的存在降低貧鉻速率，對(duì)于只包含α-Cr或σ-Cr相的規(guī)則涂層，情況并非如此。如果在操作期間由于氧化物形成在表面鄰近區(qū)域貧鉻，CrB和/或Cr₂B析出物將逐漸溶解并釋放形成保護(hù)性氧化鉻結(jié)垢所需要的鉻，針對(duì)熱腐蝕提高基本載荷操作中的涂層服務(wù)壽命。而且，先進(jìn)的涂層促進(jìn)高度保護(hù)性氧化鋁結(jié)垢形成，所述氧化鋁結(jié)垢針對(duì)氧化提高基本載荷操作中的涂層服務(wù)壽命。

多種合金元素對(duì)根據(jù)本發(fā)明的涂層的性質(zhì)的影響如下：

鉻：

需要足夠的鉻（> 10重量%，優(yōu)選> 22重量%）含量以便形成硼化物（Cr₂B），其遞送高溫強(qiáng)度并通過(guò)形成保護(hù)性Cr₂O₃結(jié)垢確保抵抗高溫腐蝕的適當(dāng)保護(hù)。然而，鉻含量不應(yīng)當(dāng)超過(guò)27重量%（優(yōu)選為25重量%）的上限，以便避免在較低溫度下存在高體積分?jǐn)?shù)的脆性α-Cr相，所述α-Cr相降低循環(huán)壽命（由于低延展性產(chǎn)生裂紋）。而且，通過(guò)高鉻含量促進(jìn)脆性碳化物（類型為M₆C）的形成。為了避免強(qiáng)烈的碳化物形成，推薦Cr含量應(yīng)當(dāng)不超過(guò)27重量%（優(yōu)選為25重量%）的上限。

鋁：

為了確保合適的耐氧化性（形成穩(wěn)定的α-Al₂O₃結(jié)垢）且達(dá)到足夠的涂層壽命，涂層的起始鋁含量應(yīng)當(dāng)不低于3重量%（優(yōu)選為4重量%）。

遞送主要增強(qiáng)作用的脆性γ’相（Ni₃Al）的形成取決于涂層的Al含量。為了優(yōu)化機(jī)械性質(zhì)（低溫下的延展性和高溫下的強(qiáng)度），鋁含量應(yīng)當(dāng)在3-12重量%（優(yōu)選為4-6重量%）范圍中。

鋁含量應(yīng)當(dāng)不超過(guò)12重量%（優(yōu)選為6重量%）的上限以便避免高體積含量的脆性金屬間化物β-（NiAl）相，所述β-（NiAl）相降低循環(huán)壽命并引起熱循環(huán)期間的大的熱膨脹應(yīng)力（TGO/TBC剝落的風(fēng)險(xiǎn)）。

硅：

硅充當(dāng)熔點(diǎn)下降劑（提高延展性），促進(jìn)脆性硅酸鹽的形成，有效抵抗低溫?zé)岣g并通過(guò)提高氧化物結(jié)垢形成物例如Al、Cr和Y的活性提高耐氧化性。硅含量應(yīng)當(dāng)不超過(guò)4重量%（優(yōu)選為2.6重量%）的上限，以便避免形成高體積分?jǐn)?shù)的脆性硅酸鹽。為了提高的耐氧化性和優(yōu)化的涂層壽命，涂層應(yīng)當(dāng)至少包含1重量%、優(yōu)選1.5重量%的Si。

鉭：

鉭促進(jìn)γ’相的形成（提高強(qiáng)度），改進(jìn)耐氧化性且已知形成碳化物。為了避免高體積分?jǐn)?shù)的脆性碳化物，鉭含量應(yīng)當(dāng)不超過(guò)3重量%的上限。當(dāng)將0.1-3重量%（優(yōu)選為1.5-3重量%）的Ta加到合金中時(shí)，發(fā)現(xiàn)優(yōu)化的機(jī)械性質(zhì)（針對(duì)拉伸測(cè)試，參見(jiàn)圖4）。

鈷：

這種元素為固溶體增強(qiáng)元素并在γ基質(zhì)中且在一定程度上還在γ’晶格中取代Ni。而且，其對(duì)γ’形態(tài)有影響，促進(jìn)TCP（拓?fù)涿芏严啵┬纬汕铱梢越档湍透邷馗g性。鈷含量（在Ni基合金中）應(yīng)當(dāng)不超過(guò)7重量%（有利為1重量%）的上限，以便避免形成脆性σ-相（富含Co、Cr），所述脆性σ-相分別降低涂層塑性和循環(huán)壽命。當(dāng)將0-1重量%鈷加到合金（有利的組合物）中時(shí)，發(fā)現(xiàn)作為拉伸測(cè)試結(jié)果的優(yōu)化性質(zhì)。

釔：

加入釔以便提高涂層材料的耐氧化性。瞬時(shí)氧化促進(jìn)Al的選擇性氧化且因此促進(jìn)保護(hù)性α-Al₂O₃結(jié)垢的穩(wěn)定形成、生長(zhǎng)和擴(kuò)展的高溫穩(wěn)定性。氧化鋁和氧化鉻結(jié)垢在Ni和Co基材上的粘合通過(guò)加入Y提高。而且，釔一般降低氧化鉻氧化速度。釔含量應(yīng)當(dāng)不超過(guò)3重量%（優(yōu)選為1重量%）的上限，以便避免由于釔的高氧親和力強(qiáng)烈形成不穩(wěn)定和不均勻生長(zhǎng)的Y₂O₃結(jié)垢。當(dāng)將0.01-3重量%（優(yōu)選為0.01-1重量%）Y加到合金中時(shí)，確保保護(hù)性α-Al₂O₃ 結(jié)垢的提高的耐氧化性和穩(wěn)定形成。

硼：

加入這種元素以便形成硼化物（Cr₂B），其在整個(gè)涂層操作溫度范圍內(nèi)熱力學(xué)穩(wěn)定。如果加入小于0.1重量%硼，硼化物的體積分?jǐn)?shù)太低而不存在增強(qiáng)作用。

然而，如果加入超過(guò)3重量%（優(yōu)選為1重量%）硼，高體積分?jǐn)?shù)的脆性硼化物形成且韌性（塑性能量）、循環(huán)壽命分別再次降低。

在服務(wù)期間，硼化物（Cr₂B）充當(dāng)釋放Cr到消耗的γ基質(zhì)的Cr儲(chǔ)料，其可以隨后擴(kuò)散到涂層-環(huán)境-界面以形成保護(hù)性Cr₂O₃結(jié)垢。

附圖說(shuō)明

通過(guò)不同的實(shí)施方案且參考附圖，現(xiàn)在將更緊密地解釋本發(fā)明。

圖1 在示意性概圖中顯示MCrAlY合金種類（根據(jù)已知的現(xiàn)有技術(shù)）及其耐氧化性和耐熱腐蝕性；

圖2 顯示根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案的先進(jìn)NiCrAlSiTaCoBY涂層的計(jì)算的相分?jǐn)?shù)對(duì)600℃-1400℃范圍的溫度的依賴性；

圖3 顯示根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的標(biāo)準(zhǔn)的MCrAlY（0重量%B）和4種不同的先進(jìn)金屬涂層體系的硼含量與Cr₂B體積分?jǐn)?shù)之間的依賴性，和

圖4 顯示普通技術(shù)狀態(tài)的NiCrAlY涂層和根據(jù)本發(fā)明的幾個(gè)實(shí)施方案的NiCrAlSiTaCoBY涂層的環(huán)境溫度（左部分）和600℃（右部分）的拉伸測(cè)試結(jié)果。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明描述了包含作為主要因素的元素硼的先進(jìn)的耐高溫MCrAlYB涂層種類，與類似技術(shù)狀態(tài)的涂層相比，所述元素硼導(dǎo)致較高量（至少1.75體積%硼化鉻）地形成硼化鉻。M為選自Ni、Co和Fe的集合的至少一個(gè)元素。另外，Si和Ta在根據(jù)本發(fā)明所述的MCrAlYB涂層中為合金元素。

優(yōu)選實(shí)施方案的一些實(shí)施例為由以下元素（以重量%給出）組成的涂層，其中余量常常為Ni和不可避免的雜質(zhì)：

表1：根據(jù)本發(fā)明的涂層的多個(gè)例示性實(shí)施方案的化學(xué)組分

將涂層施加到金屬部件（例如由Ni基超合金制得的燃?xì)鉁u輪葉片）的表面上。

所述施加在空氣、真空或惰性氣體下通過(guò)以下熱噴涂方法之一進(jìn)行：

· 低壓等離子體噴涂（LPPS）

· 真空等離子體噴涂（VPS）

· 大氣等離子體噴涂（APS）

· 高速氧燃料（HVOF）

· 物理蒸氣沉積（PVD）

· 化學(xué)蒸氣沉積（CVD）

· 電化學(xué)沉積

或通過(guò)為現(xiàn)有技術(shù)狀態(tài)的任何其他合適的施加方法。

在熱力學(xué)平衡下使用Thermo-Calc方法計(jì)算涂層微結(jié)構(gòu)（相分布）。涂層組合物AC-III（參見(jiàn)表1）的結(jié)果在圖2中顯示。Cr₂B體積分?jǐn)?shù)在完整的測(cè)試溫度范圍中是不變的，而α-Cr分?jǐn)?shù)隨溫度提高而降低且在高于約760℃的溫度下不再出現(xiàn)。另外，γ’的體積分?jǐn)?shù)隨溫度提高顯著降低。

圖3顯示標(biāo)準(zhǔn)的MCrAlY（0重量%B，參見(jiàn)表2）和根據(jù)本發(fā)明的四種不同的先進(jìn)金屬涂層體系的硼含量與Cr₂B體積分?jǐn)?shù)之間的依賴性，且它們的化學(xué)組分（以重量%給出）在表1中描述。

表2：測(cè)試的參考標(biāo)準(zhǔn)涂層的化學(xué)組分

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的四個(gè)樣品中的Ni、Ta、Co和B的標(biāo)稱含量提高，然而Cr、Al、Si和Y含量降低。涂層微結(jié)構(gòu)的調(diào)節(jié)是簡(jiǎn)單的，由于硼化物的體積分?jǐn)?shù)隨硼含量線性提高。

先進(jìn)的NiCrAlSiTaCoBY涂層微結(jié)構(gòu)由γ-基質(zhì)構(gòu)成，所述γ-基質(zhì)包含γ’、α-Cr和Cr₂B析出物。避免不期望的相例如σ-Cr或β-（NiAl）的形成，其對(duì)延性至脆性溫度（DBTT）且對(duì)熱膨脹系數(shù)具有顯著影響。涂層（覆蓋層）中的應(yīng)力積聚的風(fēng)險(xiǎn)顯著降低，當(dāng)用作粘結(jié)涂層時(shí)，應(yīng)力積聚導(dǎo)致表面開(kāi)裂和應(yīng)力聚集，最終導(dǎo)致TBC剝落。

NiCrAlY合金的主要的硬化作用為析出硬化。采用提高的溫度，γ’和α-Cr析出物的體積分?jǐn)?shù)顯著降低（參見(jiàn)圖2）。因此，機(jī)械性質(zhì)變化和例如極限拉伸強(qiáng)度顯著降低。如果與普通的NiCrAlY合金相比，NiCrAlSiTaCoBY涂層由于通過(guò)熱力學(xué)穩(wěn)定的CrB和/或Cr₂B析出物析出硬化而具有提高的高溫強(qiáng)度。

各種NiCrAlSiTaCoBY涂層組合物（本發(fā)明的實(shí)施方案）與已知技術(shù)狀態(tài)的NiCrAlY涂層組合物（作為參考材料）相比的拉伸測(cè)試結(jié)果在圖4中顯示。

NiCrAlSiTaCoBY涂層提供了較低溫度下的較高拉伸延展性和對(duì)于較高溫度的對(duì)比應(yīng)變（< 6%）下的較高拉伸強(qiáng)度。

事實(shí)上，根據(jù)本發(fā)明的公開(kāi)的先進(jìn)涂層種類在循環(huán)載荷中確實(shí)表現(xiàn)得好得多。在高溫下提高的拉伸強(qiáng)度、相應(yīng)的耐蠕變性和在低溫下由于提高的延展性的較小開(kāi)裂概率和嚴(yán)重性確實(shí)導(dǎo)致高溫保護(hù)層的壽命顯著延長(zhǎng)。

耐熱腐蝕性由于CrB和/或Cr₂B相的擴(kuò)散受控溶解而將提高，所述CrB和/或Cr₂B相將在長(zhǎng)期服務(wù)期間充當(dāng)鉻儲(chǔ)料。

已知硼為快速擴(kuò)散的元素。如果在操作期間由于氧化物形成在表面鄰近區(qū)域貧鉻，CrB和/或Cr₂B析出物將溶解且逐漸釋放形成保護(hù)性氧化鉻結(jié)垢所需要的鉻。而且，先進(jìn)的涂層促進(jìn)高度保護(hù)性氧化鋁結(jié)垢的形成，其在基本載荷操作中針對(duì)氧化提高涂層服務(wù)壽命。

表3：根據(jù)本發(fā)明的涂層的多個(gè)例示性實(shí)施方案的化學(xué)組分（以重量%表示）

具有較低規(guī)定范圍的化學(xué)組分的涂層（參見(jiàn)表3中的實(shí)施方案AC-V）顯示延展性、韌性分別顯著提高。這些涂層尤其優(yōu)化以便用于具有較少氧化和腐蝕侵襲的高循環(huán)操作中的應(yīng)用。另一方面，具有較高規(guī)定范圍的化學(xué)組分的涂層（參見(jiàn)表3中的實(shí)施方案AC-VI）在提高的延展性（與標(biāo)準(zhǔn)的MCrAlY相比）下遞送最好的氧化和熱腐蝕保護(hù)。這些涂層尤其優(yōu)化以用于循環(huán)和基本載荷模式且延長(zhǎng)服務(wù)壽命間隔（與現(xiàn)有技術(shù)狀態(tài)的MCrAlY的相比）。

本發(fā)明的關(guān)鍵優(yōu)點(diǎn)為：

· 在（高）循環(huán)操作模式中具有提高的壽命且在基本載荷方式中具有至少相同的壽命的高溫保護(hù)涂層

· 在低操作溫度（T < 500℃）下由于優(yōu)化的微結(jié)構(gòu)與降低體積分?jǐn)?shù)的脆性相例如α-Cr或γ’而具有提高的延展性的高溫保護(hù)涂層

· 在較高操作溫度（T ≥ 500℃）下由于CrB和/或Cr₂B析出物的分散增強(qiáng)作用而具有提高的拉伸強(qiáng)度、相應(yīng)的耐蠕變性的高溫保護(hù)涂層

· 由于在消耗區(qū)域中充當(dāng)鉻儲(chǔ)料的CrB和/或Cr₂B析出物的存在而具有提高（相對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)的MCrAlY）的氧化/熱腐蝕性質(zhì)的高溫保護(hù)涂層

由于硼含量和CrB和/或Cr₂B析出物的體積分?jǐn)?shù)之間的線性相關(guān)的可調(diào)節(jié)的增強(qiáng)和儲(chǔ)料作用。