本發(fā)明涉及主要用于混合動(dòng)力汽車(chē)、電動(dòng)汽車(chē)的驅(qū)動(dòng)用馬達(dá)或發(fā)電機(jī)用馬達(dá)等的鐵芯的、具有優(yōu)異的磁特性的高磁通密度無(wú)方向性電磁鋼板。

背景技術(shù)：

近年來(lái)，由于對(duì)節(jié)能需求日益增加，所以已經(jīng)開(kāi)始使用高效率感應(yīng)馬達(dá)。對(duì)于該高效率感應(yīng)馬達(dá)，為了提高效率，增加鐵芯的層疊厚度、或者提高繞組的填充率，對(duì)用于鐵芯的電磁鋼板正在進(jìn)行從現(xiàn)有的低等級(jí)材料向鐵損更低的高等級(jí)材料的變更。

另外，對(duì)于用于上述感應(yīng)馬達(dá)的鐵芯材料而言，為了具有低鐵損，還要降低激磁有效電流來(lái)降低銅損，而要求在設(shè)計(jì)磁通密度下的激磁有效電流較低。為了降低激磁電流而提高芯材的磁通密度是有效的。

另外，對(duì)于近年來(lái)迅速普及的混合動(dòng)力汽車(chē)、電動(dòng)汽車(chē)所使用的驅(qū)動(dòng)用馬達(dá)、發(fā)電機(jī)用馬達(dá)，由于必須設(shè)置在車(chē)輛內(nèi)的有限空間，并且為了降低車(chē)輛重量，而強(qiáng)烈期望小型化。因此，上述驅(qū)動(dòng)用馬達(dá)、發(fā)電機(jī)用馬達(dá)通過(guò)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)電源的基于頻率控制的可變速運(yùn)轉(zhuǎn)、在工業(yè)頻率以上進(jìn)行高速旋轉(zhuǎn)而實(shí)現(xiàn)馬達(dá)的小型化，但要求即使小型化也能夠充分發(fā)揮性能這樣高輸出化、高轉(zhuǎn)矩化及高頻率下的高效率化。因此，對(duì)于這樣的馬達(dá)的鐵芯所使用的電磁鋼板，強(qiáng)烈要求磁通密度高、鐵損低。

作為提高磁通密度的電磁鋼板，例如，專(zhuān)利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了在Si為4質(zhì)量％以下的鋼中添加0.1～5質(zhì)量％的Co的無(wú)方向性電磁鋼板。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)2中提出了將P的含量設(shè)為0.07～0.20質(zhì)量％、Si的含量設(shè)為0.17～3.0質(zhì)量％，以冷卻速度慢的箱式退火進(jìn)行熱軋板退火，在最終退火時(shí)控制集合組織從而實(shí)現(xiàn)高磁通密度化的技術(shù)。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)3中提出了將Al的含量設(shè)為0.017質(zhì)量％以下來(lái)實(shí)現(xiàn)高磁通密度化的方法。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)4中提出了作為除上述以外的元素，添加Sb、Sn進(jìn)行高磁通密度化的技術(shù)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專(zhuān)利文獻(xiàn)

專(zhuān)利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)2000-129410號(hào)公報(bào)

專(zhuān)利文獻(xiàn)2:日本專(zhuān)利第3870893號(hào)公報(bào)

專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本專(zhuān)利第4126479號(hào)公報(bào)

專(zhuān)利文獻(xiàn)4:日本專(zhuān)利第2500033號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

然而，由于Co是非常昂貴的元素，所以專(zhuān)利文獻(xiàn)1中公開(kāi)的技術(shù)用于一般的馬達(dá)時(shí)，存在成本顯著增加的問(wèn)題。另外，對(duì)于專(zhuān)利文獻(xiàn)2中公開(kāi)的技術(shù)，將該方法用于實(shí)際生產(chǎn)時(shí)，在軋制工序等經(jīng)常發(fā)生斷裂等操作故障，存在不得已使生產(chǎn)率降低、合格率降低的問(wèn)題。另外，如果熱軋板退火為箱式退火，則與連續(xù)退火相比，還存在制造成本增加的問(wèn)題。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)3中公開(kāi)的技術(shù)中，如果室溫下進(jìn)行1次冷軋，則無(wú)法穩(wěn)定得到充分的磁通密度提高效果。該問(wèn)題通過(guò)采用隔著中間退火的2次以上的冷軋、板溫為200℃左右的溫軋，能夠?qū)崿F(xiàn)一定程度的改善。但是，隔著中間退火的2次以上的冷軋存在制造成本上升等問(wèn)題，另外溫軋存在需要與其對(duì)應(yīng)的設(shè)備、工序管理而制約性大等問(wèn)題。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)4中公開(kāi)的技術(shù)由于在熱軋后需要實(shí)施輕冷軋，因此存在制造成本上升的問(wèn)題。

根據(jù)這樣的背景，期望在不會(huì)導(dǎo)致成本顯著提高的情況下，開(kāi)發(fā)出磁通密度高且鐵損低的電磁鋼板。

本發(fā)明是鑒于現(xiàn)有技術(shù)的上述問(wèn)題點(diǎn)而開(kāi)發(fā)的，其目的在于廉價(jià)且穩(wěn)定地提供高磁通密度且低鐵損的無(wú)方向性電磁鋼板。

發(fā)明人等為了解決上述課題，著眼于材料的成分組成進(jìn)行深入研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過(guò)在降低Al且添加了P的鋼中進(jìn)一步添加適量的Ti，能夠穩(wěn)定地得到高磁通密度且低鐵損的無(wú)方向性電磁鋼板，從而開(kāi)發(fā)出本發(fā)明。

即，本發(fā)明是無(wú)方向性電磁鋼板，其特征在于，含有：C：0.01質(zhì)量％以下、Si：1.3～5.0質(zhì)量％、Mn：0.001～3質(zhì)量％、sol.Al：0.004質(zhì)量％以下、P：0.03～0.20質(zhì)量％、S：0.005質(zhì)量％以下、N：0.005質(zhì)量％以下、Ti：超過(guò)0.0020質(zhì)量％且為0.1質(zhì)量％以下，剩余部分為Fe和不可避免的雜質(zhì)。

本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板的特征在于，除了上述成分組成以外，進(jìn)一步含有選自Sn：0.001～0.1質(zhì)量％和Sb：0.001～0.1質(zhì)量％中的1種或2種。

另外，本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板的特征在于，除了上述成分組成以外，進(jìn)一步含有選自Ca：0.001～0.02質(zhì)量％和Mg：0.001～0.02質(zhì)量％中的1種或2種。

另外，本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板的特征在于，板厚為0.1～0.3mm。

根據(jù)本發(fā)明，能夠廉價(jià)且穩(wěn)定地提供鐵損特性?xún)?yōu)異的高磁通密度無(wú)方向性電磁鋼板，因此可以適于用作高效率感應(yīng)馬達(dá)、要求高轉(zhuǎn)矩的混合動(dòng)力汽車(chē)和電動(dòng)汽車(chē)的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)、要求高發(fā)電效率的高效率發(fā)電機(jī)的鐵芯材料。

附圖說(shuō)明

圖1是表示P的含量對(duì)最終退火后的磁通密度B₅₀的影響的圖。

圖2是表示Ti的含量對(duì)最終退火后的磁通密度B₅₀的影響的圖。

具體實(shí)施方式

對(duì)成為開(kāi)發(fā)本發(fā)明的契機(jī)的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。

＜實(shí)驗(yàn)1＞

首先，為了調(diào)查P對(duì)磁通密度的影響，在具有C：0.002質(zhì)量％、Si：3.1質(zhì)量％、Mn：0.2質(zhì)量％、Al：0.001質(zhì)量％、N：0.002質(zhì)量％以及S：0.002質(zhì)量％的成分組成的Al減量鋼，和具有C：0.002質(zhì)量％、Si：2.7質(zhì)量％、Mn：0.2質(zhì)量％、Al：0.30質(zhì)量％、N：0.002質(zhì)量％及S：0.002質(zhì)量％的成分組成的Al添加鋼中，使P的添加量在0.01～0.16質(zhì)量％的范圍變化，在實(shí)驗(yàn)室將如上得到的鋼熔解，制得鋼錠，然后加熱至1100℃的溫度后，進(jìn)行熱軋，制得板厚1.6mm的熱軋板。接著，對(duì)上述熱軋板實(shí)施980℃×30秒的熱軋板退火后進(jìn)行酸洗，冷軋而制得板厚0.20mm的冷軋板，其后，實(shí)施1000℃×10秒的最終退火，制得冷軋退火板。

從如此得到的冷軋退火板以長(zhǎng)度方向?yàn)檐堉品较?L方向)和與軋制方向成直角方向(C方向)的方式從各個(gè)方向取得寬度30mm×長(zhǎng)度280mm的試驗(yàn)片，用JIS C2550中記載的25cm愛(ài)普斯坦法測(cè)定磁通密度B₅₀，將其結(jié)果以與P的含量的關(guān)系的形式示于圖1。由圖1可知，Al添加鋼即使增加P的含量，也看不出磁通密度的提高，但是Al減量鋼通過(guò)增加P的含量而提高了磁通密度。

如上所述，關(guān)于Al減量鋼隨著P含量的增加而磁通密度提高的理由，現(xiàn)在尚不明確，但可以認(rèn)為因?yàn)椴缓蠥l，所以Al與P之間的某些相互作用消失而促進(jìn)P在晶界的偏析，該P(yáng)的偏析影響再結(jié)晶而改善集合組織。

＜實(shí)驗(yàn)2＞

接下來(lái)，為了調(diào)查添加P的鋼的制造穩(wěn)定性，裝料10次含有C：0.002質(zhì)量％、Si：3.1質(zhì)量％、Mn：0.2質(zhì)量％、P：0.06質(zhì)量％、Al：0.001質(zhì)量％、N：0.002質(zhì)量％和S：0.002質(zhì)量％的Al減量鋼并出鋼，進(jìn)行熱軋而制得板厚1.6mm的熱軋板。接著，對(duì)這些熱軋板實(shí)施980℃×30秒的熱軋板退火，酸洗，進(jìn)行冷軋而制得板厚0.20mm的冷軋板，之后實(shí)施1000℃×10秒的最終退火而制得冷軋退火板。

對(duì)如上得到的冷軋退火板，與上述同樣地測(cè)定磁通密度B₅₀后，可知測(cè)定結(jié)果有很大偏差。因此，用掃描式電子顯微鏡(SEM)觀察磁通密度低的鋼板的截面，結(jié)果看到在晶界有大量微細(xì)氮化物析出。

根據(jù)該結(jié)果，認(rèn)為磁通密度產(chǎn)生偏差的原因在于微細(xì)的氮化物。即，對(duì)于通常的Al添加鋼，AlN粗大地析出，即使在高溫下也不會(huì)完全固溶，穩(wěn)定地保持析出狀態(tài)。但是，在Al減量鋼中因?yàn)锳l少，所以微細(xì)的氮化物(AlN)增加，在微細(xì)的AlN析出物與基底鐵的界面P發(fā)生偏析，而在晶界偏析的P的有效量減少，無(wú)法充分獲得磁通密度的提高效果，認(rèn)為這是一個(gè)原因。對(duì)于Al減量鋼，由于Al含量低，所以Al含量的微小變動(dòng)也使Al含量的相對(duì)偏差量變大，并且微細(xì)的AlN析出物在退火時(shí)解離而固溶，退火溫度的變動(dòng)也對(duì)AlN析出物的狀態(tài)有影響，因而認(rèn)為磁通密度產(chǎn)生偏差。

＜實(shí)驗(yàn)3＞

因此，發(fā)明人等為了實(shí)現(xiàn)微細(xì)的氮化物的粗大化，對(duì)Ti的添加效果進(jìn)行調(diào)查。

將具有C：0.001質(zhì)量％、Si：3.2質(zhì)量％、Mn：0.2質(zhì)量％、P：0.06質(zhì)量％、Al：0.001質(zhì)量％、N：0.002質(zhì)量％和S：0.001質(zhì)量％的成分組成、且使Ti添加量在0.0014～0.0050質(zhì)量％的范圍變化的鋼在實(shí)驗(yàn)室熔解而制得鋼錠后，加熱至1100℃，之后熱軋，制得板厚1.6mm的熱軋板。

接著，對(duì)上述熱軋板實(shí)施1020℃×30秒的熱軋板退火后進(jìn)行酸洗，冷軋制得板厚0.20mm的冷軋板，其后，實(shí)施1000℃×10秒的最終退火，制得冷軋退火板。

從如上得到的冷軋退火板與上述實(shí)驗(yàn)同樣地取得寬度30mm×長(zhǎng)度280mm的試驗(yàn)片，用愛(ài)普斯坦法測(cè)定磁通密度B₅₀，將其結(jié)果以與Ti含量的關(guān)系的形式示于圖2。由圖2可知，如果Ti的添加量超過(guò)0.0020質(zhì)量％，則磁通密度提高。

在此，關(guān)于由添加上述Ti而帶來(lái)的磁特性(磁通密度)提高效果，考慮如下。

對(duì)于Al添加鋼，N與大量的Al結(jié)合而主要以AlN的形式粗大地析出，另一方面，Ti主要以微細(xì)的TiC的形式析出。因此，從磁特性的觀點(diǎn)考慮，在Al添加鋼中，可以說(shuō)Ti含量越少越優(yōu)選。

另一方面，對(duì)于低Al鋼(Al減量鋼)，Ti以TiN形式析出。此時(shí)，Ti含量為少量時(shí)，TiN雖微細(xì)地析出，但如果添加規(guī)定量以上的Ti，則Al含量少，因此氮化物主要形成TiN而粗大地析出。其結(jié)果，認(rèn)為抑制AlN在晶界微細(xì)析出，而促進(jìn)P在晶界的析出，結(jié)果磁通密度提高。

本發(fā)明是基于上述見(jiàn)解而得到的。

接下來(lái)，對(duì)本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板的成分組成的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。

C：0.01質(zhì)量％以下

C是使鐵損劣化的有害元素，因而越少越優(yōu)選。如果C超過(guò)0.01質(zhì)量％，則鐵損增加顯著，因此C的上限設(shè)為0.01質(zhì)量％。優(yōu)選為0.005質(zhì)量％以下。應(yīng)予說(shuō)明，對(duì)于下限，以為C越少越優(yōu)選，所以沒(méi)有特別限定。

Si：1.3～5.0質(zhì)量％

Si通常作為鋼的脫氧劑而添加，但在電磁鋼板中，具有提高電阻而降低高頻率下的鐵損的效果，因此是重要的元素，為了得到這種效果，需要添加1.3質(zhì)量％以上。但是，如果超過(guò)5.0質(zhì)量％，則冷軋中發(fā)生龜裂，制造性降低，此外磁通密度也降低，因此其上限設(shè)為5.0質(zhì)量％。優(yōu)選為1.5～4.0質(zhì)量％的范圍。更優(yōu)選為1.6～3.7質(zhì)量％的范圍。

Mn：0.001～3質(zhì)量％

Mn具有改善鋼的熱加工性，防止表面缺陷的產(chǎn)生的作用。另外，沒(méi)有像Si或Al那樣的效果，但具有增加電阻而降低鐵損的效果。因此，添加0.001質(zhì)量％以上的Mn。另一方面，如果Mn含量增多，則磁通密度、飽和磁通密度降低，因此Mn含量的上限設(shè)為3質(zhì)量％。優(yōu)選為0.01～2質(zhì)量％的范圍。更優(yōu)選為0.05～1質(zhì)量％的范圍。

Al：0.004質(zhì)量％以下

Al有減少時(shí)改善最終退火板的集合組織、提高磁通密度的效果。另外，為了得到由添加P帶來(lái)的磁通密度提高效果，必須減少Al。但是，如果Al超過(guò)0.004質(zhì)量％，則得不到P的添加效果。因此，Al的上限設(shè)為0.004質(zhì)量％。優(yōu)選為0.003質(zhì)量％以下。應(yīng)予說(shuō)明，對(duì)于下限，因?yàn)锳l越少越優(yōu)選，所以沒(méi)有特別限定。

N：0.005質(zhì)量％以下

N生成氮化物而使磁特性劣化，因此限制在0.005質(zhì)量％以下。優(yōu)選為0.003質(zhì)量％以下。對(duì)于下限，因?yàn)樵叫≡絻?yōu)選，所以沒(méi)有特別限定。

P：0.03～0.20質(zhì)量％

P是本發(fā)明的重要元素之一，如圖1所示，在Al減量鋼中具有在晶界偏析而提高磁通密度的效果。上述效果在添加0.03質(zhì)量％以上時(shí)可獲得。另一方面，如果P超過(guò)0.20質(zhì)量％，則難以進(jìn)行冷軋。因此，在本發(fā)明中，將P的添加量設(shè)為0.03～0.20質(zhì)量％的范圍。優(yōu)選為0.05～0.15質(zhì)量％的范圍。

S：0.005質(zhì)量％以下

S是形成析出物、夾雜物而使制品的磁特性劣化的元素，所以越少越優(yōu)選。因此，為了不使磁特性劣化，將S的上限設(shè)為0.005質(zhì)量％。優(yōu)選為0.003質(zhì)量％以下。應(yīng)予說(shuō)明，對(duì)于下限，因?yàn)樵叫≡絻?yōu)選，所以沒(méi)有特別限定。

Ti：超過(guò)0.0020質(zhì)量％且為0.1質(zhì)量％以下

Ti與N結(jié)合而形成粗大的TiN，抑制Al成為AlN微細(xì)地析出，從而有提高磁通密度的效果。Ti為0.0020質(zhì)量％以下時(shí)，得不到上述效果，另一方面，超過(guò)0.1質(zhì)量％的添加產(chǎn)生稱(chēng)為起皮(ヘゲ)的表面缺陷，導(dǎo)致制造性、成品率降低。因此，Ti設(shè)為超過(guò)0.0020質(zhì)量％且為0.1質(zhì)量％以下的范圍。優(yōu)選為超過(guò)0.0020質(zhì)量％且為0.05質(zhì)量％以下的范圍，更優(yōu)選為0.0030～0.01質(zhì)量％的范圍。

本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板除了上述必需成分以外，可以在下述范圍含有選自Sn、Sb、Ca和Mg中的1種或2種以上。

Sn：0.001～0.1質(zhì)量％

Sn是在晶界偏析的元素，但對(duì)P的偏析的影響小，甚至具有促進(jìn)晶粒內(nèi)的變形帶的形成，提高磁通密度的效果。上述效果通過(guò)添加0.001質(zhì)量％以上而得到。另一方面，超過(guò)0.1質(zhì)量％的添加使鋼脆化，增加制造工序中的板斷裂、起皮等表面缺陷。因此，添加Sn時(shí)，優(yōu)選0.001～0.1質(zhì)量％的范圍。更優(yōu)選為0.01～0.05質(zhì)量％的范圍。

Sb：0.001～0.1質(zhì)量％

Sb是與Sn同樣在晶界偏析的元素，但對(duì)P的偏析的影響小，甚至具有通過(guò)抑制退火時(shí)的氮化而提高磁特性的效果。上述效果通過(guò)添加0.001質(zhì)量％以上而獲得。另一方面，超過(guò)0.1質(zhì)量％的添加使鋼脆化而增加在制造工序的板斷裂、起皮等表面缺陷。因此，添加Sb時(shí)，優(yōu)選為0.001～0.1質(zhì)量％的范圍。更優(yōu)選為0.01～0.05質(zhì)量％的范圍。

Ca：0.001～0.02質(zhì)量％

Ca具有使硫化物粗大化而降低鐵損的效果，因此可以添加0.001質(zhì)量％以上。另一方面，即使過(guò)量添加，上述效果飽和，經(jīng)濟(jì)上不利，因此上限設(shè)為0.02質(zhì)量％。更優(yōu)選為0.002～0.01質(zhì)量％的范圍。

Mg：0.001～0.02質(zhì)量％

Mg與Ca同樣具有使硫化物粗大化而降低鐵損的效果，因此可以添加0.001質(zhì)量％以上。另一方面，即使過(guò)量添加，上述效果飽和，經(jīng)濟(jì)上不利，因此上限設(shè)為0.02質(zhì)量％。更優(yōu)選為0.002～0.01質(zhì)量％的范圍。

本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板中的上述成分以外的剩余部分為Fe和不可避免的雜質(zhì)。但是，只要在不損害本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)，并不排除其他成分的添加。

接下來(lái)，對(duì)本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。

本發(fā)明的無(wú)方向性電磁鋼板只要使用作為其材料的Al、P及Ti的含量在上述的適當(dāng)范圍內(nèi)的鋼坯，就可以使用公知的無(wú)方向性電磁鋼板的制造方法，沒(méi)有特別限定，例如可以采用以下方法，即，以轉(zhuǎn)爐或電爐等的精煉工藝對(duì)調(diào)整為上述規(guī)定的成分組成的鋼進(jìn)行熔煉，用脫氣設(shè)備等進(jìn)行二次精煉，連續(xù)鑄造而制得鋼坯后熱軋，根據(jù)需要進(jìn)行熱軋板退火，之后酸洗、冷軋，進(jìn)行最終退火后，對(duì)絕緣被膜進(jìn)行涂布·燒結(jié)。

在此，上述熱軋的鋼板(熱軋板)的板厚優(yōu)選為1.4～2.8mm的范圍。小于1.4mm時(shí)，熱軋時(shí)的軋制故障增加，另一方面，如果超過(guò)2.8mm，則冷軋壓下率變得過(guò)高，會(huì)使集合組織劣化。

另外，實(shí)施熱軋板退火時(shí)，均熱溫度優(yōu)選設(shè)為900～1200℃的范圍。如果小于900℃，則無(wú)法充分得到熱軋板退火的效果，磁特性得不到提高，另一方面，超過(guò)1200℃時(shí)，除了成本上不利，還會(huì)產(chǎn)生由氧化皮引起的表面缺陷。

另外，由熱軋板制得最終板厚的冷軋優(yōu)選設(shè)為1次或者隔著中間退火的2次以上。特別是最終的冷軋，采用在板溫為200℃左右的溫度下進(jìn)行軋制的溫軋，提高磁通密度提高的效果顯著，因此只要沒(méi)有設(shè)備上、生產(chǎn)制約上、成本方面的問(wèn)題，就優(yōu)選進(jìn)行溫軋。

應(yīng)予說(shuō)明，上述冷軋板的板厚(最終板厚)優(yōu)選設(shè)為0.1～0.3mm的范圍。小于0.1mm時(shí)，生產(chǎn)率下降，另一方面，如果超過(guò)0.3mm，則鐵損的降低效果小。

對(duì)形成上述最終板厚的冷軋板所實(shí)施的最終退火優(yōu)選用連續(xù)退火爐于900～1150℃的溫度進(jìn)行均熱5～60秒。均熱溫度小于900℃時(shí)，無(wú)法充分進(jìn)行再結(jié)晶而得不到良好的磁特性，進(jìn)而不能充分得到連續(xù)退火的板形狀的矯正效果。另一方面，如果超過(guò)1150℃，則晶粒粗大化，尤其是高頻率區(qū)域下的鐵損會(huì)增加。

應(yīng)予說(shuō)明，由于箱式退火在生產(chǎn)率、制造成本方面不利，因此最終退火優(yōu)選采用連續(xù)退火。

上述最終退火后的鋼板為了之后降低鐵損，優(yōu)選在鋼板表面被覆絕緣被膜。為了確保良好的沖孔性，上述絕緣被膜優(yōu)選為含有樹(shù)脂的有機(jī)被膜，另一方面，在重視焊接性的情況下，優(yōu)選應(yīng)用半有機(jī)、無(wú)機(jī)的被膜。

如上制造的無(wú)方向性電磁鋼板可以不實(shí)施去應(yīng)力退火而使用，或者實(shí)施了去應(yīng)力退火之后使用。另外，可以在經(jīng)由沖孔工序整形后實(shí)施去應(yīng)力退火。這里，上述去應(yīng)力退火通常在750℃×2小時(shí)左右的條件下實(shí)施。

實(shí)施例

對(duì)表1中示出的由各種成分組成構(gòu)成的鋼進(jìn)行熔煉，連續(xù)鑄造而制得鋼坯后，將該鋼坯在1020～1120℃的溫度進(jìn)行再加熱，熱軋而制得板厚1.6mm的熱軋板，以連續(xù)退火實(shí)施均熱溫度1000℃、均熱時(shí)間30秒的熱軋板退火后，進(jìn)行冷軋而制得板厚0.20mm的冷軋板。接著，對(duì)上述冷軋板實(shí)施均熱溫度1000℃、均熱時(shí)間10秒的最終退火，之后對(duì)絕緣被膜進(jìn)行涂覆，得到無(wú)方向性電磁鋼板的制品鋼卷。

從如此得到的無(wú)方向性電磁鋼板的制品鋼卷以長(zhǎng)度方向?yàn)檐堉品较?L方向)和與軋制方向成直角方向(C方向)的方式從各個(gè)方向取得寬度30mm×長(zhǎng)度280mm的試驗(yàn)片，用JIS C2550中記載的25cm愛(ài)普斯坦法，測(cè)定磁化力5000A/m時(shí)的磁通密度B₅₀(T)和以磁通密度1.0T、頻率800Hz進(jìn)行激磁時(shí)的鐵損W_10/800(W/kg)。將上述磁特性的測(cè)定結(jié)果一并記入表1中。

[表1-1]

[表1-2]

由表1可知，將鋼成分控制在適于本發(fā)明的Al、P及Ti的范圍的本發(fā)明例的無(wú)方向性電磁鋼板與脫離上述范圍的比較例的鋼板相比，為高磁通密度且鐵損特性?xún)?yōu)異。