熱壓成形品及其制造方法
【專利摘要】對(duì)于將Zn—Fe系鍍層形成于基體鋼板表面的表面處理鋼板，通過(guò)熱壓成形法進(jìn)行成形而制造熱壓成形品時(shí)，將所述表面處理鋼板加熱到基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上且950℃以下的溫度，對(duì)于表面處理鋼板進(jìn)行冷卻至與鍍層中的Fe含量對(duì)應(yīng)的鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度后，開(kāi)始成形，由此在沖壓成形中，避免鍍層的剝離和母材的晶界裂紋而制造良好特性的熱壓成形品。
【專利說(shuō)明】熱壓成形品及其制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及汽車零件的結(jié)構(gòu)構(gòu)件所使用的這種要求強(qiáng)度和耐腐蝕性的熱壓成形品及其制造方法，特別是涉及將預(yù)先加熱的表面處理鋼板成形加工成規(guī)定的形狀時(shí)，在賦予形狀的同時(shí)實(shí)施淬火而得到規(guī)定強(qiáng)度的熱壓成形品，和這樣的熱壓成形品的制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]作為源于地球環(huán)境問(wèn)題的汽車燃油效率提高的對(duì)策之一，需要推進(jìn)車體的輕量化，盡可能地使汽車所使用的鋼板高強(qiáng)度化。然而，若為了汽車的輕量化而使鋼板高強(qiáng)度化，貝1J延伸率EL和r值(Lankford value:蘭克福特值；塑性應(yīng)變比r值)降低,沖壓成形性和形狀凍結(jié)性會(huì)劣化。
[0003]為了解決這樣的課題，在零件制造中采用熱壓成形法，其是通過(guò)將鋼板(被加工材)加熱至規(guī)定的溫度(例如，成為奧氏體相的溫度)而降低強(qiáng)度(即，容易成形)后，以相比薄鋼板為較低溫(例如室溫)的模具成形，由此在賦予形狀的同時(shí)，進(jìn)行利用了兩者的溫度差的急冷熱處理(淬火)，以確保成形后的強(qiáng)度。
[0004]根據(jù)這樣的熱壓成形法，因?yàn)樵诘蛷?qiáng)度狀態(tài)下成形，所以回彈也小(形狀凍結(jié)性良好)，并且通過(guò)急冷能夠得到以抗拉強(qiáng)度計(jì)為1500MPa級(jí)的強(qiáng)度。還有，這樣的熱壓成形法，除了熱壓法以外，還以熱成形法、熱壓印法、熱沖壓法、模壓淬火法等各種各樣的名稱稱呼。
[0005]圖1是表示用于實(shí)施上述這樣的熱壓成形(以下，以“熱沖壓”代表)的金屬模具構(gòu)成的概略說(shuō)明圖，圖中I表示沖頭，2表示沖模,3表示壓邊圈,4表示鋼板(還料)，BHF表示壓邊力，rp表示沖頭肩半徑，rd表示沖模肩半徑，CL表示沖頭/沖模間間隙。另外，在這些零件之中，沖頭I和沖模2其構(gòu)成方式為，在各自的內(nèi)部形成有能夠使冷卻介質(zhì)(例如水)通過(guò)的通路la、2a，使該通路中通過(guò)冷卻介質(zhì)而使這些構(gòu)件得到冷卻。
[0006]使用這樣的金屬模具進(jìn)行熱沖壓(例如，熱深拉加工)時(shí)，將鋼板(坯料)4加熱至(Ac1相變點(diǎn)?Ac3相變點(diǎn))的二相域溫度或Ac3相變點(diǎn)以上的單相域溫度，在使之軟化的狀態(tài)下開(kāi)始成形。即，在將處于高溫狀態(tài)的鋼板4夾在沖模2與壓邊圈3間的狀態(tài)下，由沖頭I將鋼板4壓入沖模2的孔內(nèi)(圖1的2、2之間)，一邊縮小鋼板4的外徑一邊成形為沖頭I的外形所對(duì)應(yīng)的形狀。另外，通過(guò)在成形同時(shí)對(duì)沖頭和沖模進(jìn)行冷卻，進(jìn)行從鋼板4向模具(沖頭I和沖模2)的排熱，并且在成形下死點(diǎn)(沖頭前端位于最深部的時(shí)刻:圖1所示的狀態(tài))進(jìn)一步保持冷卻而實(shí)施原材的淬火。通過(guò)實(shí)施這樣的成形法，能夠得到尺寸精度良好的1500MPa級(jí)的成形品，而且與冷態(tài)下成形同等強(qiáng)度級(jí)別的零件的情況比較，能夠減小成形載荷，因此壓力機(jī)的容量很小就行。
[0007]在上述的程序中，顯示的是將所述圖1所示這樣的單純的形狀的熱壓成形品，從鋼板的階段在模具內(nèi)同時(shí)進(jìn)行成形和淬火的方法(直接工藝法)，但本發(fā)明所適用的熱壓方法，不限于適用于這種工藝法的情況，而是也能夠適用于制造比較復(fù)雜的形狀的成型品的情況。[0008]即，在制造比較復(fù)雜的形狀的成型品時(shí)，以一次熱壓成形難以達(dá)到制品的最終形狀。在這樣的情況下，能夠采用在熱壓成形的前工序中進(jìn)行冷壓成形的方法(該方法稱為“間接工藝法”)。間接工藝法是將成形困難的部分通過(guò)冷加工預(yù)先成形為近似形狀，再對(duì)其他的部分進(jìn)行熱壓成形的方法。如果采用這一方法，例如在成形成型品的凹凸部(山峰部)有三種這樣的零件時(shí)，則先通過(guò)冷壓成形，預(yù)先成形達(dá)到兩處，之后再對(duì)于第三處進(jìn)行熱壓成形。
[0009]無(wú)論采用上述哪一種工藝方法，在熱壓成形時(shí)，若將鋼板加熱至高溫，特別是若加熱至奧氏體區(qū)域、即900°C左右，則將鋼板從加熱爐向沖壓成形機(jī)移動(dòng)時(shí)在大氣中的數(shù)秒間，鋼板的表面會(huì)發(fā)生氧化而形成氧化皮。因此，在熱壓成形時(shí)氧化皮剝離，成為壓痕發(fā)生的原因。另外，這樣的氧化皮的存在，因?yàn)槭鼓透g性涂膜的涂裝性惡化，所以需要在沖壓冷卻后通過(guò)噴丸處理等除去氧化皮。
[0010]作為避免氧化皮形成造成不便的對(duì)策，也進(jìn)行使用表面處理鋼板的對(duì)策，即對(duì)于沖壓成形原材(基體鋼板)實(shí)施鍍鋁。鍍鋅。合金化熔融鍍鋅等。這些表面處理之中，從犧牲防腐性和成本的觀點(diǎn)出發(fā)，認(rèn)為優(yōu)選應(yīng)用鍍鋅和合金化熔融鍍鋅鋼板，但鋅其熔點(diǎn)和沸點(diǎn)在進(jìn)行熱壓的溫度域，因?yàn)槌蔀橐合嗷驓庀?，所以在熱壓時(shí)發(fā)生鍍層的蒸騰和氧化，而且所得到的表面處理鋼板過(guò)度發(fā)生與基體鋼板的合金化，容易產(chǎn)生鋅對(duì)沖壓模具的熔敷和耐腐蝕性、焊接性的顯著劣化。
[0011]作為避免這一問(wèn)題的方法，提出有專利文獻(xiàn)1、2等的技術(shù)。在這些技術(shù)中，基本思想是，通過(guò)將含有規(guī)定量的Fe的Zn — Fe系鍍層形成于基體表面，從而提高鍍層的熔點(diǎn)。采用Zn — Fe系鍍層作為鍍層時(shí)，雖然能夠期待提高鍍層的熔點(diǎn)的效果，但是為了達(dá)到例如900°C以上的熔點(diǎn)，不得不含有70質(zhì)量％左右的Fe，這樣的組成下，耐腐蝕性、涂膜密接性、焊接性的劣化變大。另外，若合金化進(jìn)展，則氧化反應(yīng)也被促進(jìn)，發(fā)生氧化層的脫落、涂裝后的密接性不良等的弊端。
[0012]反之，將鍍層中的Fe含量抑制在20質(zhì)量％左右時(shí)，熔點(diǎn)變低達(dá)670°C左右，液相與模具接觸，將發(fā)生熔敷和粘合等。另外，由于熱壓時(shí)熔融的鋅浸入鋼板的結(jié)晶晶界，從而發(fā)生液體金屬脆化(以下，簡(jiǎn)記為“LME”)，成為晶界裂紋發(fā)生的原因。特別是急速加熱立即成形時(shí)，因?yàn)闆](méi)有合金化的時(shí)間，所以晶界裂紋的危險(xiǎn)性進(jìn)一步增加。
[0013]另一方面，在專利文獻(xiàn)3中，公開(kāi)有一種將具備鍍鋅層的鍍鋅鋼板加熱到規(guī)定溫度，在60秒以內(nèi)冷卻到730°C以下、500°C以上之后，再進(jìn)行熱成形的方法。然而在此技術(shù)中，也包含鍍層在熔融狀態(tài)下進(jìn)行成形的條件，因此不能完全避免鍍層的剝離和晶界裂紋。例如，鋅系鍍層中所含有的Fe量為15質(zhì)量％時(shí)，如果不在685°C以下，則未進(jìn)入完全的固相域，例如在700°C時(shí)冷卻不充分。
[0014]【現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)】
[0015]【專利文獻(xiàn)】
[0016]專利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)2003— 73774號(hào)公報(bào)
[0017]專利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2003—147499號(hào)公報(bào)
[0018]專利文獻(xiàn)3:日本特開(kāi)2007—182608號(hào)公報(bào)

【發(fā)明內(nèi)容】
[0019]本發(fā)明鑒于上述情況而形成，其目的在于，提供一種使用形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板，在進(jìn)行熱壓成形時(shí)，避免在沖壓成形中鍍層的剝離和母材的晶界裂紋而用于制造良好特性的熱壓成形品的有用的方法，和據(jù)此方法得到的熱壓成形品。
[0020]所謂能夠達(dá)成上述目的的本發(fā)明方法，在具有如下這點(diǎn)要旨:將基體鋼板表面形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板，通過(guò)熱壓成形法進(jìn)行成形而制造熱壓成形品時(shí)，將所述表面處理鋼板加熱到基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上且950°C以下的溫度，將表面處理鋼板冷卻至與鍍層中的Fe含量對(duì)應(yīng)的鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度后，開(kāi)始成形。
[0021]在本發(fā)明方法中，優(yōu)選加熱所述表面處理鋼板后，冷卻至鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度時(shí)的平均冷卻速度為20°C/秒以上(更優(yōu)選為30°C/秒以上)。另外，優(yōu)選在比馬氏體相變開(kāi)始溫度高的溫度下開(kāi)始成形，在比馬氏體相變開(kāi)始溫度低的溫度下結(jié)束。
[0022]根據(jù)本發(fā)明，使用形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板，進(jìn)行熱壓成形時(shí)，通過(guò)適當(dāng)?shù)乜刂破錀l件，在沖壓成形中可避免鍍層的剝離和晶界裂紋，能夠?qū)崿F(xiàn)具有良好特性的熱壓成形品。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0023]圖1是表示用于實(shí)施熱壓成形的金模具構(gòu)成的概略說(shuō)明圖。
[0024]圖2是Zn — Fe 二元系狀態(tài)圖解。
[0025]圖3是表示加熱曲線的圖像的模式圖。
[0026]圖4是表示實(shí)施例中的模具構(gòu)成的概略說(shuō)明圖。
【具體實(shí)施方式】
[0027]本
【發(fā)明者】們，為了在將形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板加熱到規(guī)定的溫度后，進(jìn)行熱壓成形而制造成形品時(shí)，在沖壓成形中避免鍍層的剝離和晶界裂紋而實(shí)現(xiàn)良好特性的熱壓成形品，從各種角度進(jìn)行研究。
[0028]其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，使用沖壓成形模具，對(duì)于形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板進(jìn)行沖壓成形而制造熱壓成形品時(shí)，如果將所述表面處理鋼板加熱到基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上且950°C以下的溫度，將表面處理鋼板冷卻到鍍層中的Fe含量所對(duì)應(yīng)的鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度后，開(kāi)始成形，則不會(huì)招致上述這樣的問(wèn)題，能夠?qū)崿F(xiàn)特性良好的優(yōu)異的熱壓成形品，從而完成了本發(fā)明。
[0029]在通常的熱壓成形中，將鋼板加熱到規(guī)定溫度后，從提高生產(chǎn)率和減小沖壓反作用力的觀點(diǎn)出發(fā)，成形時(shí)從加熱爐出來(lái)以盡可能高的溫度開(kāi)始成形，這被認(rèn)為在確保良好的成形性上是必要的要件。在這種狀況之下，對(duì)于形成有Zn—Fe系鍍層的表面處理鋼板進(jìn)行沖壓成形而制造熱壓成形品時(shí)，也需要考慮從加熱爐出來(lái)立即以盡可能高的溫度開(kāi)始成形。但是，在這樣的思想下進(jìn)行熱壓成形時(shí)，沖壓成形中容易發(fā)生鍍層的剝離和晶界裂紋，不能實(shí)現(xiàn)良好的表面性狀的熱壓成形品。另外根據(jù)情況，液相與模具接觸，成為熔敷和粘合發(fā)生的原因。
[0030]因此，本
【發(fā)明者】們，對(duì)于成形溫度、成形性和成形中的鍍層的狀態(tài)等進(jìn)一步研究。其結(jié)果判明，如果加熱至規(guī)定的溫度后，將表面處理鋼板冷卻至鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度之后再開(kāi)始成形，則不會(huì)發(fā)生鍍層剝離和晶界裂紋等問(wèn)題，而且成形性也反而良好。[0031]在本發(fā)明方法中，使用模具對(duì)于形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板進(jìn)行沖壓成形而制造熱壓成形品時(shí)，需要將所述表面處理鋼板加熱到基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上且950°C以下的溫度。為了發(fā)揮熱壓方法帶來(lái)的效果，加熱溫度至少需要在基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上。若加熱溫度低于Ac1相變點(diǎn)，則加熱時(shí)得不到恰當(dāng)量的奧氏體，不能確保良好的成形性。另外，若加熱溫度超過(guò)950°C，則鍍鋅層中的鋅沸騰和蒸發(fā)，耐腐蝕性劣化，因此不為優(yōu)選。另外，加熱溫度的優(yōu)選下限為基體鋼板的Ac3相變點(diǎn)以上(全部成為奧氏體的溫度)，優(yōu)選的上限為930°C以下。
[0032]將表面處理鋼板加熱到上述的溫度范圍后，需要冷卻表面處理鋼板至與鍍層中的Fe含量對(duì)應(yīng)的鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度。據(jù)此，因?yàn)樵赯n — Fe系鍍層凝固之后開(kāi)始成形，所以可防止成形中的鍍層剝離。另外，能夠消除如以往那樣對(duì)處于熔融狀態(tài)的鍍層進(jìn)行沖壓成形而產(chǎn)生的這種鍍層剝離和晶界裂紋。這表示，即使是以熱沖壓制造的熱壓成形品，也能夠發(fā)揮Zn — Fe系鍍覆鋼板具有的犧牲防腐性，可以適用于底盤。另外，因?yàn)殄儗釉诩訜岷统尚沃g的冷卻工序凝固，所以即使進(jìn)行急速加熱時(shí)也不需要加熱保持，可以大幅縮短作業(yè)時(shí)間。
[0033]圖2是Zn — Fe 二元系狀態(tài)圖解。圖中的虛線部分表示含有液相的區(qū)域和固相的區(qū)域的邊界(即，相當(dāng)于凝固點(diǎn):圖中以“Fp”表示)，該邊界以下是固相區(qū)域。Zn — Fe系鍍層，F(xiàn)p的溫度根據(jù)鍍層中的Fe含量而有所不同，因此根據(jù)Fe含量，使成形前的鍍層的溫度以達(dá)到Fp(相當(dāng)于凝固點(diǎn))以下的方式進(jìn)行冷卻。還有，在將表面處理鋼板冷卻至凝固點(diǎn)以下的溫度的階段，當(dāng)然不會(huì)是Zn — Fe系鍍層立即全部凝固，但至少冷卻至凝固點(diǎn)以下的溫度，在固相也有一部分析出的階段開(kāi)始成形，由此可發(fā)揮上述這樣的效果。
[0034]將加熱曲線的圖像示意性地示于圖3中。其中圖3(a)表示現(xiàn)有的加熱曲線的圖像，顯示的是加熱后在原本的狀態(tài)(未冷卻)下，以比Fp高的溫度開(kāi)始成形(和結(jié)束)。相對(duì)于此，圖3(b)表示本發(fā)明的加熱曲線的圖像，顯示的是冷卻至比Fp低的溫度之后開(kāi)始成形。
[0035]在本發(fā)明中，作為冷卻的基準(zhǔn)的所謂“鍍層的凝固點(diǎn)”，意思是成形前(即，加熱前)的凝固點(diǎn)。關(guān)于Zn — Fe系鍍覆，在加熱過(guò)程中合金化進(jìn)行，鍍層中的Fe含量增大，鍍層的凝固點(diǎn)也上升。如果對(duì)此加以考慮，則認(rèn)為即使沒(méi)有冷卻到加熱前的凝固點(diǎn)，也能夠抑制LME。但是實(shí)際上，如果冷卻到比加熱前的凝固點(diǎn)低的溫度，則無(wú)法抑制LME。關(guān)于其理由尚不完全清楚，但是大概推定為，雖然由于加熱導(dǎo)致鍍層中的平均的Fe含量增大，但局部來(lái)說(shuō)有合金化未進(jìn)行的地方(即，加熱前的凝固點(diǎn)的地方)，這決定著使LME發(fā)生的溫度。就是說(shuō)，冷卻至由鍍層中的Fe和Zn的比率決定的加熱前的凝固溫度以下的溫度，成為L(zhǎng)ME對(duì)策的重點(diǎn)。
[0036]另外，加熱表面處理鋼板，暫時(shí)冷卻后，開(kāi)始成形，在進(jìn)一步提高成形性上也有效。說(shuō)到原因，是由于在加熱后冷卻至規(guī)定溫度，由此導(dǎo)致過(guò)冷奧氏體的η值(加工硬化系數(shù))增大。一般來(lái)說(shuō)，若η值增大，則有助于均勻變形，因此對(duì)于收縮凸緣成形、拉伸凸緣成形、凸出成形、彎曲成形的全部的成形模式來(lái)說(shuō)，都能夠使成形性提高。
[0037]上述冷卻時(shí)的平均冷卻速度，為了使鍍層盡可能容易凝固，而優(yōu)選確保20°C /秒以上的平均冷卻速度。更優(yōu)選為30°C /秒以上。
[0038]成形開(kāi)始時(shí)期，至少是冷卻至鍍層的凝固點(diǎn)以下之后，但優(yōu)選為鍍層全部凝固的階段。另外，從沖壓反作用力和成形性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為比馬氏體相變開(kāi)始溫度Ms點(diǎn)高的溫度。此外，為了確保成形后的零件強(qiáng)度，優(yōu)選冷卻到至少比馬氏體相變溫度Ms點(diǎn)低的溫度。
[0039]本發(fā)明是對(duì)于形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板進(jìn)行熱壓成形，但關(guān)于構(gòu)成該表面處理鋼板的原材的鋼板(基體鋼板)的鋼種，只要是作為高強(qiáng)度鋼板的通常的化學(xué)成分組成即可(參照后述實(shí)施例的表1)。另外，關(guān)于形成于基體鋼板表面的Zn — Fe系鍍層中的Fe含量，沒(méi)有特別限定，如果為5質(zhì)量％以上(更優(yōu)選為10質(zhì)量％以上)，則發(fā)揮著作為鍍層的功能，但若Fe含量變過(guò)剩，則耐腐蝕性、涂膜密接性、焊接性等容易劣化，因此優(yōu)選為80質(zhì)量％以下(更優(yōu)選為60質(zhì)量％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為30質(zhì)量％以下)。 [0040]還有，在上述Zn — Fe系鍍層中，含有Fe以外的合金元素(例如，Al、Mn、N1、Cr、Co、Mg、Sn、Pb等)截止在3.3質(zhì)量％左右也是能夠允許的,這些元素在所述含量程度下,對(duì)于凝固點(diǎn)造成的影響很少。另外，在Zn — Fe系鍍層中，除這些成分以外，還能夠含有Be、B、S1、P、T1、V、W、Mo、Sb、Cd、Nb、Cu、Sr等幾種不可避免的雜質(zhì)。另外，優(yōu)選的鍍覆附著量每一面為90g/m2以下(更優(yōu)選為80g/m2以下)，并且，為IOg / m2以上(更優(yōu)選為20g / m2以上)。
[0041]以下，通過(guò)實(shí)施例更具體地展示了本發(fā)明的效果，但下述實(shí)施例不限定本發(fā)明，根據(jù)前、后述的宗旨而進(jìn)行設(shè)計(jì)變更的均包含在本發(fā)明的技術(shù)的范圍內(nèi)。
[0042]本申請(qǐng)基于2011年9月I日申請(qǐng)的日本專利申請(qǐng)第2011—191063號(hào)和2011年10月7日申請(qǐng)的日本專利申請(qǐng)第2011—223439號(hào)主張優(yōu)選權(quán)的利益。2011年9月I日申請(qǐng)的日本專利申請(qǐng)第2011—191063號(hào)和2011年10月7日申請(qǐng)的日本專利申請(qǐng)第2011—223439號(hào)的說(shuō)明書(shū)的全部?jī)?nèi)容，在本申請(qǐng)中用于參考而援引。
[0043]實(shí)施例
[0044]真空熔煉具有下述表1所示的化學(xué)成分組成的鋼材，成為實(shí)驗(yàn)用板坯后，進(jìn)行熱車L，其后冷卻并卷取。再進(jìn)行冷軋而成為薄鋼板(基體鋼板)。還有，表1中的Ac1相變點(diǎn)和Ms點(diǎn)運(yùn)用下述(I)式和(2)式求得(例如，參照“萊斯利鋼鐵材料學(xué)”丸善，(1985))。
[0045]Ac1 相變點(diǎn)(°C ) = 723+29.1 X [Si] -10.7 X [Mn] +16.9 X [Cr]-16.9 X [Ni]...(I)
[0046]Ms 點(diǎn) CC ) = 550—361 X [C] -39 X [Mn]-10 X [Cu]-17 X [Ni]-20 X [Cr] -5 X [Mo]+30 X [Al]…(2)
[0047]其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Al]、[Cr]、[Mo]、[Cu]和[Ni]分別表示C、S1、Mn、Al、Cr、Mo、Cu和Ni的含量(質(zhì)量％ )。另外，上述(I)式、(2)式的各項(xiàng)所示的元素不被含有時(shí)，刪除該項(xiàng)進(jìn)行計(jì)算。
[0048]【表1】
[0049][表 I]
【權(quán)利要求】
1.一種熱壓成形品的制造方法，其特征在于，在利用熱壓成形法對(duì)基體鋼板表面形成有Zn — Fe系鍍層的表面處理鋼板進(jìn)行成形而制造熱壓成形品時(shí)，將所述表面處理鋼板加熱至基體鋼板的Ac1相變點(diǎn)以上且950°C以下的溫度，且冷卻表面處理鋼板至與鍍層中的Fe含量對(duì)應(yīng)的鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度后，開(kāi)始成形。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，鍍層中的Fe含量為5?80質(zhì)量％。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，加熱所述表面處理鋼板后，冷卻至鍍層的凝固點(diǎn)以下的溫度時(shí)的平均冷卻速度為20°C /秒以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，在比馬氏體相變開(kāi)始溫度高的溫度下開(kāi)始成形，在比馬氏體相變開(kāi)始溫度低的溫度下結(jié)束冷卻。
5.一種熱壓成形品，其利用權(quán)利要求1?4中任一項(xiàng)所述的方法而得到。
【文檔編號(hào)】C22C18/00GK103764310SQ201280041922
【公開(kāi)日】2014年4月30日 申請(qǐng)日期:2012年8月31日 優(yōu)先權(quán)日:2011年9月1日
【發(fā)明者】沖田圭介, 池田周之, 內(nèi)藤純也 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所