專利名稱：韌性和高溫強(qiáng)度優(yōu)異的熱加工工具鋼及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種具有改善的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼，以及用于制造該熱加工工具鋼的方法，所述熱加工工具鋼適合于多種熱加工工具，例如壓力機(jī)陰模、鍛模、壓鑄模以及擠出工具。
背景技術(shù)：
由于熱加工工具在使用的過程中接觸高溫工件或硬質(zhì)工件，因此它需要兼具強(qiáng)度和韌性，以抵抗熱疲勞和沖擊。因此，在熱加工工具的領(lǐng)域中，傳統(tǒng)上使用合金工具鋼，例如JIS鋼種的SKD 61。最近，由于通過使用熱加工工具縮短了制品的制造時(shí)間，并且為了加工復(fù)雜的成形制品，在較高的溫度下加工工件。為了同時(shí)加工多個(gè)制品，熱加工工具例如模變得更大。因此，甚至在大尺寸工具的內(nèi)部，也要求熱加工工具用材料保證進(jìn)一步改善的高溫強(qiáng)度和韌性。為了改善合金工具鋼的韌性和高溫強(qiáng)度，已經(jīng)提出了通過限定化學(xué)組成而在保持韌性的同時(shí)改善高溫強(qiáng)度的方法(參見專利文件I)，以及通過規(guī)定殘留碳化物的量而改善高溫強(qiáng)度和韌性的方法(參見專利文件2)。專利文件I JP-A-02-179848專利文件2 JP-A-2000-32819
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的問題在專利文件I中的方法中，盡管由于缺少值的具體公開而不能評價(jià)韌性水平，然而，從本發(fā)明人進(jìn)行的研究結(jié)果判斷，對組成范圍的限制不足以同時(shí)提供足夠高水平的韌性和高溫強(qiáng)度。同樣，在專利文件2中的方法中，僅限定殘留碳化物的量以將韌性和高溫強(qiáng)度控制在高的水平是不充分的，原因在于韌性和高溫強(qiáng)度極大地受到淬火以后的組織例如馬氏體或貝氏體組織的影響。本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種確實(shí)具有改善的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼及其制造方法。解決問題的手段作為認(rèn)真研究的結(jié)果，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)淬火以后的組織對韌性和高溫強(qiáng)度施加了極大的影響，并且確定了一種適于同時(shí)提供優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的淬火后組織。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)存在一個(gè)非常窄的優(yōu)選組成范圍，其中通過將各種元素控制在最佳范圍內(nèi)，可以得到合適的淬火后組織，從而最終獲得本發(fā)明。
本發(fā)明提供一種具有優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼基本上由以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)的下列組分組成0. 34至O. 40%的C ；0. 3至O. 5%的Si ；0. 45至O. 75% 的 Mn ；0 至小于 O. 5% 的 Ni ；4. 9 至 5. 5% 的 Cr ;總量為 2. 5 至 2. 9% 的 Mo 和 1/2W,其中可以單獨(dú)或組合含有Mo和W ;和O. 5至O. 7%的V ;余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)?？梢詫⒏鶕?jù)本發(fā)明的熱加工工具鋼回火，以具有不低于40HRC的硬度。尤其是，在不低于43HRC，特別是不低于45HRC的高硬度方面，所述鋼具有同時(shí)提供優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的效果。所述鋼優(yōu)選具有不高于49HRC的硬度。對于根據(jù)本發(fā)明的熱加工工具鋼，優(yōu)選地，構(gòu)成該鋼的C，Si，Mn，Ni, Cr，Mo，W和V元素中的一種或多種滿足下列窄的組成范圍的條件。不必說，適宜的是全部的元素滿足所述條件。C :0· 35 至 O. 39% S1:0· 35 至 O. 45%Mn :0· 5 至 O. 7%N1:0· 01 至 O. 3%Cr: 50 至 54%(MO+1/2W) :2. 6至2. 8%，Mo和W是單獨(dú)或組合含有的。V :0· 55 至 O. 65%本發(fā)明還提供具有上述組成的熱加工工具鋼，并且所述熱加工工具鋼在淬火以后的斷面組織含有塊狀組織和針狀組織，其中所述塊狀組織的面積百分?jǐn)?shù)(k% )不大于45%;所述針狀組織的面積百分?jǐn)?shù)(B%)不大于40%;并且殘余奧氏體的體積百分?jǐn)?shù)(C%)為5至20%。而且，本發(fā)明提供一種制造具有優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼的方法，其中將所述熱加工工具鋼回火，使得由回火硬度(HRC)和所述組織的百分?jǐn)?shù)之間的下列關(guān)系式確定的X值不小于40。所述回火硬度被設(shè)定在40至49HRC，優(yōu)選43至49HRC，并且進(jìn)一步優(yōu)選45至49HRC。X = [-0. 36X (HRC)-L 47X (Α% )_1· 67X (B% )+6. 55 X (C% )+72. 91]發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，可以以非常高的水平同時(shí)提供熱加工工具鋼的韌性和高溫強(qiáng)度。當(dāng)將所述鋼回火以使其具有不低于40HRC，例如不低于43HRC，更優(yōu)選不低于45HRC，并且再進(jìn)一步優(yōu)選不低于46HRC的硬度時(shí)，在最大程度上獲得了此效果。因此，本發(fā)明提供了一種對能夠適用于多種高溫應(yīng)用和環(huán)境的熱加工工具鋼的實(shí)際應(yīng)用有效的技術(shù)。實(shí)施本發(fā)明的最佳方式如上所述，本發(fā)明的一個(gè)重要方面是限定被控制在最佳范圍內(nèi)的元素的含量。具體地，本發(fā)明的所述方面是通過將元素的含量控制在限制的范圍內(nèi)，更適宜地，通過認(rèn)識后述的淬火組織，發(fā)現(xiàn)除常規(guī)制造方法中例如寬范圍內(nèi)的淬火冷卻速率以外，還存在甚至通過任何淬火方法，也能夠同時(shí)提供高水平的韌性和高溫強(qiáng)度的窄組成范圍。即，對于基本元素，在保持C-Cr含量關(guān)系的常規(guī)平衡的同時(shí)，重要的是最佳地控制與C-Cr含量互相關(guān)聯(lián)的其它碳化物形成元素例如Mo、W和V，并且根據(jù)對這些基本元素的控制結(jié)果，控制對性質(zhì)施加極大影響的Si和Ni。以下，描述由根據(jù)本發(fā)明鋼的窄組成范圍構(gòu)成的組分限制的原因。碳(C)是對于熱加工工具鋼必需和重要的元素，其一些固溶在基體中以提供強(qiáng)度，并且一些形成碳化物以增強(qiáng)耐磨性和耐燒蝕性。而且，在碳是形成固溶體的填隙原子，并且同與碳具有高親和勢的置換原子例如Cr 一起加入的情況下，預(yù)期到I (填隙原子)-S(置換原子)效果，即，碳起溶質(zhì)原子的抵抗?fàn)可?drag resistance)作用以增強(qiáng)強(qiáng)度的效果。然而，如果碳含量不大于0. 34質(zhì)量％，則不能確保對于工具部件足夠的硬度和耐磨性。另一方面，由于碳的過量加入導(dǎo)致韌性和熱強(qiáng)度的降低，因此碳含量的上限被限定為0. 40質(zhì)量％。碳含量優(yōu)選為0. 35至0. 39 %，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 36至0. 38 %。硅(Si)是煉鋼工藝中的脫氧劑，并且還是用于增強(qiáng)可切削性的元素。為了獲得這些效果，應(yīng)當(dāng)加入不少于0. 3質(zhì)量％的硅。然而，如果加入過多，則后述的針狀組織發(fā)達(dá)，從而降低韌性。而且，Si的大量加入抑制淬火時(shí)滲碳體基碳化物在貝氏體組織中的析出，因此間接促使合金碳化物在回火過程中析出、凝聚和粗化，從而降低高溫強(qiáng)度。因此，將Si含量限制到不大于0. 5質(zhì)量％，優(yōu)選0. 35至0. 45%。錳(Mn)具有增強(qiáng)可淬硬性并抑制鐵素體產(chǎn)生以得到適當(dāng)?shù)拇慊?回火硬度的效 果。如果Mn以非金屬夾雜物MnS的形式存在于組織中，則它具有改善可切削性的極大效果。為了獲得這些效果，加入不少于0. 45質(zhì)量％的Mn。如果加入過多，則基體的粘度增加，從而降低可切削性。因此，將Mn含量限制到不大于0. 75質(zhì)量％，優(yōu)選0. 5至0. 7%。鎳(Ni)是用于抑制鐵素體產(chǎn)生的元素。而且，Ni是對于下列方面重要的添加元素 與C、Cr、Mn、Mo、W等一起提供優(yōu)異的可淬硬性；甚至在淬火的冷卻速率低的情況下，也獲得抑制后述的針狀組織產(chǎn)生的效果；形成主要由馬氏體組成的組織；以及防止韌性下降。另外，Ni具有根本上改善基體的韌性的效果。因此，例如，優(yōu)選加入不少于0.01%的Ni。本發(fā)明中最重要的是，即使加入Ni，也嚴(yán)格控制Ni的上限。如果Ni含量過高，基體的粘度增加，從而降低可切削性并且降低高溫強(qiáng)度。而且，后述的塊狀組織發(fā)達(dá)，從而降低韌性。因此，將Ni含量限制到不大于0.5質(zhì)量％。優(yōu)選地，將Ni含量控制到不大于0.3質(zhì)量％。鉻(Cr)是具有增強(qiáng)可淬硬性和通過形成碳化物強(qiáng)化基體并且改善耐磨性的效果的元素，并且還是根據(jù)本發(fā)明的熱加工工具鋼所必需的元素，這有助于改善對回火中軟化的抵抗力以及高溫強(qiáng)度。為了獲得這些效果，應(yīng)當(dāng)加入不少于4.9質(zhì)量％的Cr。然而，由于Cr的過量加入導(dǎo)致可淬硬性和高溫強(qiáng)度降低，因此Cr含量的上限是5. 5質(zhì)量％。Cr含量優(yōu)選為5. 0至5. 4%，進(jìn)一步優(yōu)選為5.1至5. 3%。可以單獨(dú)或組合加入鑰(Mo)和鎢(W)，以增強(qiáng)可淬硬性，通過借助于回火析出微細(xì)碳化物而提供強(qiáng)度，并且改善耐軟化性。由于W的原子量是Mo的原子量的約兩倍，因此可以將含量規(guī)定為MO+1/2W(當(dāng)然，可以加入任一種，或可以加入兩種)。為了獲得上述效果，應(yīng)當(dāng)加入不少于2.5質(zhì)量％的(MO+1/2W)。由于其過量加入導(dǎo)致可切削性降低和由后述的針狀組織的發(fā)達(dá)所引起的韌性降低，因此(MO+1/2W)的含量不大于2. 9質(zhì)量％。優(yōu)選地，(Mo+l/2ff)的含量為 2. 6 至 2. 8%。釩(V)形成具有強(qiáng)化基體以及改善耐磨性的效果的碳化物。而且，它增強(qiáng)對回火中軟化的抵抗力并且抑制晶粒的粗化。它還有助于韌性的改善。為了獲得這些效果，應(yīng)當(dāng)加入不少于0. 5質(zhì)量％的V。由于V的過量加入導(dǎo)致可切削性和韌性的降低，因此V的含量不大于0. 7質(zhì)量％。優(yōu)選地，V的含量為0. 55至0. 65%。可能作為不可避免的雜質(zhì)殘留的主要元素為P、S、Co、Cu、Al、Ca、Mg、0、N等。為了使本發(fā)明的效果達(dá)到最大，適宜的是這些元素的含量盡可能低。另一方面，為了獲得另外的效果，例如夾雜物的形態(tài)控制和機(jī)械性能或制造效率的改善，還可以含有和/或加入少量的這些元素。在此情況下，可以認(rèn)為，如果這些元素按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)的含量為p<0. 03%,S ^ O. 01 %, Co ^ O. 05 %, Cu ^ O. 25 %, Al ^ O. 025 %, Ca ^ O. 01 %, Mg ^ O. 01 %,O彡O. 01 %和N彡O. 03%，則這些元素對根據(jù)本發(fā)明的熱加工工具鋼的基本性能不施加特別大的影響。因此，上述范圍是允許的，并且以上提及的百分?jǐn)?shù)是優(yōu)選的上限。除上述組成的重要性以外，本發(fā)明還優(yōu)選從根據(jù)組織的途徑限定特征。具體地，通過研究對合金工具鋼的機(jī)械性能具有影響的“組織因素”，除最佳組成范圍，即本發(fā)明的很窄范圍以外，還限定了最佳組織。即，根據(jù)本發(fā)明具有上述組成的熱加工工具鋼在淬火以后含有在斷面組織中各自具有下列面積百分?jǐn)?shù)的塊狀組織和針狀組織?！?br> 塊狀組織(A % ):不大于45面積％針狀組織(B% ):不大于40面積％殘余奧氏體(C% ) :5至20體積％首先，如通常所定義，“淬火組織”是指通過從奧氏體溫度區(qū)冷卻得到、主要由馬氏體和/或貝氏體組成的組織。本發(fā)明的淬火組織基本上由以上提及的馬氏體和/或貝氏體以及少量的殘余奧氏體組成，并且上述塊狀組織和針狀組織的每一種由馬氏體和/或貝氏體的一部分組成。在根據(jù)本發(fā)明的淬火組織中所限定的塊狀組織和針狀組織與由羽毛狀貝氏體(上貝氏體)和針狀貝氏體(下貝氏體)的定義所規(guī)定的那些不同，該定義用于貝氏體的普通分類。即，根據(jù)本發(fā)明的塊狀組織是其中許多微細(xì)碳化物在組織中的幾個(gè)方向上生長的組織。在鋼的斷面組織中，顧名思義，根據(jù)本發(fā)明的塊狀組織總體上呈現(xiàn)“塊狀形狀”。由于甚至在約IOmm3的小試樣的高達(dá)空氣冷卻速率的冷卻速率下也產(chǎn)生塊狀組織，因此在將實(shí)際的鋼錠淬火時(shí)，更加難以減少塊狀組織。然而，如果塊狀組織占組織的大部分，則韌性降低。因此，在本發(fā)明中，將淬火組織中的塊狀組織的面積百分?jǐn)?shù)限定為優(yōu)選不大于45%，進(jìn)一步優(yōu)選不大于40 %，并且再進(jìn)一步優(yōu)選不大于30 %。其次，本發(fā)明的針狀組織是其中在組織內(nèi)部許多比塊狀組織中的碳化物長的碳化物在一個(gè)方向上生長的組織。在斷面組織中，根據(jù)本發(fā)明的針狀組織呈現(xiàn)“針的形狀”。盡管此針狀組織在比開始生成塊狀組織的冷卻速率更低的冷卻速率下生成，但是在將實(shí)際的鋼錠淬火時(shí)，仍難以減少針狀組織。然而，如果針狀組織占組織的大部分，則韌性極大劣化。因此，在本發(fā)明中，將淬火組織中的針狀組織的面積百分?jǐn)?shù)限定為優(yōu)選不大于40%，進(jìn)一步優(yōu)選不大于25%。通過利用形狀的差別視覺觀察其斷面，可以區(qū)別并定量確定本發(fā)明的塊狀組織和針狀組織。具體地，在任何組織斷面中，具有耐腐蝕性比其中沒有析出碳化物的馬氏體基體差的兩種組織優(yōu)先被例如恒電位電解溶解選擇性侵蝕法(SPEED法)腐蝕。

圖1是通過使用掃描電子顯微鏡(放大倍數(shù)5000)觀察被腐蝕的表面得到的顯微照片。如作為補(bǔ)充示意圖的圖2和3中所示，可以區(qū)別并定量確定本發(fā)明的塊狀組織和針狀組織。在此情況下，在本發(fā)明中，觀察其中組織各自具有約O. 5 μ m以上的最大長度的任意3個(gè)視場以確定效果是足夠的。圖1顯示隨后在實(shí)施例3中所述的本發(fā)明的實(shí)施例鋼6的一個(gè)視場，其具有27面積％的塊狀組織和30面積％的針狀組織。圖4顯示隨后在實(shí)施例3中所述的常規(guī)鋼31的一個(gè)視場圖，其具有44面積％的塊狀組織和16面積％的針狀組織。而且，在本發(fā)明的淬火組織構(gòu)成中，殘余奧氏體是重要的。殘余奧氏體是優(yōu)選被減少的組織，原因在于它使強(qiáng)度性能劣化。然而，在本發(fā)明中，適當(dāng)量的殘余奧氏體有助于改善韌性。因此，在本發(fā)明中，淬火組織中的殘余奧氏體的體積百分?jǐn)?shù)優(yōu)選為5至20%，進(jìn)一步優(yōu)選不小于10%。通過普通方法，例如，通過利用由使用例如電解拋光試樣的X-射線衍射法得到的衍射強(qiáng)度的體積百分?jǐn)?shù)測量，可以進(jìn)行殘余奧氏體的定量分析。在根據(jù)本發(fā)明的用于制造熱加工工具鋼的方法中，滿足對于組成和淬火組織的上述要求，然后確定下一步處理的回火中的目標(biāo)硬度，然后進(jìn)行回火，使得下列關(guān)系式中的X不小于40。從而，制造具有優(yōu)異韌性的熱加工工具鋼。X = [-0. 36X (HRC)-L 47X (A% )-1. 67X (B% )+6 . 55X (C% )+72. 91]其中A% :塊狀組織的面積百分?jǐn)?shù)B% :針狀組織的面積百分?jǐn)?shù)C% :殘余奧氏體的體積百分?jǐn)?shù)作為對淬火組織和回火硬度對回火之后的韌性的影響的研究結(jié)果，以上關(guān)系式闡明了具體的影響參數(shù)。為了保證回火以后的韌性，塊狀組織和針狀組織的減少是有效的。在這兩種組織中，在表達(dá)式中具有更大的負(fù)系數(shù)的針狀組織的減少特別有效。另一方面，發(fā)現(xiàn)了適當(dāng)量的殘余奧氏體有利地起著保證韌性的作用，原因在于殘余奧氏體在表達(dá)式中具有大的正系數(shù)?？梢詫⒛繕?biāo)硬度設(shè)定在例如實(shí)現(xiàn)熱加工工具鋼的40HRC以上。然而，即使目標(biāo)硬度更高，例如43HRC以上或45HRC以上，本發(fā)明的滿足組成和淬火組織構(gòu)成的要求的熱加工工具鋼也保證足夠的韌性。然而，優(yōu)選將回火硬度保持為不大于49HRC，以維持顯著的韌性。實(shí)施例1表I給出了本發(fā)明鋼、比較鋼以及常規(guī)鋼的化學(xué)組成。所述比較鋼具有偏離本發(fā)明限制的窄組成范圍的化學(xué)組成。所述常規(guī)鋼是目前通常使用的熱加工工具鋼，自然具有在本發(fā)明的組成范圍以外的化學(xué)組成。
權(quán)利要求
1.一種具有優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼基本上由以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)的下列組分組成O.34 至 O. 40%的 C ；O.3 至 O. 5%的 Si ；O.45 至 O. 75%的 Mn ； O至小于O. 5%的Ni ；4. 9 至 5. 5%的 Cr ； 總量為2. 5至2. 9%的Mo和1/2W，Mo和W是單獨(dú)或組合含有的； O.5至O. 7%的V;以及 余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有O.35至 O. 39%的 C0
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有O.35至 O. 45%的 Si。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有O.5至 O. 7%的 Mn。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有O.01至 O. 3%的 Ni。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有5.O至 5. 4% 的 Cr。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有總量為2. 6至2. 8%的Mo和1/2W，Mo和W是單獨(dú)或組合含有的。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼按質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)含有O.55至 O. 65%的 V。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼具有不低于40HRC的硬度。
10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼具有不低于43HRC的硬度。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼具有不低于45HRC的硬度。
12.根據(jù)權(quán)利要求9至11中任一項(xiàng)所述的熱加工工具鋼，所述熱加工工具鋼具有不高于49HRC的硬度。
13.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱加工工具鋼，其中所述鋼在淬火以后具有包括塊狀組織和針狀組織的斷面組織，所述塊狀組織的面積百分?jǐn)?shù)(A%)不大于45%，所述針狀組織的面積百分?jǐn)?shù)(B%)不大于40%，并且殘余奧氏體的體積百分?jǐn)?shù)(C%)為5至20%。
14.一種制造具有優(yōu)異的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼的方法，其中將根據(jù)權(quán)利要求13所述的鋼回火，使得由回火硬度(HRC)和所述組織的百分?jǐn)?shù)之間的下列關(guān)系式確定的X值不小于40 X = [-0. 36X (HRC)-L 47X (A% )-1. 67X (B% )+6. 55X (C% )+72. 91]。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的方法，其中將所述鋼回火到40至49HRC。
16.根據(jù)權(quán)利要求14所述的方法，其中將所述鋼回火到43至49HRC。
17.根據(jù)權(quán)利要求14所述的方法，其中將所述鋼回火到45至49HRC。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種具有改善的韌性和高溫強(qiáng)度的熱加工工具鋼。還開公開了一種用于制造所述熱加工工具鋼的方法。所述熱加工工具鋼包含下列組分(按質(zhì)量計(jì))C0.34-0.40％，Si0.3-0.5％，Mn0.45-0.75％，Ni0-0.5％(排除在外)，Cr4.9-5.5％，(Mo11/2W)2.5-2.9％(條件是單獨(dú)或組合含有Mo和W)和V0.5-0.7％；以及余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。優(yōu)選地，所述熱加工工具鋼的斷面組織在淬火時(shí)含有塊狀組織和針狀組織，其中所述塊狀組織(A％)占45面積％以下，所述針狀組織(B％)占40面積％以下，并且其余的奧氏體(C％)占5至20體積％。還公開了一種用于制造熱加工工具鋼的方法，所述方法包括將上述熱加工工具鋼回火，使得由回火硬度(HRC)和所述組織的百分?jǐn)?shù)之間的下列關(guān)系式確定的X值變?yōu)?0以上。X＝[-0.36×(HRC)-1.47×(A％)-1.67×(B％)+6.55×(C％)+72.91]
文檔編號C22C38/46GK102994902SQ201210316378
公開日2013年3月27日 申請日期2007年9月14日 優(yōu)先權(quán)日2006年9月15日
發(fā)明者片岡公太, 中津英司, 田村庸, 長澤政幸 申請人:日立金屬株式會社