專利名稱：一種高爐停爐空料線控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及高爐生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，更具體地講，涉及一種高爐停爐空料線控制方法。
技術(shù)背景
高爐運(yùn)行一段時(shí)間，就需要進(jìn)行停爐大修或中修。高爐停爐過程中，空料線的操作 和控制是比較危險(xiǎn)的作業(yè)，如果操作不當(dāng)，則會(huì)導(dǎo)致安全事故的發(fā)生。如何在適當(dāng)?shù)臅r(shí)間合 理地控制鼓風(fēng)量和爐頂打水量是安全快速地實(shí)現(xiàn)高爐停爐的空料線操作的關(guān)鍵所在。在現(xiàn) 有技術(shù)中，如果鼓風(fēng)過程較晚停止，則由于料面已經(jīng)接近風(fēng)口中心線，煤氣中出現(xiàn)02，部分 風(fēng)口燒空，出現(xiàn)氧量過剩，部分未燒空，風(fēng)口還在產(chǎn)生煤氣，所以很有可能形成爆炸組分，進(jìn) 而產(chǎn)生爆炸，造成嚴(yán)重的安全事故?，F(xiàn)有技術(shù)的空料線操作很難實(shí)現(xiàn)停爐過程中準(zhǔn)確把握 料線位置，因此操作具有較大風(fēng)險(xiǎn)。
目前普遍采用的檢測(cè)料線位置的方法有兩種一種是根據(jù)料線與煤氣中(X)2的變 化規(guī)律，掌握料線深度；另一種是通過風(fēng)氧消耗來計(jì)算料面深度。料線與煤氣中(X)2的變化 關(guān)系，在每次空料線過程中都是確定的，即煤氣中(X)2的變化量出現(xiàn)拐點(diǎn)時(shí)料面到達(dá)爐腰附 近。但在實(shí)際操作中，只能知道大概進(jìn)度，不能準(zhǔn)確掌握料面具體高度。同時(shí)，煤氣成分受 爐頂打水量、爐內(nèi)氣流擾動(dòng)、取樣和分析誤差(對(duì)沒有回收煤氣的停爐)等因素的影響，有 可能導(dǎo)致煤氣中CO2出現(xiàn)多次拐點(diǎn)，作業(yè)過程中很難判斷哪次是實(shí)際拐點(diǎn)。目前，有部分廠 家在空料線過程中，采用風(fēng)氧消耗來計(jì)算料面深度，但大多采用人工計(jì)算，且，將整個(gè)空料 線過程中，風(fēng)氧與停爐消耗碳量按同一比例推算，然后簡(jiǎn)單折算為爐料體積減少量，準(zhǔn)確度 較差。
綜上所述，亟需一種能夠?qū)崿F(xiàn)安全快速地停爐的高爐停爐空料線控制方法。 發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，本發(fā)明提供了一種高爐停爐空料線控制方法，所述方 法將高爐停爐過程按時(shí)間先后順序依次分成三個(gè)階段，即，礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和 風(fēng)氧過剩進(jìn)程，然后通過對(duì)料線處于不同進(jìn)程時(shí)，采用不同的鼓風(fēng)量、爐頂打水量、安排正 確出鐵時(shí)間等操作方式，從而實(shí)現(xiàn)了安全、快速的停爐。
本發(fā)明提供了一種高爐停爐空料線控制方法，所述方法包括將高爐停爐過程按 時(shí)間先后順序依次分成有礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程；測(cè)量或計(jì)算料線 位置，當(dāng)料線位于有礦石還原進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85%，并且將 爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2的體積百分含量不大于10%的程度；當(dāng)料 線位于焦炭過剩進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85%，并且將爐頂打水上限 量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2的體積百分含量不大于13%的程度；當(dāng)料線位于風(fēng)氧過 剩進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的40 50%，并且將爐頂打水上限量控制為能夠 確保爐頂煤氣中H2的體積百分含量不大于15%的程度；當(dāng)料線到達(dá)風(fēng)氧過剩進(jìn)程的結(jié)束 點(diǎn)或爐頂煤氣A含量大幅上升時(shí)，休風(fēng)以完成高爐停爐操作。
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，其中，所述有礦石還原進(jìn)程的爐頂煤氣 中氧元素與氮元素之比大于[(0.21+富氧率％) 0.79]，所述焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn) 程的爐頂煤氣中氧元素與氮元素之比不大于[(0.21+富氧率％) 0.79]。
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，其中，所述有礦石還原進(jìn)程與焦炭過剩 進(jìn)程的第一分界點(diǎn)位于爐腹位置，并且所述第一分界點(diǎn)以上的爐腹容積占爐腹總?cè)莘e的 55 65% ；所述焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程的第二分界點(diǎn)位于風(fēng)口以上0. 5 0. 8m的 位置。
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，其中，所述方法還包括當(dāng)料線位置到達(dá) 有礦石還原進(jìn)程結(jié)束點(diǎn)時(shí)，安排出凈渣鐵一次；當(dāng)料線位置到達(dá)料線到達(dá)風(fēng)口中心線以上 1.0m時(shí)，安排出最后一次渣鐵，從而有利于渣鐵順暢排出、最大限度的減少了渣鐵在爐內(nèi)停 留時(shí)間，增加停爐操作安全系數(shù)。
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，其中，所述料線位置可以根據(jù)鼓入高爐 的氧氣量、鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系、爐料中焦炭與爐料的體積關(guān)系、空 料線的初始料線位置以及高爐爐型來計(jì)算。這里，所述鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的 消耗關(guān)系用C O2的摩爾比值K來表示，而且在有礦石還原進(jìn)程中，K為正常生產(chǎn)時(shí)全天 高爐消耗燃料中的碳素總量與全天高爐鼓入的總氧量的比的85% 90%;在焦炭過剩進(jìn)程 中，K為2 ；在風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，K為1。
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，其中，所述料線位置也可以通過采用加 長(zhǎng)探尺測(cè)量或測(cè)量爐頂煤氣成分變化或觀察爐頂吹焦炭現(xiàn)象或風(fēng)口掛渣現(xiàn)象來得到。其 中，當(dāng)探尺未燒損時(shí)，所述料線位置通過加長(zhǎng)探尺測(cè)得；當(dāng)探尺燒損后，通過爐頂煤氣成分 變化、爐頂吹焦炭、風(fēng)口掛渣來得到所述料線位置。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法將高爐停爐過程按時(shí)間先后 順序依次分成三個(gè)階段，即，礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程，然后通過對(duì)處 于不同進(jìn)程的料線采用不同的鼓風(fēng)量、爐頂打水量、安排正確出鐵時(shí)間等操作方式，從而實(shí) 現(xiàn)了安全、快速的停爐。
具體實(shí)施方式
根據(jù)本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法，所述方法包括將高爐停爐過程按時(shí)間 先后順序依次分成有礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程；對(duì)料線位置進(jìn)行測(cè)量 或計(jì)算，如果料線位于有礦石還原進(jìn)程，則將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85 %，并 且將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2體積百分含量不大于10%的程度，測(cè)出 有礦石還原進(jìn)程結(jié)束點(diǎn)到達(dá)時(shí)，安排出凈渣鐵一次；如果料線位于焦炭過剩進(jìn)程，則將鼓風(fēng) 量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85%，并且將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中 H2體積百分含量不大于13%的程度，測(cè)出料線到達(dá)風(fēng)口中心線以上1.0m時(shí)，安排出最后一 次渣鐵；如果料線位于風(fēng)氧過剩進(jìn)程，則將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的40 50%，并且 將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2體積百分含量不大于15%的程度；如果 料線到達(dá)風(fēng)氧過剩進(jìn)程的結(jié)束點(diǎn)或爐頂煤氣A含量大幅上升，則進(jìn)行休風(fēng)以完成高爐停爐 操作。在本發(fā)明的方法中，所述有礦石還原進(jìn)程接近高爐正常生產(chǎn)，鐵礦石還原規(guī)律、氣流 分布等均接近高爐正常生產(chǎn)的情況；所述焦炭過剩進(jìn)程的主要包括焦炭燃燒反應(yīng)，鐵礦石4已經(jīng)結(jié)束還原，基本不會(huì)繼續(xù)產(chǎn)生渣鐵；在所述風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，一部分風(fēng)口已經(jīng)被燒空， 另一部分風(fēng)口還在產(chǎn)生煤氣，因此，在所述風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，需要將鼓風(fēng)量控制為高爐正常 風(fēng)量的40 50%，并且將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中壓體積百分含量不 大于15%的程度，從而能夠進(jìn)一步確?？樟暇€操作的安全。
在本發(fā)明的方法，當(dāng)料線深度到達(dá)有礦石還原進(jìn)程結(jié)束點(diǎn)時(shí)，是安排出一次凈渣 鐵的最佳時(shí)間，其原因是因?yàn)榇饲盃t內(nèi)有礦石，若出鐵過早，則出鐵后，爐缸仍然會(huì)有渣鐵 產(chǎn)生，不能起到出凈渣鐵作用；若出鐵過晚，則大量渣鐵在爐缸內(nèi)停留時(shí)間延長(zhǎng)也降低了安 全系數(shù)。同時(shí)，相對(duì)于停爐后期，此時(shí)風(fēng)量較大，爐內(nèi)具備一定壓力，有利于渣鐵從鐵口排 出，能夠很大程度上減少停爐后爐缸殘存渣鐵量，為停爐后的高爐大、中修工期縮短創(chuàng)造條 件。測(cè)出料線到達(dá)風(fēng)口中心線以上1.0m時(shí)，是安排出最后一次渣鐵最佳時(shí)間，其原因是雖 說理論上在前一次鐵后，爐內(nèi)不再產(chǎn)生渣鐵，但實(shí)際中總還是會(huì)有少量渣鐵產(chǎn)生。與上述原 因相同，過早或過晚出渣鐵均不利停爐操作。這里，雖然對(duì)出鐵次數(shù)和時(shí)間進(jìn)行了限定，但 是本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該清楚采用上述的出鐵方式能夠使本發(fā)明的方法實(shí)現(xiàn)更好的效果，且 本發(fā)明出渣鐵的時(shí)間和次數(shù)不限于上述描述。
此外，在本發(fā)明的方法中，在不考慮水煤氣等其他影響因素時(shí)，由于在所述有礦石 還原進(jìn)程中的爐頂煤氣中氧元素的來源包括鼓入的空氣中的氧元素，和從鐵礦石中還原出 來的氧元素，所以爐頂煤氣中氧元素與氮元素之比大于[(0.21+富氧率％) 0.79](除去 水煤氣反應(yīng)影響，修正后)；此外，由于在所述焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，鐵礦石已 經(jīng)還原結(jié)束，所以爐頂煤氣中氧元素與氮元素之比不大于[(0.21+富氧率％) 0.79]。這 里，在通常情況下，高爐停爐操作的鼓風(fēng)介質(zhì)為空氣，所以富氧率為0 ；然而，如果高爐停爐 操作采用富氧鼓風(fēng)操作時(shí)，則上式中的富氧率等于鼓風(fēng)介質(zhì)的富氧率。
此外，在本發(fā)明的方法中，所述有礦石還原進(jìn)程與焦炭過剩進(jìn)程的第一分界點(diǎn)位 于爐腹位置，并且所述第一分界點(diǎn)以上的爐腹容積占爐腹總?cè)莘e的陽(yáng) 65% ；所述焦炭過 剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程的第二分界點(diǎn)位于風(fēng)口以上0. 5 0. 8m的位置。
此外，在本發(fā)明的方法中，所述料線位置根據(jù)鼓入高爐的氧氣量、鼓入高爐的氧氣 量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系、爐料中焦炭與爐料的體積關(guān)系、空料線的初始料線位置以及 高爐爐型來計(jì)算。具體來講，進(jìn)行高爐停爐的空料線操作時(shí)，初始料線位置很容易測(cè)得，對(duì) 于確定的高爐個(gè)體而言，高爐爐型確定，鼓入高爐的氧氣量可根據(jù)鼓風(fēng)中的氧含量以及在 固定時(shí)間段的鼓風(fēng)量來確定，爐料中焦炭與爐料的體積關(guān)系可以通過噸焦對(duì)應(yīng)爐料體積來 確定，因此，只需要確定鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系即可得到料線位置。
對(duì)于鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系做如下分析，這里用C O2的摩 爾比值來表示鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系，并且將C O2的摩爾比值設(shè)為 K0
(1)在有礦石還原進(jìn)程中，由于高爐行程與正常生產(chǎn)情況接近，考慮到停爐料的焦 炭負(fù)荷比正常生產(chǎn)時(shí)有較大幅度減輕、爐頂煤氣利用率大幅下降，及其對(duì)直接還原度的影 響，K取正常生產(chǎn)時(shí)的85% 90%。其中，正常生產(chǎn)時(shí)，K為全天高爐消耗燃料中的碳素總 量與全天高爐鼓入的總氧量的比。
(2)在焦炭過剩進(jìn)程中，由于礦石還原已經(jīng)基本結(jié)束，疏松焦炭大量填充在風(fēng)口循 環(huán)區(qū)，燃燒反應(yīng)按照2C+A = 2C0進(jìn)行，因此，K為2。5
(3)在風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，由于在此進(jìn)程中焦炭大量消耗，出現(xiàn)氧量過剩，燃燒反應(yīng) 按照C+A = CO2進(jìn)行，因此，κ為1。
因此，根據(jù)上面的分析，本領(lǐng)域技術(shù)人員可根據(jù)鼓入高爐的氧氣量、鼓入高爐的氧 氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系、爐料中焦炭與爐料的體積關(guān)系、空料線的初始料線位置以 及高爐爐型來計(jì)算得到高爐在空料線停爐過程中的實(shí)時(shí)料線位置，從而可實(shí)現(xiàn)安全、快速停爐。
此外，在本發(fā)明的方法中，所述料線位置也可以采用加長(zhǎng)探尺測(cè)量、爐頂煤氣成分 變化，和爐頂吹焦炭、風(fēng)口掛渣等現(xiàn)象來得到，其中，當(dāng)探尺未損壞時(shí)，所述料線位置通過加 長(zhǎng)探尺測(cè)得；當(dāng)探尺損壞后，通過爐頂煤氣成分變化、爐頂吹焦炭、風(fēng)口掛渣來得到所述料 線位置。
實(shí)施例1
使用根據(jù)本發(fā)明示例性實(shí)施例的高爐停爐空料線控制方法對(duì)某鋼廠的新3#高爐 進(jìn)行停爐操作。該新3#高爐的爐容為2000m3。
根據(jù)本發(fā)明的方法，第一分界點(diǎn)位于爐腹位置，并且所述第一分界點(diǎn)以上的爐 腹容積占爐腹總?cè)莘e的55 65%，這里，取第一分界點(diǎn)以上的爐腹容積占爐腹總?cè)莘e為 55%，進(jìn)行計(jì)算，得到第一分界點(diǎn)在料線深度為-22. 4m的位置。根據(jù)本發(fā)明的方法，所述焦 炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程的第二分界點(diǎn)位于風(fēng)口以上0. 5 0. 8m的位置，這里，取第二 分界點(diǎn)位于風(fēng)口以上0. 8m的位置，即，料線深度為-23. 7m的位置，空料線結(jié)束點(diǎn)料線位置 即風(fēng)口處料線為-24. 5m。另外，停爐開始時(shí)料面初始深度為-14. 57m。
在本實(shí)施例中，實(shí)時(shí)料線深度位于-14. 57m至-22. ^!之間時(shí)，則將鼓風(fēng)量控制為 高爐正常風(fēng)量的75%，并且將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2體積百分含 量不大于10%的程度，當(dāng)料線深度為-22. 4m時(shí)，安排出渣鐵一次；當(dāng)料線深度位于-22. 4m 至-23. 7m之間時(shí)，則將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75%，并且將爐頂打水上限量控制為 能夠確保爐頂煤氣中H2體積百分含量不大于13%的程度，當(dāng)料線為-23. 5m時(shí)，(風(fēng)口中心 線對(duì)應(yīng)料線為-24. 5m)，安排出最后一次渣鐵；當(dāng)料線深度低于-23. 7m時(shí)，則將鼓風(fēng)量控制 為高爐正常風(fēng)量的40%，并且將爐頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中H2體積百分含 量不大于15%的程度。
最后，當(dāng)料線深度達(dá)到-24. 5m時(shí)，進(jìn)行休風(fēng)以完成高爐停爐操作。
實(shí)施例2
本實(shí)施例情況基本與實(shí)施例1相同，本實(shí)施例根據(jù)鼓入高爐的氧氣量、鼓入高爐 的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系、爐料中焦炭與爐料的體積關(guān)系、空料線的初始料線位 置以及高爐爐型等參數(shù)來對(duì)實(shí)時(shí)料線深度進(jìn)行計(jì)算。
將高爐爐型尺寸、停爐空料前一周期上料情況、原料物化性能(成分、堆比重等) 進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。在本實(shí)施例中，在有礦石還原進(jìn)程中，表示鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消 耗關(guān)系的K值取正常生產(chǎn)時(shí)的85%，經(jīng)計(jì)算，K為2. 563 ；在焦炭過剩進(jìn)程中，K為2，在風(fēng)氧 過剩進(jìn)程中，K為1。
本實(shí)施例中，整個(gè)空料線過程測(cè)算所得料線位置，見表1所示。
表1實(shí)施例2測(cè)算得到的實(shí)時(shí)料線深度值
權(quán)利要求
1.一種高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述方法包括將高爐停爐過程按時(shí)間先后順序依次分成有礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩 進(jìn)程；測(cè)量或計(jì)算料線位置；當(dāng)料線位于有礦石還原進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85%，并且將爐 頂打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中壓的體積百分含量不大于10%的程度；當(dāng)料線位于焦炭過剩進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的75 85%，并且將爐頂 打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中吐的體積百分含量不大于13%的程度；當(dāng)料線位于風(fēng)氧過剩進(jìn)程時(shí)，將鼓風(fēng)量控制為高爐正常風(fēng)量的40 50%，并且將爐頂 打水上限量控制為能夠確保爐頂煤氣中吐的體積百分含量不大于15%的程度；當(dāng)料線到達(dá)風(fēng)氧過剩進(jìn)程的結(jié)束點(diǎn)或爐頂煤氣A含量大幅上升時(shí)，休風(fēng)以完成高爐停 爐操作。
2.如權(quán)利要求1所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述有礦石還原進(jìn)程 的爐頂煤氣中氧元素與氮元素之比大于[(0.21+富氧率％) 0.79]，所述焦炭過剩進(jìn)程和 風(fēng)氧過剩進(jìn)程的爐頂煤氣中氧元素與氮元素之比不大于[(0. 21+富氧率％ ) 0. 79]。
3.如權(quán)利要求1或2所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述有礦石還原 進(jìn)程與焦炭過剩進(jìn)程的第一分界點(diǎn)位于爐腹位置，并且所述第一分界點(diǎn)以上的爐腹容積占 爐腹總?cè)莘e的陽(yáng) 65% ；所述焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程的第二分界點(diǎn)位于風(fēng)口以上 0. 5 0. 8m的位置。
4.如權(quán)利要求1所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述方法還包括當(dāng)料 線位置到達(dá)有礦石還原進(jìn)程結(jié)束點(diǎn)時(shí)，安排出凈渣鐵一次；當(dāng)料線位置到達(dá)料線到達(dá)風(fēng)口 中心線以上1.0m時(shí)，安排出最后一次渣鐵，從而有利于渣鐵順暢排出、最大限度的減少了 渣鐵在爐內(nèi)停留時(shí)間，增加停爐操作安全系數(shù)。
5.如權(quán)利要求1所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述料線位置根據(jù)鼓 入高爐的氧氣量、鼓入高爐的氧氣量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系、爐料中焦炭與爐料的體積 關(guān)系、空料線的初始料線位置以及高爐爐型來計(jì)算。
6.如權(quán)利要求5所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述鼓入高爐的氧氣 量與爐料中焦炭的消耗關(guān)系用C O2的摩爾比值K來表示，而且在有礦石還原進(jìn)程中，K為 正常生產(chǎn)時(shí)全天高爐消耗燃料中的碳素總量與全天高爐鼓入的總氧量的比的85% 90%; 在焦炭過剩進(jìn)程中，K為2 ；在風(fēng)氧過剩進(jìn)程中，K為1。
7.如權(quán)利要求1所述的高爐停爐空料線控制方法，其特征在于，所述料線位置通過采 用加長(zhǎng)探尺測(cè)量或測(cè)量爐頂煤氣成分變化或觀察爐頂吹焦炭現(xiàn)象或風(fēng)口掛渣現(xiàn)象來得到。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種高爐停爐空料線控制方法，所述方法包括將高爐停爐過程按時(shí)間先后順序依次分成有礦石還原進(jìn)程、焦炭過剩進(jìn)程和風(fēng)氧過剩進(jìn)程；測(cè)量或計(jì)算料線的實(shí)時(shí)位置；然后在處于不同進(jìn)程的料線位置的情況下，對(duì)高爐采取不同的鼓風(fēng)量、爐頂打水量和安排正確出鐵時(shí)間的操作，以實(shí)現(xiàn)高爐停爐空料線操作。本發(fā)明的高爐停爐空料線控制方法能夠?qū)崿F(xiàn)安全、快速的停爐。
文檔編號(hào)C21B5/00GK102041332SQ20101062453
公開日2011年5月4日 申請(qǐng)日期2010年12月31日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月31日
發(fā)明者李攀, 雷電, 黃云 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團(tuán)鋼鐵釩鈦股份有限公司