專利名稱：一種高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及高爐煉鐵技術(shù)領(lǐng)域，更具體地講，涉及一種使用高爐高強(qiáng)度冶煉釩鈦 磁鐵礦的方法。
背景技術(shù)：
由于釩鈦燒結(jié)礦含有較多的TW2并且具有粘結(jié)相少、強(qiáng)度低、軟熔溫度高、粉末 多、品位低、冶煉時(shí)渣量大等特點(diǎn)，所以使用高爐冶煉釩鈦磁鐵礦具有特殊性。具體地講，采 用高爐冶煉釩鈦磁鐵礦時(shí)，通常在爐內(nèi)會形成寬度窄且位置偏低的軟熔帶，這將導(dǎo)致料柱 透氣性差、壓差高。由于以上原因，采用高爐冶煉釩鈦磁鐵礦生產(chǎn)鐵水工藝的利用系數(shù)一般 較低且鐵損高，例如，利用系數(shù)和鐵損分別為1.618t/m3d和10%。發(fā)明內(nèi)容
針對現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問題，本發(fā)明提供了一種使用高爐高強(qiáng)度冶煉釩鈦磁鐵 礦的方法，該方法通過調(diào)整鼓風(fēng)動能、鼓風(fēng)量、鼓風(fēng)風(fēng)溫、控制料速和高爐反應(yīng)溫度等方式， 從而改善了料柱透氣性差且壓差高的缺點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)了高爐強(qiáng)化冶煉釩鐵磁鐵礦，并且提高了 高爐的利用系數(shù)，降低了鐵損。
本發(fā)明提供了一種高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，所述方法包括如果高爐的爐 容為1000 1250m3，則將鼓風(fēng)動能控制在沈0 290kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在3050 3100m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在185 190m/s范圍內(nèi)；如果高爐的爐容為1300 1450m3， 則將鼓風(fēng)動能控制在300 340kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在3300 3450m7min范圍內(nèi)，將 風(fēng)速控制在210 220m/s范圍內(nèi)；如果高爐的爐容為1700 2100m3，則將鼓風(fēng)動能控制 在380 450kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在4400 5000m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在260 270m/s范圍內(nèi)；在高爐的鐵口兩側(cè)均設(shè)置一個(gè)長度為450 480mm的風(fēng)口 ；鼓風(fēng)的富氧率 控制在2. 6 3. 0%范圍內(nèi)；鼓風(fēng)的風(fēng)溫控制在1150 1200°C范圍內(nèi)；高爐的爐溫控制在 1450 1500°C范圍內(nèi)。
在一個(gè)實(shí)施例中，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括采用開放中 心、抑制邊沿氣流的裝料制度，同時(shí)控制高爐的料線深度和料速，如果鐘式高爐的爐容為 1000 1250m3，則將爐料批重控制為20. 6 21t，將料線深度控制為2. 7 2. 8m，將料速 控制為12. 5 13批/小時(shí)；如果無料鐘高爐的爐容為1000 1250m3，則將爐料批重控制 為22 22. 5t，將料線深度控制為1. 8 1. 9m，將料速控制為10. 5 11批/小時(shí)；如果 無料鐘高爐的爐容為1300 1450m3，則將爐料批重控制為23. 5 Mt，將料線深度控制為 1.8 1.9m，將料速控制為11. 5 12批/小時(shí)；如果無料鐘高爐的爐容為1700 2100m3， 則將爐料批重控制為36. 5 40t，將料線深度控制為1. 8 1. 9m，將料速控制為9. 5 10 批/小時(shí)。
在一個(gè)實(shí)施例中，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括出渣鐵時(shí)間控 制為80 90min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量不小于3. 5t。
在一個(gè)實(shí)施例中，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括將鐵水中的[Ti] 的重量百分含量控制在0.25% 0.30%范圍內(nèi)，[Si]的重量百分含量控制在0. 15% 0. 25%范圍內(nèi)。
在一個(gè)實(shí)施例中，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括將高爐爐渣的堿 度控制為一元堿度R在1. 05 1. 15的范圍內(nèi)。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法的有益效果是有效 地控制高爐上部氣流的穩(wěn)定性，克服了由于爐料批重小，上部氣流難以控制的缺陷；提高了 煤氣利用率，穩(wěn)定了順行，活躍了爐缸，有效的抑制了鈦的過還原，改善了高爐的技術(shù)經(jīng)濟(jì) 指標(biāo)。
具體實(shí)施方式
考慮到高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的特殊性，本發(fā)明的方法通過調(diào)整鼓風(fēng)動能、裝料制 度、爐缸熱制度、造渣制度的同時(shí)，提出了適宜高爐強(qiáng)化冶煉釩鈦磁鐵礦的料速控制方法。 本發(fā)明可以有效控制上部氣流的穩(wěn)定性，克服了由于爐料批重小，上部氣流難以控制的缺 陷；提高了煤氣利用率，穩(wěn)定了順行，活躍了爐缸，有效的抑制了鈦的過還原，改善了高爐的 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。
本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法包括以下內(nèi)容
(1)如果高爐的爐容為1000 1250m3，則將鼓風(fēng)動能控制在260 290kJ/s范圍 內(nèi)，將風(fēng)量控制在3050 3100m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在185 190m/s范圍內(nèi)；如果 高爐的爐容為1300 1450m3，則將鼓風(fēng)動能控制在300 340kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在 3300 3450m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在210 220m/s范圍內(nèi)；如果高爐的爐容為1700 2100m3，則將風(fēng)量控制在4400 5000m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在沈0 270m/s范圍內(nèi)。 本發(fā)明的所確定的鼓風(fēng)動能能夠確保高爐冶煉釩鈦磁鐵礦時(shí)爐缸活躍且初始煤氣分布均 勻合理，有利于高強(qiáng)度冶煉釩鈦磁鐵礦時(shí)高爐的順行。在本發(fā)明的方法中，鼓風(fēng)動能、風(fēng)量 和風(fēng)速的選擇主要與高爐的爐容、高徑比、原燃料質(zhì)量來確定。具體來講，爐容大的高爐的 鼓風(fēng)動能應(yīng)大；原燃料質(zhì)量好的高爐的鼓風(fēng)動能應(yīng)大；高徑比大高爐的鼓風(fēng)動能應(yīng)??；相 同容積高爐，在相同冶煉條件下，風(fēng)口數(shù)目多的高爐的鼓風(fēng)動能應(yīng)大；反之亦然。當(dāng)鼓風(fēng)動 能、風(fēng)量和風(fēng)速的值超出其各自上述的范圍的上限或下限時(shí)，將導(dǎo)致高爐的冶煉強(qiáng)度降低， 爐況變差，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)下滑。并且在高爐的鐵口兩側(cè)均設(shè)置一個(gè)長度為450 480mm的 風(fēng)口，從而能夠適當(dāng)加長鐵口區(qū)域風(fēng)口回旋區(qū)的長度，且在出鐵過程中降低了鐵口區(qū)域氣 流的強(qiáng)度，有利于出鐵時(shí)鐵口的穩(wěn)定，增加有效出鐵量，按料批出盡爐缸內(nèi)渣鐵，保證爐料 有下降的足夠空間，同時(shí)有利穩(wěn)定鐵口深度。當(dāng)設(shè)置在鐵口兩側(cè)的風(fēng)口的長度小于450mm， 將會造成鐵口區(qū)域氣流的強(qiáng)度增加，不利于出鐵時(shí)鐵口的穩(wěn)定，并且會減少每次的有效出 鐵量，不能按料批出盡爐缸內(nèi)渣鐵，不能保證爐料有下降的足夠空間，從而產(chǎn)生冶煉強(qiáng)度降 低等諸多不利影響，同時(shí)不利于鐵口深度的穩(wěn)定維護(hù)。當(dāng)設(shè)置在鐵口兩側(cè)的風(fēng)口的長度大 于480mm，鐵口區(qū)域風(fēng)口回旋區(qū)的長度偏長，將會導(dǎo)致中心氣流過強(qiáng)，造成中心過吹，同時(shí)還 會導(dǎo)致邊沿和中心氣流分布不均，使?fàn)t況順行變差。
(2)鼓風(fēng)的富氧率控制在2. 6 3. 0%范圍內(nèi)，從而有助于噴煤煤粉的燃燒，提高 理論燃燒溫度，提高料速。當(dāng)富氧率小于2. 6%，將會降低冶煉強(qiáng)度，料速減慢，引起爐況波動；當(dāng)富氧率大于3.0%，會導(dǎo)致爐內(nèi)的煤氣流速降低，鼓風(fēng)動能相對降低，也會降低冶煉 強(qiáng)度，鼓風(fēng)含氧量增加，單位生鐵所需風(fēng)量減少，鼓風(fēng)帶入的熱量也減少，將使高爐的熱量 收入降低，不利于高爐在高強(qiáng)度冶煉條件下的順行。
(3)鼓風(fēng)的風(fēng)溫控制在1150 1200°〇范圍內(nèi)，這里，將風(fēng)溫控制在1150 12001 范圍內(nèi)有利于增大燃料的噴吹量并降低焦比。
(4)高爐的爐溫控制在1450 1500°C范圍內(nèi)，以確保爐缸的物理熱充沛，爐缸的 熱制度合理，有利于鈦渣消稠，可抑制鈦還原。當(dāng)爐溫小于1450°C時(shí)會出現(xiàn)爐缸的物理熱不 充分，軟熔帶下移，導(dǎo)致透氣性變差，出現(xiàn)“管道行程”，同時(shí)相對煤氣溫度也降低，相對向上 的浮力也降低，造成下料不均，順行破壞，煤氣利用變差。當(dāng)爐溫小于1450°C時(shí)會出現(xiàn)爐缸 的物理熱過高，導(dǎo)致鈦的過還原，使鈦渣變稠，嚴(yán)重時(shí)形成“泡沫渣”，渣鐵的流動性極差，渣 鐵不能從鐵口流出，造成熱結(jié)，冶煉的正常行程不能進(jìn)行。
此外，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括采用開放中心、抑制邊沿氣 流的裝料制度，以控制高爐的料線深度和料速，對于爐容為1000 1250m3的鐘式高爐，爐 料批重控制為20. 6 21t，料線深度控制為2. 7 2. 8m,料速控制為12. 5 13批/小時(shí)； 對于爐容為1000 1250m3的無料鐘高爐，爐料批重控制為22 22. 5t，料線深度控制為1.8 1. 9m，料速控制為10. 5 11批/小時(shí)；對于爐容為1300 1450m3的無料鐘高爐， 爐料批重控制為23. 5 Mt，料線深度控制為1. 8 1. 9m，料速控制為11. 5 12批/小 時(shí)；對于爐容為1700 2100m3的無料鐘高爐，爐料批重控制為36. 5 40t，料線深度控制 為1. 8 1. 9m，料速控制為9. 5 10批/小時(shí)。在本發(fā)明的方法中，通過對料線深度和料 速的控制，能夠獲得料柱上部合理的中心和邊沿煤氣流分布，保證高爐順行，合理地利用了 煤氣化學(xué)能和熱能。具體來講，對于爐容為1000 1250m3的鐘式高爐，如果料線深度小于2.7米或料速小于12.5批/小時(shí)，則會導(dǎo)致邊沿氣流過分發(fā)展，影響料柱上部合理的中心和 邊沿煤氣流分布和高爐順行，并且不能合理地利用煤氣化學(xué)能和熱能。如果料線深度大于 2. 8米或料速大于13批/小時(shí)，則會影響料柱上部合理的中心和邊沿煤氣流分布和高爐順 行，并且不能合理地利用煤氣化學(xué)能和熱能。對于爐容為1000 1250m3、1300 1450m3或 1700 2100m3的無料鐘高爐，由于無鐘式采用的是多環(huán)，多角度布料，布一批料的時(shí)間短為 72秒左右，對邊沿氣流的抑制作用較弱，因此，將它們的料線深度和料速分別設(shè)置在如上范 圍，能夠確保高爐順行，并合理地利用煤氣化學(xué)能和熱能。
此外，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括出渣鐵時(shí)間控制為80 90min,且每次出渣鐵操作的有效出鐵量不小于3. 5t，從而能夠確保在有效的出鐵時(shí)間內(nèi)， 達(dá)到有效的出鐵量，使?fàn)t缸有足夠的爐料下降空間，使料速均勻穩(wěn)定。
此外，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括將鐵水中的[Ti]的重量百 分含量控制在0. 25% 0.30%范圍內(nèi)，[Si]的重量百分含量控制在0. 15% 0. 25%范圍 內(nèi)，從而實(shí)現(xiàn)對高爐爐溫的控制。
此外，本發(fā)明的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法還可包括將高爐爐渣的堿度控制為 一元堿度R在1.05 1. 15的范圍內(nèi)。
下面將結(jié)合示例性實(shí)施例來詳細(xì)說明本發(fā)明的方法。
實(shí)施例1
對于爐容為2100m3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為觀個(gè)，風(fēng)口面積為0.313m2。風(fēng)口中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為480mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為450kJ/s，風(fēng)量控 制為約5000m7min，風(fēng)速控制為^Om/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為3. 0%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫 控制為1200°C。高爐的爐溫大約為1450°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以 控制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為約40t，料線深度控制為約1.8m，料速控制為 9. 5批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為80min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為3. 5t。在本 實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分含量約為0. 25%, Si的重量百分含量約為0. 15%。
實(shí)施例2
對于爐容為1700m3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為M個(gè)，風(fēng)口面積為0. 32m2。風(fēng)口 中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為450mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為380kJ/s，風(fēng)量控 制為約4400m7min，風(fēng)速控制為270m/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為2. 6%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫 控制為1150°C。高爐的爐溫大約為1500°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以 控制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為約36. 5t，料線深度控制為約1. 9m，料速控制 為10批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為90min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為4t。在本 實(shí)施例中，高爐爐渣的堿度為一元堿度R=I. 05。在本實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分 含量約為0. 30%，Si的重量百分含量約為0. 20%。
實(shí)施例3
對于爐容為IOOOm3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為18個(gè)，風(fēng)口面積為0. ^4m2。風(fēng) 口中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為450mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為^OkJ/s，風(fēng)量 控制為3050m7min，風(fēng)速控制為185m/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為2. 6%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫 控制為1200°C。高爐的爐溫大約為1480°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以 控制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為22t，料線深度控制為1. 8m，料速控制為10. 5 批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為80min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為3. 5t。在本實(shí) 施例中，高爐爐渣的堿度為一元堿度R約為1.05。在本實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分 含量約為0.觀％，Si的重量百分含量約為0. 25%。
實(shí)施例4
對于爐容為1250m3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為20個(gè)，風(fēng)口面積為0. 262m2。風(fēng) 口中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為480mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為^OkJ/s，風(fēng)量 控制為3100m7min，風(fēng)速控制為190m/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為3. 0%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫 控制為1150°C。高爐的爐溫大約為1500°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以 控制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為22. 5t，料線深度控制為1. 9m，料速控制為11 批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為90min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為4t。在本實(shí)施 例中，高爐爐渣的堿度為一元堿度R約為1. 15。在本實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分含 量約為0. 27%，Si的重量百分含量約為0. 22%。
實(shí)施例5
對于爐容為1300m3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為19個(gè)，風(fēng)口面積為0. 263m2。風(fēng)口 中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為450mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為300kJ/s，風(fēng)量控 制為3300m7min，風(fēng)速控制為220m/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為2. 6%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫控 制為1150°C。高爐的爐溫大約為1450°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以控 制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為23. 5t，料線深度控制為1. 8m，料速控制為11. 5批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為80min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為4t。在本實(shí)施 例中，高爐爐渣的堿度為一元堿度R約為1. 10。在本實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分含 量約為0.觀％，Si的重量百分含量約為0. 22%。
實(shí)施例6
對于爐容為1450m3的無料鐘高爐，其風(fēng)口數(shù)量為20個(gè)，風(fēng)口面積為0. ^4m2。風(fēng) 口中設(shè)置在鐵口兩側(cè)的長風(fēng)口的長度為480mm。將該高爐的鼓風(fēng)動能設(shè)置為340kJ/s，風(fēng)量 控制為3450m7min，風(fēng)速控制為210m/s范圍內(nèi)。鼓風(fēng)的富氧率控制為3. 0%。鼓風(fēng)的風(fēng)溫 控制為1200°C。高爐的爐溫大約為1500°C。采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，以 控制高爐的料線深度和料速。爐料批重控制為Mt，料線深度控制為1.9m，料速控制為12 批/小時(shí)。出渣鐵時(shí)間控制為90min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量約為4. 5t。在本實(shí) 施例中，高爐爐渣的堿度為一元堿度R約為1. 10。在本實(shí)施例中，鐵水中Ti的重量百分 含量約為0.四％，Si的重量百分含量約為0. 18%。
按照實(shí)施例1至實(shí)施例6的相關(guān)參數(shù)，使用高爐對釩鈦磁鐵礦進(jìn)行高強(qiáng)度冶煉，冶 煉數(shù)十爐次后所得的平均結(jié)果數(shù)據(jù)如表1所示。
表1根據(jù)實(shí)施例1至實(shí)施例6的相關(guān)冶煉結(jié)果數(shù)據(jù)
權(quán)利要求
1.一種高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，所述方法包括如果高爐的爐容為1000 1250m3，則將鼓風(fēng)動能控制在260 290kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量 控制在3050 3IOOm3Aiin范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在185 190m/s范圍內(nèi)；如果高爐的爐容為 1300 1450m3，則將鼓風(fēng)動能控制在300 340kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在3300 ;3450m7 min范圍內(nèi)，將風(fēng)速控制在210 220m/s范圍內(nèi)；如果高爐的爐容為1700 2100m3，則將 鼓風(fēng)動能控制在380 450kJ/s范圍內(nèi)，將風(fēng)量控制在4400 5000m7min范圍內(nèi)，將風(fēng)速 控制在260 270m/s范圍內(nèi)；在高爐的鐵口兩側(cè)均設(shè)置一個(gè)長度為450 480mm的風(fēng)口 ；鼓風(fēng)的富氧率控制在2. 6 3.0%范圍內(nèi)；鼓風(fēng)的風(fēng)溫控制在1150 1200°C范圍內(nèi)；高爐的爐溫控制在1450 1500°C范圍內(nèi)。
2.如權(quán)利要求1所述的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，其特征在于，所述方法還包括采用開放中心、抑制邊沿氣流的裝料制度，同時(shí)控制高爐的料線深度和料速，如果鐘式高爐的爐容為1000 1250m3，則將爐料批重控制為20. 6 21t，將料線深度控制為2. 7 2. 8m，將料速控制為12. 5 13批/小時(shí)；如果無料鐘高爐的爐容為1000 1250m3，則將 爐料批重控制為22 22. 5t，將料線深度控制為1. 8 1. 9m，將料速控制為10. 5 11批 /小時(shí)；如果無料鐘高爐的爐容為1300 1450m3，則將爐料批重控制為23. 5 Mt，將料 線深度控制為1. 8 1. 9m，將料速控制為11. 5 12批/小時(shí)；如果無料鐘高爐的爐容為 1700 2100m3，則將爐料批重控制為36. 5 40t，將料線深度控制為1. 8 1. 9m，將料速 控制為9. 5 10批/小時(shí)。
3.如權(quán)利要求1或2所述的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，其特征在于，所述方法還包 括出渣鐵時(shí)間控制為80 90min，且每次出渣鐵操作的有效出鐵量不小于3. 5t。
4.如權(quán)利要求3所述的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，其特征在于，所述方法還包括將 鐵水中的Ti的重量百分含量控制在0.25% 0.30%范圍內(nèi)，Si的重量百分含量控制在 0. 15% 0. 25%范圍內(nèi)。
5.如權(quán)利要求1或2所述的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，其特征在于，所述方法還包括 將鐵水中的Ti的重量百分含量控制在0. 25% 0. 30%范圍內(nèi)，Si的重量百分含量控制在 0. 15% 0. 25%范圍內(nèi)。
6.如權(quán)利要求1或2所述的高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法，其特征在于，所述方法還包括 將高爐爐渣的堿度控制為一元堿度R在1. 05 1. 15的范圍內(nèi)。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種高爐冶煉釩鈦磁鐵礦的方法。所述方法包括分別將不同爐容的高爐的鼓風(fēng)動能、風(fēng)量和風(fēng)速控制在不同的范圍內(nèi)，并且在高爐的鐵口兩側(cè)均設(shè)置一個(gè)長度為450～480mm的風(fēng)口；鼓風(fēng)的富氧率控制在2.6～3.0％范圍內(nèi)；鼓風(fēng)的風(fēng)溫控制在1150～1200℃范圍內(nèi)；高爐的爐溫控制在1450～1500℃范圍內(nèi)。本發(fā)明的方法通過調(diào)整鼓風(fēng)動能、鼓風(fēng)量、鼓風(fēng)風(fēng)溫、控制料速、高爐反應(yīng)溫度和爐渣堿度等方式，實(shí)現(xiàn)了高爐強(qiáng)化冶煉釩鐵磁鐵礦，并且提高了高爐的利用系數(shù)，降低了鐵損。
文檔編號C21B5/00GK102041331SQ20101062453
公開日2011年5月4日 申請日期2010年12月31日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月31日
發(fā)明者張志剛, 張海軍, 張遠(yuǎn)祥, 曾華鋒, 李剛, 趙東輝 申請人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團(tuán)鋼鐵釩鈦股份有限公司