專利名稱：：焊接熱影響部的韌性優(yōu)異的高強度厚鋼板的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及適用于橋梁和高層建筑物、船舶等的焊接結構物的厚鋼板，特別是涉及30100kJ/mm的高熱能輸入焊接后的熱影響部(以下僅稱為"HAZ")的韌性優(yōu)異的高強度厚鋼板。
背景技術：
：近年來，隨著上述各種焊接結構物的大型化，板厚為50mm以上的厚鋼板的焊接不可避免。因此，在所有領域中，從改善焊接施工效率這一觀點出發(fā)，存在著定向于30kJ/mm以上的高熱能輸入焊接的狀況。然而，若進行高熱能輸入焊接，則HAZ會被加熱到高溫的奧氏體區(qū)域之后再被緩冷，因此存在HAZ部(特別是HAZ部的熔合區(qū)附近)的組織粗大化，該部分的韌性容易劣化這樣的問題。確保此HAZ部的韌性(以下呼為"HAZ韌性")良好成為長年的課題。用于高熱能輸入焊接時的HAZ韌性的劣化防止的技術，至今為止也提出有種種。作為改善HAZ韌性的技術，已知有效的是使鋼材中分散含Ti的氮化物。作為這一技術，例如如專利文獻1所示，提出在強度超過590MPa級的貝氏體鋼中，通過實現(xiàn)合金元素的適當化，并且控制含Ti氮化物，由此確保良好的HAZ韌性。另一方面，本發(fā)明者們在專利文獻2中率先提出有一種鋼材，其在焊接時即使受到高溫的熱影響的情況下，HAZ的韌性也不會劣化。在該技術中，通過在鋼材中大量添加N，且適當控制Ti和B的添加平衡，由此在焊接后使未固溶并存在的TiN的量增加，從而改善HAZ韌性。專利文獻1特許第3746707號公報專利文獻2特開2005-200716號公報然而，在焊接的領域中，實際情況是還在追求HAZ韌性的進一步改善。特別是對于強度超過590MPa級的貝氏體鋼板來說，尚存在HAZ韌性依然不充分的情況。另外，也需要順應這樣的用戶需要，即不僅提高HAZ韌性(擺錘吸收能)的平均值，而且要進一步提高最低值以使熔合區(qū)附近的韌性平衡良好。
發(fā)明內容本發(fā)明鑒于如此情況而做，其目的在于，提供一種高強度厚鋼板，即使在進行輸入熱量為30100kJ/mm的高熱能輸入焊接時，HAZ韌性仍然優(yōu)異，具體來說就是能夠提升HAZ的熔合區(qū)附近的最低韌性，并且也能夠改善韌性的平均值，使熔合區(qū)附近的韌性平衡良好的高強度厚鋼板。能夠解決上述課題的所謂本發(fā)明的高強度厚鋼板，具有如下幾點要旨其分別含有C:0.010.08%("質量％"的意思，下同。)、Si:0.30%以下(含0%)、Mn:0.52.0%、Al:0.010.07%、Cr:0.52.0%、Ti:0.0100.040%、B:0.00100.0050%、N:0.00200.0100%、Ca:0.0050%以下(不含0%)，除此之外，還含有Cu和/或Ni:0.12.4%，余量由鐵和不可避免的雜質構成，并且由下式(1)規(guī)定的BP值處于90200(質量％)的范圍，并且以當量圓直徑計0.05|_im以下的含Ti氮化物每lmm2存在5.0X106個以上，其中以當量圓直徑計0.010.03|im的含Ti氮化物個數(shù)相對于全部含Ti氮化物個數(shù)占75%以上。BP值(質量％)=414[C]+78[Si]+31[Mn]+79[Cr]—14[Cu]—26[Ni]+218[Mo]…(1)其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Cu]、[Ni]和[Mo]分別表示C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni和Mo的含量(質量％)。還有，上述所謂"當量圓直徑"，是著眼于含Ti氮化物，求得面積與之相等的假定圓的直徑，是在透射型電子顯微鏡(TEM)觀察面上確認到的氮化物。另外，本發(fā)明中作為對象的所謂含Ti氮化物，其宗旨是，當然包括TiN，也包括以其他氮化物形成元素(例如Nb、Zr、V等)置換Ti的一部分(以原子比計為50%左右)的氮化物。在本發(fā)明的厚鋼板中，根據需要，還含有如下等元素(a)Mo:0.4%以下(不含0%)禾口/或V:0.10.5%;(b)Mg、Zr和REM之中選擇的1種以上的元素合計為0.010%以下(不含0%)，(c)將Nb含量抑制在0.005%以下(不含0%)也有用，對應含有或抑制的元素的種類，厚鋼板的特性得到進一步改善。根據本發(fā)明，既滿足上式(1)，又使鋼板的化學成分組成處于適當?shù)姆秶鷥?，并且通過適當?shù)乜刂莆⒓毜暮琓i氮化物的分散狀態(tài)(個數(shù)/密度)，由此在高熱能輸入焊接時，不會在鋼材中固溶消失的微細的含Ti氮化物能夠分散在鋼中，因此能夠實現(xiàn)既良好地確保了韌性平衡，又實現(xiàn)了焊接熱影響部(HAZ)的韌性改善的厚鋼板。具體實施例方式強度超過590MPa級的鋼板，雖然會在HAZ形成貝氏體組織，但是關于合金元素對于貝氏體組織形態(tài)的影響，則不明確的點有很多。本發(fā)明者們?yōu)榱苏莆蘸辖鹪貛Ыo貝氏體鋼板的HAZ韌性的影響，而對于貝氏體組織形態(tài)和合金設計方針進行研究。其結果得到如下構想如果使HAZ的貝氏體組織(塊尺寸)微細化并達到10nm以下，則能夠確保良好的HAZ韌性。其次，貝氏體塊的微細化被認為與貝氏體組織的驅動力相關，考慮實施使驅動力上升的成分設計即可，隨即對于各種合金的影響進行研究。若考慮貝氏體相變的形成過程，則認為其相變驅動力能夠通過貝氏體相變的驅動力發(fā)生的溫度(以下稱為"To溫度")和貝氏體相變實際發(fā)生的溫度(以下稱為"Bs點")的差說明。因此，對于合金元素對各自的溫度(To溫度、Bs點)的影響進一步進行研究。關于上述To溫度，由于能夠通過熱力學計算算出，因此使用熱力學計算軟件(Thermo-calc，可以從CRC綜合研究所購買)，對于各合金元素的影響進行研究，對于各元素的影響公式化。另一方面，關于Bs點，因為現(xiàn)實點不能理論性地計算，所以采用實驗值。即，通過實驗求得合金元素不同的鋼種的Bs點，通過回歸分析定式各元素的影響。取得到的兩式之差，作為(T()溫度一Bs點)的公式，由此求得由下式(1)規(guī)定的BP值。然后，當該BP值處于90200(質量％)的范圍內時，HAZ成為適當?shù)呢愂象w組織形態(tài)，良好的HAZ韌性達成。BP值(質量％)二414[C]+78[Si]+31[Mn]+79[Cr]—14[Cu]—26[Ni]十218[Mo]…(1)其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Cu]、[Ni]和[Mo]分別表示C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni和Mo的含量(質量°/0)。還有，規(guī)定上述BP的元素之中，除了本發(fā)明的厚鋼板的基本成分(C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni)以外，還包含根據需要而含有的元素(例如Mo)，但不含該元素時，取消該項目來計算BP值，含有該元素時，則根據上式(1)計算BP值即可?？墒?，本發(fā)明者們成功之處在于，使即使在焊接時的高溫下仍熔解殘留的含Ti氮化物(以下由TiN代表)增加(所述專利文獻2)，但為了以這一技術為基礎，而進一步改善HAZ韌性，本發(fā)明者們重新進行了研究。在焊接時，微細TiN熔解，并且粗大的TiN顯示出晶粒成長這樣的舉動(奧斯特瓦爾德熟化Ostwaldripening)。本發(fā)明者們著眼這一舉動，為了通過盡可能大量使微細的TiN分散，而在晶粒成長后仍使TiN分布微細均一，發(fā)現(xiàn)只要進行如下控制即可使以當量圓直徑計為0.05pm以下的含Ti氮化物每lmr^存在5.0X106個以上。另外上述這樣的奧斯特瓦爾德熟化，還著眼于TiN的尺寸分布(偏差)被促進得大，焊接后的組織容易就得不均一，為了盡可能地抑制這一現(xiàn)象，得到的構想是，使TiN總體中所占的微細的TiN均一地分散并使之達到一定量以上即可。具體來說，如果是以當量圓直徑計0.010.03pm的微細TiN個數(shù)相對于全部TiN個數(shù)占到75%以上的情況，則判明能夠防止焊接后的組織為得不均一。在本發(fā)明的鋼板中，通過后述的控制，會以微細的TiN為主體并使之分散。因此，即使一部分粗大的TiN(例如，以當量圓直徑計比0.05pm大的TiN)被包含，這種粗大的TiN也不會對鋼板的特性造成太大影響，因此"全部TiN"其宗旨也包括這種粗大TiN。還有，0.010.03pm的微細TiN個數(shù)相對于全部TiN個數(shù)所占的比例(以下稱為"占有率")，優(yōu)選為77%以上，更優(yōu)選為80%以上。'接下來，對于本發(fā)明的鋼材(母材)的成分組成進行說明。如上述，如果本發(fā)明的鋼板，即使其化學成分組成滿足上式(1)的關系，而各個化學成分(元素)的含量沒有處于適當范圍內，則仍不能達成優(yōu)異的HAZ韌性。因此本發(fā)明的厚鋼板，除了TiN(含Ti氮化物)的分布狀況良好，以及化學成分滿足上式(O以外，還需要各個化學成分的量處于以下所述的這樣的適當范圍內。這些成分的范圍限定理由如下。[C:0.010.08%]C是用于確保鋼板的強度所不能欠缺的元素，C含量低于0.01%時，鋼板的強度不能確保。優(yōu)選為0.02%以上。然而，若C含量變得過剩，則HAZ的硬化顯著，另外焊接時在HAZ大量生成島狀馬氏體相(MA相)而招致HAZ的韌性劣化。因此C需要抑制在0.08%以下，優(yōu)選抑制在0.06%以下。Si在通過固溶強化而確保鋼板的強度方面是有用的元素，但若過剩含有，則在HAZ大量生成MA相，會招致含Ti氮化物的粗大化，HAZ的平均的韌性[以下記為"HAZ韌性(ave)"]劣化。從這一觀點出發(fā)，Si含量需要在0.3%以下，優(yōu)選抑制在0，10%以下(更優(yōu)選低于0.10%)。還有，如果從確保HAZ韌性這一觀點出發(fā)，則Si含量也可以為0M。[Mn:0.52.0%]Mn提高鋼板的淬火性，在確保強度、HAZ韌性(ave)上是有用的元素，為了有效地發(fā)揮這一效果，需要使之含有0.5%以上。優(yōu)選為0.8%以上。但是，若使之過剩含有而超過2.0%，貝UHAZ的硬化顯著，HAZ韌性(ave)劣化，因此Mn含量為2.0。/。以下。優(yōu)選為1.6%以下。Al作為脫氧元素有用。為了發(fā)揮這一效果，需要使之含有0.01%以上，優(yōu)選為0.02%以上。然而，若A1含量變得過剩，則在HAZ大量生成MA相，使HAZ韌性(ave)劣化，因此需要將其抑制在0.07%以下，優(yōu)選為0.04%以下。Cr使所述To溫度降低，相比之下會進一步使Bs點降低，是在確保貝氏體相變的驅動力而使HAZ組織微細化上有效發(fā)揮作用的元素。為了發(fā)揮這一效果，需要使Cr含有0.5。/。以上，優(yōu)選為0.7%以上。然而，若Cr含量變得過剩，則HAZ韌性(ave)反而劣化，因此需要將其抑制在2.0%以下。優(yōu)選為1.5%以下。[Ti:0.0100.040%]Ti與N反應而形成微細的含Ti氮化物(例如TiN)，是對抑制HAZ的奧氏體晶粒(Y晶粒)粗大化，使HAZ韌性穩(wěn)定化有用的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的效果，需要使Ti含有0.010%以上，優(yōu)選為0.012%以上(更優(yōu)選為0.015%以上)。然而，若Ti含量過剩，則含Ti氮化物變得粗大，個數(shù)減少，因此HAZ韌性的偏差增大。由此，Ti含量應該抑制在0.04%以下。優(yōu)選為0.035%以下(更優(yōu)選為0.030%以下)。B以高溫時熔解殘留的TiN為核而作為BN析出，發(fā)揮著使HAZ韌性組織均一化的作用。為了有效地發(fā)揮這樣的效果，需要使之含有0.0010%以上。優(yōu)選為0.0012%以上。但是，若B含量過剩，則HAZ硬化顯著，HAZ韌性(ave)劣化，因此需要使之在0.0050%以下。優(yōu)選為0.0040%以下。N使含Ti氮化物微細分散，在使HAZ的舊y粒徑均一微細化上是有用的元素。為了發(fā)揮這一效果，需要使N含量在0.0020%以上。優(yōu)選為0.0035%以上。然而，若N含量變得過剩，則固溶N量增大，HAZ韌性(ave)劣化。因此N需要抑制在0.0100。/。以下，優(yōu)選為0.0070%以下。Ca具有使粗大的含Ti氮化物降低(與氧化物系夾雜物復合，結晶的粗大氮化物減少)的效果，是有助于HAZ韌性(最小值)的改善的元素。這一效果隨著Ca含量增大而增加，優(yōu)選使之含有0.0010%以上。然而，若Ca含量變得過剩，則夾雜物粗大化，HAZ韌性劣化，因此需要將其抑制在0.0050%以下。優(yōu)選為0.0030%以下。Cu和M發(fā)揮著改善基體的韌性的效果，是對改善HAZ韌性(ave)有效的元素。為了發(fā)揮這一效果，優(yōu)選含有其1種或2處(合計)為0.1%以上。更優(yōu)選為0.4%以上。但是若這些元素的含量變得過剩，則HAZ硬化顯著，并且使貝氏體相變驅動力降低，HAZ韌性反而劣化。因此，其含量需要抑制在2.4%以下，優(yōu)選為2.2%以下，更優(yōu)選為2.0%以下。本發(fā)明規(guī)定的含有元素如上所述，余量是鐵和不可避免的雜質，作為該不可避免的雜質，能夠允許因原料、物資、制造設備等的狀況而摻雜的元素(例如P、S、Sn、As、Pb等)的混入。另外，進一步積極地含有下述元素也有效，對應所含有的成分的種類，鋼板的特性得到進一步改善。Mo和V使所述T。溫度上升，但使Bs點降低，是在確保貝氏體相變的驅動力，使HAZ組織微細化上有效地發(fā)揮著作用的元素。這一效果涉及Mo時，是隨著其含量增加而增大，涉及V時，則通過使之含有0.1%以上而得到有效的發(fā)揮。然而，若它們的含量變得過剩，則HAZ韌性(ave)反而劣化，因此優(yōu)選Mo抑制在0.4。/。以下，V抑制在0.5M以下。Mg、Zr和REM(稀土類元素)使鋼板中的氧化物系夾雜物微細化，從而是有助于HAZ韌性(ave)的提高的元素。這一效果隨著其含量增加而增大，但若含量過剩，則夾雜物粗大化，HAZ韌性劣化，因此優(yōu)選合計抑制在0.010%以下。還有，在本發(fā)明中，所述REM(稀土類元素)是包含鑭系元素(從La到Ln的15種元素)和Sc(鈧)和Y(釔)的意思。Nb具有確保貝氏體相變驅動力的效果，但是若Nb含量過剩，則貝氏本組織有粗大化的可能性。因此，優(yōu)選盡可能抑制Nb含量，其上限為0.005%(更優(yōu)選為0.003%以下)。在本發(fā)明中，為了如上述這樣控制含Ti氮化物的微細分散，推薦調整成分組成而使下述(2)式所規(guī)定的X值為20以上，使軋制前的加熱時間在4小時以內，并且使鑄造時的冷卻速度在1500130(TC的溫度范圍為1(TC/min以上而進行冷卻，形成板坯。另外，為了如此控制冷卻速度，可列舉使板坯厚度降低，增加冷卻水量的方法。對于這些制造條件進行說明。X值=500[C]+32[Si]+8[Mn]—9[Nb]+14[Cu]+17[Ni]—5[Cr]—25[Mo]—34[V]...(2)其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Nb]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]和[V]分別表示C、Si、Mn、Nb、Cu、Ni、Cr、Mo和V的含量(質量％)。還有，與所述(1)式一樣，在規(guī)定上述X值的元素之中，除了本發(fā)明的厚鋼板的基本成分(C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni)以外，還包含根據需要而含有的元素(例如Nb、Mo、V等)，不含該元素時，取消該項目來計算X值，含有該元素時，則根據上式(2)計算X值即可。含Ti氮化物雖然在鋼錠的鑄造時析出，但可知其析出狀態(tài)會受到合金元素的影響(例如特愿2006-163825號)。規(guī)定上述(2)式的關系的X值，是關于5域的溫度范圍的函數(shù)。上述所謂"5域"，意思是在鋼的狀態(tài)圖中含5鐵的區(qū)域。該"含S鐵的區(qū)域"除了只有5鐵的區(qū)域以外，還包括5+Y的2相域等包含S鐵和其他狀態(tài)的區(qū)域。而且所謂"5域的溫度范圍"是指包含5鐵的溫度范圍(5域的上限溫度和下限溫度的差)。在此在特定組成的鋼中，例如只有5鐵的溫度范圍和有5+y鐵的溫度范圍時，這些溫度范圍的合計為S域的溫度范圍。該S域的溫度范圍能夠通過在所述熱力學計算軟件中(Thermo-calc，可以從CRC綜合研究所購買)輸入鋼板的化學成分組成來計算。因為在該S鐵中Ti的擴散速度快，所以若S域的溫度范圍大，則5鐵存在的時間長，認為粗大的含Ti氧化物容易被形成。因此研究通過調整化學成分組成而縮小S域的溫度范圍，以使含Ti氮化物微細化。為此通過Thermo-calc的計算，以特定成分為基準而只變更1種化學成分量，由此調查各化學成分對S域的溫度范圍的影響。通過如此研究，求得與S域的溫度范圍具有相關關系，并由化學成分組成的函數(shù)表示的上述X值。X值在上述式中的系數(shù)，來自特定成分的鋼，對應使各化學成分變化時的5域的溫度范圍的變化量。具體來說，例如[C]的系數(shù)的"500"，意思是只C量增大0.01%時，通過Thermo-calc的計算，5域的溫度范圍約減少5'C。而且X值和S域的溫度范圍大體成比例關系(如果X值增大，則S域的溫度范圍減少的關系)。基于如此考慮，制造具有各種X值的鋼板并進行調查時，判明通過增大X值，能夠使含Ti氮化物的平均粒徑微細化，能夠使HAZ韌性提高。如果各化學成分量在適當范圍內，則X值越大，含Ti氮化物的平均粒徑和HAZ韌性以及母材韌性越是提高。該X值的下限為20(優(yōu)選為25，優(yōu)選為30)。X值的上限由各化學成分的適當量決定，為128以下。另一方面，若軋制前的加熱時間超過4小時，則TiN的粗大化進展，0.05|im以下的個數(shù)降低，另外鑄造時的冷卻速度(1500300(TC的溫度范圍)低于l(TC/min，TiN的粗大化仍進展，0.05pm以下的個數(shù)降低。本發(fā)明涉及厚鋼板，在該領域中所謂厚鋼板，如JIS所定義的，一般是指板厚在3.0mm以上的鋼板。但是，本發(fā)明的厚鋼板的板厚優(yōu)選為50mm以上，更優(yōu)選為60mm以上。即，本發(fā)明的厚鋼板，即使經受輸入熱量為30100kJ/mm以上的高熱能輸入焯接，仍顯示出良好的HAZ韌性，因此板厚加厚，使輸入熱量增大，也能夠高效率地焊接。如此得到的本發(fā)明的厚鋼板，例如能夠使用橋梁和高層建筑物、船舶等的結構物的材料使用，小中熱能輸入焊接自不必說，即使在高熱能輸入焊接下，也能夠防止焊接熱影響部的韌性劣化。實施例以下通過實施例更詳細地說明本發(fā)明，但下述實施例并沒有限定本發(fā)明的性質，而是可以在符合前后述的宗旨的范圍適當變更實施，這些均包含在本發(fā)明的技術范圍內。熔煉下述表l、2所示的組成的Al脫氧鋼板，邊控制鑄造時(15001300。C的溫度范圍)的冷卻速度邊冷卻此鋼水，成為板坯(截面形狀150mmX250mm)后，邊控制加熱時間邊加熱至IIO(TC并進行熱軋，REM以含有Ce為50%左右和La為25%左右的混合稀土的形態(tài)添加。另外表1、2中"一"表示沒有添加元素。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>對于如上述這樣制造的各試驗板，按下述的要領測定含Ti氮化物的個數(shù)密度(以當量圓直徑計0.05pm以下的個數(shù)，和以當量圓直徑計0.010.03pm的占有率)、厚鋼板的抗拉強度TS、HAZ韌性。這些結果與X值[=500[C]+32[Si]+8[Mn]-9[Nb]+14[Cu]十17[Ni]-5[Cr]—25[Mo]一34[V]]、鑄造時的冷卻速度和軋制前加熱時間一起顯示在下述表3、4中。(含Ti氮化物的個數(shù)密度的測定)用透射型電子顯微鏡(TEM)，以觀察倍率6萬倍、觀察視野2X2((Lim)、觀察處所5處的條件，觀察各鋼板的t(板厚)/4部位。然后，通過圖像分析來測定該視野中的各含Ti氮化物的面積。由該面積計算各氮化物的當量圓直徑。還有，是否是含Ti氮化物，利用EDX(能量色散型X射線檢測器)加以判別。換算求得成每lmr^中當量圓直徑為0.05|Lim以下的含Ti氮化物的個數(shù)，并且計算當量圓直徑為0.010.03pm的微細的含Ti氮化物相對于全部含Ti氮化物(也包括以當量圓直徑計超過0.05)^11的)的個數(shù)比較(占有率%)。(拉伸試驗)從各鋼板的t(板厚)/4部位，在相對于軋制方向成直角的方向提取JISZ2201的4號試驗片，以JISZ2241的要領進行拉伸試驗，測定抗拉強度(TS)。然后，TS為590MPa以上的評價為合格。(HAZ韌性的評價)從各鋼板的t(板厚)/4部位，在相對于軋制方向成直角的方向提取JISZ2201的4號試驗片，通過電渣焊實施輸入熱量800kJ/mm的單道高熱能輸入焊接。然后，對于距熔合區(qū)(熔融線)0.5mm的HAZ部在一20。C下進行擺錘沖擊試驗，測定吸收能(vE-2Q)。這時對于5個試驗片測定吸收能(vE—2Q)，求得其平均值(ave)和最小值(min)。然后，vE-20的最小值(min)為100J以上的評價為穩(wěn)定化得到改善。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>根據這些結果能夠進行如下考察(還有，下述No.表示表14的鋼No.)。No.l20是滿足本發(fā)明規(guī)定的要件的例子，化學成分組成、BP值、X值和含Ti氮化物的微細分散適當，可知能夠得到焊接熱影響部的韌性良好的鋼板。相對于此，No.2142是脫離本發(fā)明規(guī)定的某一要件的例子，焊接熱影響部的韌性差。詳細情況如下。No.21鋼板中的C含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.22鋼板中的Si含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，含Ti氮化物的形態(tài)不良(沒有得到微細的含Ti氮化物)，得不到良好的HAZ韌性。No.23鋼板中的Mn含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.24鋼板中的Al的含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.25、26鋼板中的Cr含量脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍(BP值也脫離)，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.27鋼板中的Cu含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.28鋼板中的Ni含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，即使含Ti氮化物的形態(tài)良好，HAZ韌性(ave)仍劣化。No.29鋼板中的Mo含量超過本發(fā)明規(guī)定的范圍，含Ti氮化物的形態(tài)不良(沒有得到微細的含Ti氮化物)，得不到良好的HAZ韌性。No.30、31鋼板中的Ti含量脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍，含Ti氮化物的形態(tài)不良(沒有得到微細的含Ti氮化物)，得不到良好的HAZ韌性。No.3235鋼板中的Ti含量脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍，HAZ韌性(ave)劣化。No.36鋼板中不含Ca，含Ti氮化物粗大化，無法達成充分的個數(shù)密度和占有率，HAZ韌性劣化。No.37其BP值低于本發(fā)明規(guī)定的范圍，HAZ韌性(ave)劣化。No.38鋼板中過剩地含有Nb，HAZ韌性(ave)劣化。No.3942制造條件脫離適當?shù)臈l件，無法達成充分的個數(shù)密度和占有率，HAZ韌性劣化。權利要求1.一種焊接熱影響部的韌性優(yōu)異的高強度厚鋼板，其特征在于，以質量％計含有C0.01～0.08％、Si0.30％以下且含0％、Mn0.5～2.0％、Al0.01～0.07％、Cr0.5～2.0％、Ti0.010～0.040％、B0.0010～0.0050％、N0.0020～0.0100％、Ca0.0050％以下但不含0％，并且，還含有Cu和/或Ni0.1～2.4％，余量由鐵和不可避免的雜質構成，并且由下式(1)規(guī)定的BP值處于90～200質量％的范圍，并且，以當量圓直徑計為0.05μm以下的含Ti氮化物每1mm2存在5.0×106個以上，其中以當量圓直徑計0.01～0.03μm的含Ti氮化物個數(shù)占全部含Ti氮化物個數(shù)的75％以上，BP值(質量％)＝414[C]+78[Si]+31[Mn]+79[Cr]—14[Cu]—26[Ni]+218[Mo]…(1)其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Cu]、[Ni]和[Mo]分別表示C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni和Mo的質量百分比含量。2.根據權利要求1所述的高強度厚鋼板，其特征在于，以質量％計還含有Mo:0.4%以下但不含0%和/或￥:0.10.5%。3.根據權利要求1所述的高強度厚鋼板，其特征在于，以質量％計還含有合計為0.010%以下但不含0%的從Mg、Zr和REM中選擇的1種以上的元素。4.根據權利要求2所述的高強度厚鋼板，其特征在于，以質量％計還含有合計為0.010%以下但不含0%的從Mg、Zr和REM中選擇的1種以上的元素。5.根據權利要求14中任一項所述的高強度厚鋼板，其特征在于，將Nb含量以質量％計抑制在0.005%以下但不含0%。全文摘要提供一種高強度厚鋼板，即使在進行輸入熱量為30～100kJ/mm的高熱能輸入焊接時，HAZ韌性仍然優(yōu)異。滿足規(guī)定的化學成分組成，并且由下式(1)規(guī)定的BP值處于90～200(質量％)的范圍，并且以當量圓直徑計0.05μm以下的含Ti氮化物每1mm²存在5.0×10⁶個以上，其中以當量圓直徑計0.01～0.03μm的含Ti氮化物個數(shù)相對于全部含Ti氮化物個數(shù)占75％以上。BP值(質量％)＝414[C]+78[Si]+31[Mn]+79[Cr]-14[Cu]-26[Ni]+218[Mo]…(1)，其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Cu]、[Ni]和[Mo]分別表示C、Si、Mn、Cr、Cu、Ni和Mo的含量(質量％)。文檔編號C22C38/38GK101481777SQ200810190710公開日2009年7月15日申請日期2008年12月30日優(yōu)先權日2008年1月11日發(fā)明者岡崎喜臣,名古秀德,高岡宏行申請人:株式會社神戶制鋼所