專利名稱：用于制造熔融材料的方法和裝置的制作方法
用于制造熔融材料的方法和，
本發(fā)明涉及一種用于制造熔融金屬的方法，其中將氧、還原劑和在還原反應(yīng)器中還原的鐵引入到熔融氣化器中，還原劑通過氧被氣化，并利用此時產(chǎn)生
的熱量來熔化經(jīng)還原的鐵，其中來自熔融氣化器的沖天爐氣體(Kuppdgas)被用作至少一部分還原氣體，其中反應(yīng)后的爐頂氣體從還原反應(yīng)器中被排出，本發(fā)明還涉及一種用于實(shí)施所述方法的設(shè)備，其具有還原反應(yīng)器、帶有輸氧機(jī)構(gòu)的熔融氣化器和還原劑輸送系統(tǒng)，至少一個管路用于將沖天爐氣體從熔融氣化器輸送到還原反應(yīng)器中和至少一個管路用于從還原反應(yīng)器排出爐頂氣體。
就高爐而言，將不同的含碳?xì)怏w，如天然氣、焦?fàn)t煤氣等經(jīng)風(fēng)口或者在爐腰平面上吹入，以便節(jié)省焦炭和提高經(jīng)濟(jì)性，此點(diǎn)例如己在GB 883 998 A中有
所記載。由于C02含量、N2含量較高而H2含量較低，所以噴入高爐煤氣并不經(jīng)濟(jì)。
就熔融還原設(shè)備而言，例如在DE36 28 102A1中所記載的，將 鵬為25°C、純彪95% (體積)的氧經(jīng)由噴嘴吹入到熔融氣化器中，以便將還原劑(主要是煤和駒專)氣化， 供用于熔融經(jīng)還原的鐵的必需的熱量。熔融氣化器(ESV)的沖天爐氣體用于在固定床還原高爐爐身(FBRS)或者流化床反應(yīng)器(WSR)中進(jìn)行間接還原。由于在FBRS或WSR中氣體j頓不足，所以在輸出氣體中單位煤或煤磚消耗較高且能量過剩較高。
將熔融氣化器的運(yùn)行與還原反應(yīng)器相結(jié)合導(dǎo)致海綿鐵金屬化的波動率為70-90%。例如，熔融氣化器中的煤焦床M^和沖天爐^Jt的上升會導(dǎo)致所需要的氧量減少，但從而還會導(dǎo)致還原氣體減少。由于所述減少，在固定床還原高爐爐身或者流化床反應(yīng)器中的金屬化程度也降低，這又弓胞熔融氣化器中的煤焦床溫度和沖天爐皿的下降。然而此點(diǎn)會導(dǎo)致需要更大量氧，從而增加了還原氣體量，且金屬化程度也增大。因此，由于調(diào)控區(qū)段較長，熔融氣化器無法穩(wěn)定工作(特別是由煤懶早引起)，結(jié)果是還原劑的單位消耗量較高。
此外，在利用氧使煤氣化時所產(chǎn)生的絕熱的火焰^JS (RAFT)位于3000°C(理論上)以上，由此有利于SK^還原成Si，因此生鐵可以具有高含量的硅。因lthil常需要附加的后處理，以便達(dá)到所希望的0.4-0.5% (重量)的Si含量。由來自直接還原機(jī)組的高爐煤氣和來自熔融氣化器的沖天爐氣體組成的凈
化的輸出氣體在1.5巴表壓下具有如下分析組分45% (體積)的CO、 30% (體積)的COz、 19% (體積)的Hz、 3% (體積)的^0和3% (體積)的N2。由于氣體過剩，所述輸出氣體必須被輸送給利用機(jī)構(gòu)和總能量優(yōu)化機(jī)構(gòu)。
因此，本發(fā)明的目的是，提出如在開頭部分所述的一種方法或一種設(shè)備，其中在提高能量效率和原材料效率的情況下還能提高生產(chǎn)率，其中同時改善產(chǎn)品的冶^f寺性。
為了實(shí)m^f述目的，本發(fā)明的方法的特征在于，將至少一部分經(jīng)排出的爐頂氣體送入到熔融氣化器中。由此可以明顯節(jié)省作為烙融氣化器中的還原劑的煤和煤磚，所述煤和嗨繩過從再循環(huán)氣體供應(yīng)還原物(CO、 H2)被代替。此外，M31有目的地降低火焰^^來實(shí)l^渦流區(qū)和煤焦床的冷卻，所述冷卻由于煤、煤磚或焦炭與氣體組分的吸熱反應(yīng)和甲垸的裂化而產(chǎn)生。
在ltbil宜壓縮經(jīng)循環(huán)回流的氣體。
根據(jù)所述方法的另一種有利的變型方案，在壓縮和弓l入到熔融氣化器中之間將經(jīng)循環(huán)回流的氣體)t4卩，,冷卻至30至50。C，并減少二氧化碳含量，優(yōu)選減少至2至3% (體積)。這里的優(yōu)點(diǎn)是，增加了用于間接氣體還原的煤焦床中的氣體量，艮贈加了在熔融氣化器中的還原工作量。
根據(jù)另一種變型方案，如果至少一部分經(jīng)循環(huán)回流的氣體只被壓縮，至少另一部分經(jīng)循環(huán)回流的氣體只被冷卻，且減少二氧化碳含量，并在引入到熔融氣化器中之前將所述經(jīng)壓縮的氣體和二氧化碳減少的氣體混合，則可以更為精確地計(jì)量影響在熔融氣化器中的性能。
為此也可以規(guī)定，在弓l入到熔融氣化器中之蒯各所述循環(huán)回流的且必要時經(jīng)冷卻的、二氧化碳減少的氣體加熱，優(yōu)選使用循環(huán)回流氣體的分流作為燃燒氣體。通艦再循環(huán)氣體的預(yù)加熱，育g夠使可循環(huán)回流的氣體量最大，而無需使得絕熱的火焰^it (RAFT)下降至不希望的對冶金不利的下限以下。由此實(shí)SM所使用的原材料的附加的有禾啲還原，并可以附加地控制工藝過程。
根據(jù)本發(fā)明的方法的一種變型方案，使得至少一部分循環(huán)回流氣體涼J131高級烴并使用另一部分循環(huán)回流氣體流作為燃燒氣體被轉(zhuǎn)化。
在弓l入到熔融氣化器中之前，適宜可使經(jīng)轉(zhuǎn)化的循環(huán)回流氣體與單^lE縮
5的氣體和/或與冷卻的且二氧化碳減少的氣體混合。
此外根據(jù)一種有利的方法變型方案，將在沖天爐氣體中一起輸送的顆粒分離，并將其循環(huán)回流到熔融氣化器中，其中一部分單獨(dú)壓縮的氣體流和/或^4卩的且二氧化碳減少的氣術(shù)荒被混合用于輸送經(jīng)循環(huán)回流的顆粒。
根據(jù)一種本發(fā)明的方法變型方案，禾擁循環(huán)回流氣體的量和域 鵬和/或C02成分來控制在渦流區(qū)中的理論絕熱火焰、皿，由此可以有目的地控制冶金過程。
采用所述各種方案及所述方案的組合，可以有效地控制在渦流區(qū)中的理論絕熱火焰亂
為了實(shí)現(xiàn)所述目的，根據(jù)本發(fā)明，開頭部分所述設(shè)備的特征在于至少一個從用于爐頂氣體的管路分支出來并通入到熔融氣化器中的回流管路。
在這種情況下為了使燃燒或爆炸的危險最小，氣體回流管路平行于tj^m
構(gòu)延伸至輸^J1構(gòu)的出口。
適宜在反饋管路中安裝壓縮器。
根據(jù)本發(fā)明，所述設(shè)備的一種有利的實(shí)施方式的特征在于，在壓縮器和輸
氧機(jī)構(gòu)之間安裝冷卻，和二氧化碳還原級(Reduktionsstufe)，其中二氧化碳還原級還可以減少或者完全消除7]C蒸汽含量。
在此可以規(guī)定，壓縮器的輸出端和二氧化碳還原級的輸出端通入到一個共同的輸送管路中，i繊送管路通向熔融氣化器的輸氧機(jī)構(gòu)。
為了肖^多fflil對再循環(huán)氣體的預(yù)熱而使可循環(huán)回流的氣體量最大，且不會由于絕熱火焰溫度(RAFT)大大降低而不利于冶金，在壓縮器的輸出端和二氧化碳還原級的輸出端的匯聚處之后設(shè)置加熱裝置。由此附加地有利地減少原材料用量，并可以附哋控制工藝過程。
禾,如下有利的其它的發(fā)明特征，即加熱裝置用燃燒氣體工作，其中在壓縮器之前從回流管路分支出支路，且該支路通向加熱裝置的'燃燒氣體接頭，可以減少原材料用量，進(jìn)而可以進(jìn)一步提高設(shè)備效率。
可以有利地在壓縮器和輸^n構(gòu)之間安裝轉(zhuǎn)化器。
在此也可以減少原材料的用量，其方式為，根據(jù)一種有利的實(shí)施方式，從回流管路分支出支路，且該支路通向轉(zhuǎn)化器的it燒氣體接頭。
本發(fā)明的設(shè)備的另一實(shí)施方式的特征在于，在回流管路的平行支路中既設(shè)置冷卻體和二氧化碳還原級，又i體轉(zhuǎn)換器，所述平行支路通入到一個共同
的輸送管路中，該輸送管路通向熔s蟲氣化器的im機(jī)構(gòu)。
{，在用于沖天爐氣體的至少一個管路中設(shè)置顆粒分離器，顆粒再循環(huán)機(jī)構(gòu)從該顆粒分離器的顆粒排出機(jī)構(gòu)通向熔融氣化器，其中一個支路從回流管路
ffiA到顆粒反饋機(jī)構(gòu)中。
下面將借助優(yōu)選的實(shí)施例對照附圖
詳細(xì)說明本發(fā)明。將塊狀的或球狀的鐵礦石必要時連同未燃燒的助熔劑輸送到還原高爐爐身
1中。通過卸料裝置2將在還原高爐爐身1中所產(chǎn)生的海綿鐵輸送到熔融氣化器3的頭部中。在熔融氣化器3的底部集聚有液態(tài)的生鐵，在生鐵的上面集聚有液態(tài)的爐渣，這些爐渣分別通過自己的出渣機(jī)構(gòu)優(yōu)選間歇地排出。從備用高爐爐身4向熔融氣化器3輸送氣化劑，tm煤和/或傲專，必要時混合以被篩出的鐵礦石篩下粒，該鐵礦石否則不能用于還原過程。ffiil氣體管路5在熔S蟲氣化器3的下部區(qū)域中輸送含有氧的氣體。
所產(chǎn)生的還原氣體M管路6從熔融氣化器3的頭部輸出，在熱氣旋風(fēng)分離器7中被去除固態(tài)的組分，特別是粉狀的和細(xì)粒狀的被脫氣的煤，然后M管路8進(jìn)入到還原高爐爐身1中。在該還原高爐爐身1中，還原氣體逆流地穿流由鐵礦石和助熔齊購成的柱狀物，并在這種情況下將鐵礦石還原 綿鐵。
在熱氣旋風(fēng)分離器7中分離的脫氣的煤粉禾唭它顆粒狀的所含物質(zhì)被輸送回熔融氣化器3，優(yōu)選在^A到該熔融氣化器3中時ffi31設(shè)置在熔融氣化器3的壁中的灰粉、燃燒m皮氣化，含氧的氣體也被輸送給所述灰粉燃燒器。
至少部分消耗的還原氣1tt還原高爐爐身1的上端通過爐頂氣體管路9被
輸出，在濕式洗氣器io中被洗氣之后作為輸出氣體由于氣體afi肺被輸送給利
用機(jī)構(gòu)和總能量優(yōu)化機(jī)構(gòu)。用于設(shè)備壓力控制的還原氣體在濕式洗氣器ll中被洗氣之后或者與輸出氣體混合，或者M(jìn)管路12作為冷卻氣體循環(huán)回在熱氣旋風(fēng)分離器7之前的管路6中。
特別有利的是，通過再循環(huán)回工藝本身中，即通過再循環(huán)并輸入到熔融氣化器3中，而對至少一部分輸出的爐頂氣體或者在洗氣之后對輸出氣體進(jìn)行利用。為此，有待循環(huán)回流的爐頂氣條濕式洗氣器10之后經(jīng)由管路13艦具有盡可能高的吸入壓力的壓縮器14被分流和壓縮。有利地也可以使得不需要的還原氣itt濕式洗氣器11之后經(jīng)由另一管路15在與輸出氣體混合之前就已經(jīng)被分流和循環(huán)回流。
根據(jù)第一種 方案，可以在冷卻器16中中間冷卻至30-5(TC并在用于去 除C02的設(shè)備17中使得0)2含量減少至2-3% (體積)之后，將經(jīng)循環(huán)回流的 爐頂氣體fflJM入到氧氣噴嘴中的噴管18噴入到熔融氣化器3中，其中用于爐 頂氣體的回流管路平行于輸氧機(jī)構(gòu)延伸至輸氧機(jī)構(gòu)的出口。經(jīng)過如此處理的這 種氣體的一部分可以分流，并為了輸送從熱氣旋風(fēng)分離器7循環(huán)回流的顆粒而 被摻混。除了由于從循環(huán)回流的爐頂氣體供應(yīng)諸如CO或H2的還原物而節(jié)省熔 融氣化器中的作為還原齊啲煤和煤磚外，還可以由于煤、煤磚或焦炭與氣體組 分的吸熱反應(yīng)和甲烷的裂解通過有目的地降低火焰溫度來實(shí)現(xiàn)對渦流區(qū)和煤焦 床的)t4卩，其中如下反應(yīng)起決定作用
C+CO2—2CO AH298=+173kJ/mol
C+H20—CO+H2 AH2984l32kJ/mol
CHt—2H2+C AH298=+74kJ/mol
由于安裝壓縮器14和必要時安裝帶有前置的熱交換器16的CO2去除器17 ， 或者安裝轉(zhuǎn)化器/還原氣體爐21，還產(chǎn)生如下優(yōu)點(diǎn)，即可以實(shí)現(xiàn)較高的熔融能力， 進(jìn)而提高生產(chǎn)率，通過減少還原劑的用量還可以實(shí)現(xiàn)減少每噸生鐵的單位C02 排放量，可以視用于煤、煤磚、焦炭的還原劑成本實(shí)現(xiàn)降低運(yùn)行成本，進(jìn)而快 速地回收附加的投資成本。也可以考慮在燃燒煤粉時替代地使用氮?dú)狻?br> 必要時也可以利用明顯的壓縮熱直接引入爐頂氣體。為了例如根據(jù)煤焦床 溫度或沖天爐溫度來調(diào)控C02含量，也可以將兩^Pt流混合。
循環(huán)回流的爐頂氣體也可以在C02去除之后任選iikffi過還原氣體爐19 (對 流式、蓄熱式)、電熱器、等離子燃燒器或熱交換器(利用氣佩滌塔之前的工 藝氣體例如爐頂氣體的明顯的熱量)等被加熱。這里在4柳還原氣體加熱爐19 時將一部分分流的爐頂氣體通過管路20用作燃'm體。
在引入到熔融氣化器3中之前通過熱交換器加熱循環(huán)回流的爐頂氣體時， ,禾,濕式洗氣器10之前的爐頂氣體的熱能。由此由于對于冷卻爐頂氣體來 說所需要的工藝用水量較少而得到提高工藝的能量效率的優(yōu)點(diǎn)，這也意味著工 藝用水泵的能量需求減小。此外，從爐頂氣體排入到工藝用水中的熱量減少， 所述熱量ffl)l冷卻塔排掉，或者ffi31蒸發(fā)弓胞系統(tǒng)中的必須搟賣補(bǔ)償?shù)?jC損耗。
或者，經(jīng)循環(huán)回流的爐頂氣體也可以i!31高級烴(例如天然氣)在轉(zhuǎn)化器21中被轉(zhuǎn)化，其中為了吸熱的反應(yīng)熱而使用一部分通過管路22作為燃燒氣體輸 入的爐頂氣體。
由于氣體循環(huán)回流而增加的來自熔融氣化器3的還原氣體量被用于在還原 階段1 (高爐爐身或流化床)中增加生產(chǎn)和/或用于恒定的金屬化。恒定的金屬
^ffl51熔融氣化器3與還原高爐爐身1的解耦實(shí)現(xiàn)。任何時候都足夠多的還原
氣體量允許在還原高爐爐身1中的恒定的金屬化。由此無需為了滿足熱量預(yù)算
而大量地改變有待輸送給熔融氣化器3的氧量，這導(dǎo)致度定的煤焦床溫度，較 少的煤分解，進(jìn)而導(dǎo)致熔融氣化器3以少量的單位還原齊U消耗穩(wěn)定i虹作。對 熔融氣化器工作的優(yōu)化導(dǎo)致用于固定床還原高爐爐身1 (FBRS)的或者在設(shè)備 的流化床反應(yīng)器(WSR)中的必需的還原劑量較少，皿過爐頂氣體的循環(huán)回 流完全得到補(bǔ)償。
財卜，由于絕熱的火銜鵬較低和熔融氣化器穩(wěn)定地工作，由此可以快速 地控制、降低生鐵中的硅含量，以便最大程度地減少按照下式在高溫下進(jìn)行的 硅還原
Si02+2di+2CO AH298=+690kJ/mol
除了硅含量外，還可以M^、生鐵中的硫含量，因?yàn)橛捎谘h(huán)回流的爐頂氣
體只具有l(wèi)至100ppm的H2S，所以相比于僅僅使用煤、煤磚或焦炭的情況，所 引入的硫大大地M^。
最后，通過氣體循環(huán)回流，明顯便于調(diào)節(jié)所需要的噴射速度和便于調(diào)節(jié)在 熔融率較低的情況下對渦流區(qū)的充分的穿透。
權(quán)利要求
1.用于制造熔融金屬的方法，其中將氧、還原劑和在還原反應(yīng)器(1)中還原的鐵送入到熔融氣化器(3)中，所述還原劑通過所述氧被氣化，并利用此時產(chǎn)生的熱量來熔化經(jīng)還原的鐵，其中來自所述熔融氣化器(3)的沖天爐氣體被用作至少一部分還原氣體，且其中反應(yīng)后的爐頂氣體從所述還原反應(yīng)器(1)中被排出，將至少一部分經(jīng)排出的爐頂氣體送入到所述熔融氣化器(3)中，并壓縮再循環(huán)的氣體，其特征在于，在壓縮和送入到熔融氣化器(3)中之間將再循環(huán)的氣體冷卻，且減少二氧化碳含量，和/或使得至少一部分再循環(huán)氣體流通過高級烴并使用另一部分再循環(huán)氣體流作為燃燒氣體被轉(zhuǎn)化。
2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，使得至少一部分經(jīng)再循環(huán)的氣體只被壓縮，使得至少另一部分經(jīng)再循環(huán)的氣體只被冷卻并減少其二氧化碳含量；和在駄到所述熔融氣化器(3)中之前將所述經(jīng)壓縮的氣體和二氧化碳減少的氣體混合。
3. 如權(quán)利要求1和2中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在駄到所述熔融氣化器(3)中之前將所述兩盾環(huán)的且必要時經(jīng)冷卻的、二氧化碳M^、的氣體加熱，優(yōu)選使用部分再循環(huán)氣i^荒作為燃燒氣體。
4. 如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在駄到所述熔融氣化器(3)中之前，使得經(jīng)轉(zhuǎn)化的幫盾環(huán)氣體與只被壓縮和/或7賴卩并且二氧化碳M^、的氣體混合。
5. 如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，將在沖天爐氣體中一起輸送的顆粒分離，并將其再循環(huán)到所述熔融氣化器(3)中，其中混合一部分只被壓縮和/或冷卻并且二氧化碳減少的氣體流，用于輸^^再循環(huán)的顆粒。
6. 如權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，利用幫盾環(huán)氣體的量和/或鵬和/或C02成絲控制渦流區(qū)中的理論絕熱火焰 驢。
7. 如權(quán)禾腰求1至6中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在壓縮和駄到所述熔融氣化器(3)中之間將經(jīng)再循環(huán)的氣體冷卻至30至5(TC。
8. 如權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，將二氧化齢量減少至2至3體積％。
9. 用于制造熔融金屬的設(shè)備，具有還原反應(yīng)器(1)、帶有輸氧機(jī)構(gòu)(5)的熔融氣化器(3)和還原齊懶送系統(tǒng)(4)，至少一個用于將沖天爐氣體從所述熔融氣化器(3)輸送到所述還原反應(yīng)器(1)中的管路(6、 8)和至少一個用于從所述還原反應(yīng)器(1)排出爐頂氣體的管路(9)，至少一個從用于所述爐頂氣體的管路分支出的通入到所述熔融氣化器(3)中的回流管路(13、 18)，其中在所述回流管路(13、 18)中安裝壓縮器(14)，其特征在于，在所述壓縮器(14)和輸氧機(jī)構(gòu)(5)之間安裝冷卻裝置(16)和二氧化碳還原級(17);禾口/或在所述壓縮器(14)和所述輸^n構(gòu)(5)之間安裝轉(zhuǎn)化器(21)。
10. 如權(quán)利要求9所述的設(shè)備，其特征在于，所述氣體回流管路(13、 18)平行于所述輸氧機(jī)構(gòu)(5)延伸至所述輸氧機(jī)構(gòu)的出口。
11. 如權(quán)利要求9和10中任一項(xiàng)所述的設(shè)備，其特征在于，所述壓縮器(14)的輸出端和所述二氧化碳還原級(17)的輸出端通入到一個共同的輸送管路(18)中，i繊送管路通向所述熔融氣化器的輸氧機(jī)構(gòu)(5)。
12. 如權(quán)利要求ll所述的設(shè)備，其特征在于，在所述壓縮器(14)的輸出端和所述二氧化碳還原級(17)的輸出端的匯聚處之后設(shè)置加熱裝置(19)。
13. 如權(quán)利要求12所述的設(shè)備，其特征在于，所述加熱裝置(19)用燃燒氣體工作，其中在所述壓縮器(14)之前或之后從所述回流管路(13)分支出支路(20)，且該支路通向所述加熱裝置(19)的燃燒氣體接頭。
14. 如權(quán)利要求9所述的設(shè)備，其特征在于，從所述回流管路(13)分支出支路(22)，且該支路通向所述轉(zhuǎn)化器(21)的燃燒氣體接頭。
15. 如權(quán)利要求9或10所述的設(shè)備，其特征在于，在所述回流管路(13、18)的平行支路中既設(shè)置7轉(zhuǎn)口裝置(16)和二氧化碳還原級(17)，又設(shè)置轉(zhuǎn)換器(21)，所述平行支路通入到一個共同的輸送管路(18)中， 送管路通向所述熔融氣化器(3)的輸^n構(gòu)(5)。
16. 如權(quán)禾腰求9至15中任一項(xiàng)所述的設(shè)備，其特征在于，在用于沖天爐氣體的至少一個管路(6)中設(shè)置顆粒分離器(7)，顆粒再循環(huán)機(jī)構(gòu)從，粒分離器的顆粒排出機(jī)構(gòu)通入所述熔融氣化器(3)，其中一個支路從所述再循環(huán)管路(18) SA到所述顆粒再循環(huán)機(jī)構(gòu)中。
全文摘要
一種用于制造熔融金屬的方法，其中將氧、還原劑和在還原反應(yīng)器(1)中還原的鐵引入到熔融氣化器(3)中。所述還原劑通過所述氧被氣化，并利用此時產(chǎn)生的熱量來熔化經(jīng)還原的鐵。來自所述熔融氣化器(3)的沖天爐氣體被用作至少一部分還原氣體，反應(yīng)后的爐頂氣體從所述還原反應(yīng)器(1)中被排出。為了在提高能量效率和原材料效率的情況下還提高生產(chǎn)率，其中同時改善產(chǎn)品的冶金特性，將至少一部分爐頂氣體從管路(9)分流，用于從所述還原反應(yīng)器(1)排出爐頂氣體，并通過至少一個通入到所述熔融氣化器(3)中的返回管路(13、18)再循環(huán)，且引入到所述熔融氣化器(3)中。
文檔編號C21B13/00GK101528948SQ200780037648
公開日2009年9月9日 申請日期2007年10月1日 優(yōu)先權(quán)日2006年10月13日
發(fā)明者B·武萊蒂克, F·豪詹伯格, J·森克, J·沃姆, K·韋德, M·施米特, N·雷因, R·米爾納 申請人:西門子Vai金屬科技有限責(zé)任公司