專利名稱：：渦輪機(jī)殼體的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及渦輪機(jī)殼體或閥殼體，尤其涉及用于蒸汽輪機(jī)上的渦輪機(jī)殼體或閥殼體。技術(shù)背景由于用于火力發(fā)電用蒸汽輪才兒上的渦輪^a殼體或閥殼體其形狀極為復(fù)雜，因此，在大多數(shù)情況下使用鑄鋼。對(duì)這些高溫部件，要求具有較高的高溫強(qiáng)度及抗蠕變斷裂強(qiáng)度，再有，在使用這些鑄鋼的情況下，由于有必要通過(guò)焊接修補(bǔ)缺陷部位，因此，要求具有良好的焊接性。為了應(yīng)對(duì)這種要求，開始使用了如專利文獻(xiàn)l(專利文獻(xiàn)1:特開平8-209293號(hào)公報(bào))所公開的具有高強(qiáng)度并且焊接性良好的殼體材料。另外，還有如專利文獻(xiàn)2(專利文獻(xiàn)2:特開2001-115230號(hào)公報(bào))或?qū)＠墨I(xiàn)3(專利文獻(xiàn)3:特開2001-059130號(hào)公報(bào))所記載的以作為高Cr系列耐熱鋼的代替材料的2.25Cr-2W-Mo-V鑄鋼和如專利文獻(xiàn)4(專利文獻(xiàn)4:特開2000-273570號(hào)公報(bào))或?qū)＠墨I(xiàn)5(專利文獻(xiàn)5:特開平10-259449號(hào)公報(bào))所記載的通過(guò)改善耐沖擊性而提高了焊接性的Cr-Mo-V-W鑄鋼。但近年來(lái)，對(duì)火力發(fā)電成套設(shè)備在要求具有較高的熱效率的同時(shí)，要求具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。對(duì)用于蒸汽輪機(jī)上的殼體材料來(lái)講，也是僅憑一直所使用的材料不見(jiàn)得能夠保證其充分的現(xiàn)況。于是，本發(fā)明的目的在于提供作為在高溫高壓的蒸汽環(huán)境中使用的殼體材料具有較高的高溫強(qiáng)度和較高的韌性且焊接性良好的殼體。
發(fā)明內(nèi)容作為本發(fā)明的殼體材料，其特征在于，在質(zhì)量上，包括C:0.08~0.20°/。、Si:0.050.45%、Mn:0.10~0.30%、Ni:0.80~1.40%、Cr:1.001.40%、Mo:1.201.60%、V:0.10~0.30%、Ti:0.060.10%、B:0.00050.0010%、P:0.01%以下、S:0.01%以下、Al:0.005%以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成。還有，作為本發(fā)明的殼體材料，其特征在于，在質(zhì)量上，包括C:0.08-0.20%、Si:0.050.45%、Mn:0.100.30%、M:1.101.40%、Cr:1.00~1.40%、Mo:1.201.60%、V:0.10~0.30%、Ti:0.06~0.10%、B:0.0005~0.0010%、P:0.01%以下、S:0.01%以下、Al:0.005%以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成。這些殼體材料用于渦輪機(jī)的渦輪機(jī)殼體或閥門的閥殼體上。還有，這些渦輪機(jī)殼體或閥殼體用于蒸汽輪機(jī)上。再有，作為殼體材料的特征，Mn/Ni為1.0以下，理想的是，0.5以下，更理想的是，0.070.38，特別理想的是0.070.27，(Mo+V)/Ni為3.0以下，理想的是，0.932.38,最理想的是，0.93-1.73。還有，作為殼體材料的特征，(Mo+V)/Ni/B為1000-5000,理想的是，3500~5000。根據(jù)本發(fā)明，能夠提供作為在高溫高壓的蒸汽環(huán)境中使用的殼體材料具有較高的耐高溫強(qiáng)度和韌性且焊接性良好的殼體。圖1是表示本實(shí)施方式中所示的合金的Mn和Ni之間的平衡的圖。圖2是表示本實(shí)施方式中所示的合金的高溫強(qiáng)度的強(qiáng)化元素和韌性的強(qiáng)化元素之間的平衡的圖。圖3是表示本實(shí)施方式中所示的合金的高溫強(qiáng)度的強(qiáng)化元素/韌性的強(qiáng)化元素和B之間的平衡的圖。圖4是焊接SR開裂試樣的結(jié)構(gòu)圖。圖5是表示Ni的含量和10萬(wàn)小時(shí)蠕變斷裂強(qiáng)度之間的關(guān)系的圖。圖6是表示Ni的含量和沖擊斷面轉(zhuǎn)變溫度(FATT)之間的關(guān)系的圖。圖7是高壓蒸汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)剖視圖。圖8是高中壓一體型蒸汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)剖視圖。圖中10—高壓外部殼體、11—高壓內(nèi)部殼體、12—高壓動(dòng)葉、13—轉(zhuǎn)子軸、20—中壓外部殼體、21—中壓內(nèi)部殼體、22—中壓動(dòng)葉、30—彎頭、31—噴嘴箱、40—高中壓一體轉(zhuǎn)子。具體實(shí)施方式在本實(shí)施方式中所說(shuō)明的蒸汽輪機(jī)用的渦輪機(jī)殼體和閥殼體，其特征在于，在質(zhì)量上，包括C:0.08~0.20%、Si:0.050.45%、Mn:0.10~0.30%、Ni:0.8(M.德、Cr:1.00~1.40%、Mo:1.20~1.60%、V:0.10~0.30%、Ti:0.06~0.10%、B:0.00050.0010%、P:0.01%以下、S:0.01%以下、Al:0.005%以下，剩余部分通過(guò)由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成的合金形成。另外，作為Ni的含量，理想的是1.10~1.40%。還有，最近蒸汽輪機(jī)的運(yùn)行不太正常，也時(shí)常出現(xiàn)起動(dòng)反復(fù)停止的情況，因此，有必要降低伴隨蒸汽輪機(jī)的啟動(dòng)停止的熱應(yīng)力。通過(guò)實(shí)現(xiàn)這種材料構(gòu)成的殼體，即使在啟動(dòng)停止時(shí)的應(yīng)力條件下也具備良好的特性，而且，可提供具有在焊接性和制造性上也良好的渦輪機(jī)殼體及閥殼體的蒸汽輪機(jī)。這種材料構(gòu)成的殼體，也提高機(jī)械性能，而且經(jīng)濟(jì)效益也良好。而且，能夠?qū)崿F(xiàn)具有較高的高溫強(qiáng)度和較高的韌性且焊接性良好的耐熱鋼。在本實(shí)施方式中所說(shuō)明的殼體，作為強(qiáng)化材料不含有大量的Cr或W、Nb,因此，也不會(huì)降低焊接性、制造性、鑄造性。還有，在超臨界環(huán)境下也能穩(wěn)定地使用，因此，強(qiáng)度或韌性也充分。特別是關(guān)于焊接性，通過(guò)焊接后的應(yīng)力消除熱處理，能夠?qū)崿F(xiàn)降低了產(chǎn)生在焊接熱影響部上的開裂(SR開裂)敏感度的耐熱鋼。還有，對(duì)于蒸汽輪機(jī)的殼體，雖然具有許多必要的特性，但作為特征性的特性可舉出大型產(chǎn)品的制造性、韌性及焊接性。因此，不能把鍋爐配管的材料或轉(zhuǎn)子的材料作為殼體的材料轉(zhuǎn)用。也就是說(shuō)，即使是低合金耐熱鋼也隨用途的不同帶來(lái)材料構(gòu)成的設(shè)計(jì)不同。尤其對(duì)于具有566。C以上的溫度上的較高的蠕變斷裂強(qiáng)度，且韌性及焊接性良好，而且用于主蒸汽溫度及壓力分別為溫度為566。C以上，壓力為24Mpa以上的超臨界壓力渦輪的高壓及中壓上的渦輪機(jī)殼體和閥殼體的材料，必須進(jìn)行獨(dú)自的研究開發(fā)。C是提高高溫強(qiáng)度所必要的元素，需要0.05%以上的含量。若該含量超過(guò)0.25%,則在高溫下長(zhǎng)時(shí)間暴露的情況下，產(chǎn)生由碳化物等的過(guò)量析出引起的脆化，使得蠕變斷裂強(qiáng)度下降，還有，由于提高焊接上的焊接部的開裂敏感度，因此，限定在0.25%以下。尤其，為了得到較高的強(qiáng)度及韌性，理想的是0.080,20%。Si—般作為脫酸材料添加，雖然是增加淬火性的元素，但由于含量過(guò)高則提高回火脆化敏感度，因此，有必要定為0.05°/。~0.75%，理想的是，使其含量的上限為0.45%，更理想的是，使其含量的上限為0.40%。Mn雖然與Si同樣地作為脫酸材料添加，是增加淬火性而且提高強(qiáng)度及韌性的元素，但由于含量過(guò)高則提高回火脆化敏感度，降低蠕變斷裂強(qiáng)度，而且在含量過(guò)低時(shí)，降低蠕變斷裂延性和鑄造性。因此，當(dāng)與Ni—起混合添加而且要提高韌性及蠕變斷裂強(qiáng)度時(shí)，理想的是0.10-0.30%，更理想的是0.10~0.25%。Ni是對(duì)提高韌性有效的元素。但由于添加Ni則降低蠕變斷裂強(qiáng)度，因此，在過(guò)去的CrMoV的組成合金中，其含量限制在大致0.50%以下的情況居多。我們經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)通過(guò)使Mn的含量為0.100.30%,能夠在保持蠕變斷裂強(qiáng)度的同時(shí)，增加Ni的含量，提高韌性。而且發(fā)現(xiàn)在使用溫度566。C上，當(dāng)Mn的含量為0.10~0.30%時(shí)，Ni的含量定為0.801.40%為宜。在要求更高的韌性的情況下，Ni的含量定為1.101.40%為宜，這種情況下的Mn的含量以0.100.30%為宜，更理想的是0.10~0.25%。Cr是形成碳化物的元素，用來(lái)提高高溫強(qiáng)度及耐氧化性能，是作為高溫材料不可缺少的元素。因此，雖然有必要包含0.50%以上，但在含量超過(guò)2.00%的情況下，因高溫下的長(zhǎng)時(shí)間加熱發(fā)生析出物的粗化，并降低蠕變斷裂強(qiáng)度。尤其是，為了得到較高的蠕變斷裂強(qiáng)度，最好是1.001.40%。Mo是通過(guò)固溶強(qiáng)化及析出強(qiáng)化作用提高蠕變斷裂強(qiáng)度，而且是防止回火脆化的元素。在含量不足0.50%的情況下得不到充分的強(qiáng)度。再有，在含量超過(guò)2.00%的情況下，得不到其以上的效果。尤其是，為了得到較高的蠕變斷裂強(qiáng)度，以1.20~1.60%為宜。V與C結(jié)合形成碳化物并提高蠕變斷裂強(qiáng)度。雖然在不足0.05%的情況下得不到充分的強(qiáng)度，但若超過(guò)0.50%則提高焊接后的SR開裂敏感度，因此，有必要避免。尤其是，為了得到較高的蠕變斷裂強(qiáng)度及延性，以0.100.30%為宜。B提高淬火性能并顯著地提高蠕變斷裂強(qiáng)度。雖然在其含量不足0.0003%的情況下得不到充分的強(qiáng)度，但在含量超過(guò)0.0030%的情況下，顯著地提高焊接后的SR開裂敏感度，因此，有必要避免。尤其是，為了具有較高的蠕變斷裂強(qiáng)度，降低焊接后的SR開裂敏感度，最好是0.0005%0.0010%。Ti與Si同樣地作為脫酸材料添加。若超過(guò)0.15%，則由高溫下的長(zhǎng)時(shí)間加熱所引起的脆化敏感度增高，因此，有必要避免。作為Ti的含量，以0.060.10%為宜。Al與Si同樣地具有作為脫酸材料的效果。我們從對(duì)CrMoV的組分鑄鋼的研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)Al降低蠕變斷裂強(qiáng)度及蠕變斷裂延性并提高焊接后的SR開裂名丈感度。在本實(shí)施方式中，含量定為0.005%為宜。作為其含量的下限，最好盡量為0%。P及S由于是雜質(zhì)元素，有時(shí)引起回火脆化，因此，雖然盡可能降低為宜，但很難做到完全不包含，因此，在本實(shí)施方式中，含量定為0.01%以下為宜。作為其含量的下限，p及s都要盡量為o。/。。(其它的元素)另夕卜，從本實(shí)施方式中所未添加的元素中，對(duì)于已確認(rèn)出在一般的低合金耐熱鋼中添加有的W、Nb及N,說(shuō)明其特征和在本實(shí)施方式中避免了添加的理由。W與Mo相同地通過(guò)固溶強(qiáng)化及析出強(qiáng)化作用提高蠕變斷裂強(qiáng)度，并在更高的溫度下發(fā)揮其作用。但若包含W,則具有降低延性、韌性及焊接性的傾向，還有，降低鑄造性。Nb與C結(jié)合形成碳化物并提高高溫強(qiáng)度。但若包含Nb,則降低焊接性及鑄造性。還有，低合金耐熱鋼中所含Nb,不具有從高Cr鋼等的高合金耐熱鋼中所能得到的程度的強(qiáng)度提高效應(yīng)。N在本實(shí)施方式中卻是有害的元素。由于若含有N,則與B結(jié)合而析出BN,因此，使得B的固容量減少，降低根據(jù)B的淬火性，并減少蠕變斷裂強(qiáng)度的提高效應(yīng)。再有，降低韌性及焊接性。(材料組分設(shè)計(jì))對(duì)于殼體材料的強(qiáng)化，需要平衡蠕變斷裂強(qiáng)度及韌性。雖然已確認(rèn)出一般來(lái)講作為CrMoV組分鑄鋼的強(qiáng)化材料添加W、Nb及N,但從焊接性或延性及鑄造性的觀點(diǎn)出發(fā)，本實(shí)施方式中不使用這些。在本實(shí)施方式中所說(shuō)明的殼體材料的基本設(shè)想在于用Mo、V、B補(bǔ)償蠕變斷裂強(qiáng)度，用Ni確保韌性，其含量如前所述。但為了使該考慮方式成立，有必要將隨Ni的含量的增加而降低的蠕變斷裂強(qiáng)度保持在給定值上。為此，有必要減少降低Mn的適宜化及韌性或焊接性的P、S、Al等的雜質(zhì)元素。在考慮了這些情況的基礎(chǔ)上，為了在Mn和Ni之間，而且在蠕變斷裂強(qiáng)度和韌性之間保持平衡，以組分設(shè)計(jì)編制高溫強(qiáng)度的強(qiáng)化元素和韌性的強(qiáng)化元素之間的組合平衡。如圖1所示，在Mn和Ni之間的關(guān)系上，采用積極地添加Ni的設(shè)計(jì)，使得Ni的含量比Mn還多。而且，發(fā)現(xiàn)作為較理想的范圍，Mn的含量為0.1~0.3%，Ni的含量為0.8-1.4%。若對(duì)此以Mn/Ni表示，則其范圍為0.070.32。還有，在要求具有更高的韌性的情況下，Ni的含量定為1.11.4%。在這種情況下，Mn/Ni為0.07~0.27%。Mn/Ni的最寬的范圍為0.05~0.50%。所示試樣No.lNo.3及No.7~No.13)。為保持蠕變斷裂強(qiáng)度和韌性之間的平衡，高溫強(qiáng)度的強(qiáng)化元素和韌性的強(qiáng)化元素的關(guān)系尤為重要。作為高溫強(qiáng)度的強(qiáng)化元素的Mo、V、B和作為韌性的強(qiáng)化元素的Ni之間的關(guān)系尤為重要，Mo+V和Ni的關(guān)系表示在圖2中。如圖2所示，本實(shí)施方式中所示的(Mo+V)/Ni的范圍在斜率為3的直線小的區(qū)域內(nèi)，理想的是，(Mo+V)/Ni為0.932.83。再有，若使M的含量為1.1~1.4%，則(Mo+V)/Ni最好為0.93~1.73。另外，(Mo+V)/Ni的最寬的范圍為0.71~3.16。提高本實(shí)施方式的蠕變斷裂強(qiáng)度所必不可少的元素B和(Mo+V)/Ni之間的關(guān)系如圖3所示。當(dāng)B的單位為ppm時(shí)，可知本實(shí)施方式中的較理想的范圍在斜率為0.5的直線小的區(qū)域內(nèi)。另外，(Mo+V)/Ni/B以1000-5000為宜，當(dāng)Ni的含量定為1.1-1.4%時(shí)，(Mo+V)/Ni/B以35005000為宜。還有，(Mo+V)/Ni/B的最寬的范圍為200~5000。在圖2及圖3中，也以圖示的方式表示了本實(shí)施方式中所示的IO種合金組分(表1所示的試樣No.lNo.3及No.7No.13)。(熱處理)熱處理實(shí)施淬火或正火，而后實(shí)施回火處理。淬火或正火其溫度保持在10001100°C,最好進(jìn)^f于強(qiáng)制冷卻?；鼗鹛幚砥錅囟缺３衷?80750。C,最好進(jìn)行慢冷卻。通過(guò)重復(fù)兩次以上進(jìn)行回火處理來(lái)提高韌性。再有，最好重復(fù)兩次以上進(jìn)行淬火或正火和回火處理。本實(shí)施方式最好具有全回火貝氏體組織，由此，能夠得到高溫強(qiáng)度較高的鋼。(焊接)本實(shí)施方式的焊接條件及修補(bǔ)的施工條件，希望以在予熱溫度150。C以上進(jìn)行焊接，而且在焊接后的冷卻過(guò)程中在150。C以上開始后熱處理。焊接后熱處理以在650700。C下保持一個(gè)小時(shí)以上為宜。還有，若重復(fù)進(jìn)行焊接后的應(yīng)力消除退火處理，則焊接熱影響部的缺口韌性提高，再有，能夠降低焊接部的殘余應(yīng)力。作為焊接方法，適用TIG焊接或MIG焊接等的弧焊法。作為焊條，理想的是Cr-Mo系列的焊條。還有，在有必要進(jìn)行焊接后的淬火(正火)回火處理的情況下，為得到蠕變斷裂強(qiáng)度，最好采用Cr-Mo-V系列焊條。(實(shí)施例1)作為本實(shí)施例中所要說(shuō)明的材料，用高頻感應(yīng)熔化爐進(jìn)行了熔化后澆注到砂型內(nèi)而制作了鑄錠。其形狀為寬300nunx高160mmx進(jìn)深80mm。在熱處理上，無(wú)論是哪一個(gè)試樣都實(shí)施了以1050。C保持五個(gè)小時(shí)后以400°C/h冷卻的正火處理，而后，以725。C保持十二個(gè)小時(shí)后實(shí)施了冷卻爐的回火處理。試驗(yàn)上所用試樣的化學(xué)組分如表1所示。試樣的組分無(wú)論是哪一個(gè)均為全回火貝氏體組織。No.lNo.3及No.7~No.13是本實(shí)施例的鋼，No.4No.6及No.14~No.18是為了進(jìn)行比較而制作的參考例的鋼。用平行部的直徑為6mm、平行部的長(zhǎng)度為30mm的蠕變?cè)嚰M(jìn)行了蠕變破裂試驗(yàn)。另外，用V槽口試件進(jìn)行了沖擊試驗(yàn)。用y型坡口試件(板厚20mm)進(jìn)行了焊接熱影響部開裂試驗(yàn)。焊接上使用了表2所示組分的Cr-Mo鋼用藥皮弧焊條(焊條直徑為4mm)，并預(yù)熱到250°C后在表3所示的條件下進(jìn)行了一次通過(guò)焊接。而且，對(duì)試件的焊接部附近，使焊接熱影響部開始溫度為200°C，并以690。C且兩個(gè)小時(shí)的退火進(jìn)行了后熱處理。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>焊接熱影響部開裂試件的結(jié)構(gòu)圖如圖4所示。表4表示表1所示合金的沖擊斷口轉(zhuǎn)變溫度(FATT)和蠕變斷裂強(qiáng)度(566°CxlO萬(wàn)個(gè)小時(shí)強(qiáng)度)及焊接SR開裂的有無(wú)。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>從表4可知，無(wú)論是本實(shí)施例的試樣No.lNo.3及No.7~No.13的哪一個(gè)其結(jié)果對(duì)沖擊斷口轉(zhuǎn)變溫度(FATT)和蠕變斷裂強(qiáng)度(566。Cx10萬(wàn)個(gè)小時(shí)強(qiáng)度)及是否有焊接SR開裂均良好。圖5表示Ni的含量和566。C下的IO萬(wàn)個(gè)小時(shí)蠕變斷裂強(qiáng)度之間的關(guān)系。圖6表示Ni的含量和沖擊斷口轉(zhuǎn)變溫度(FATT)之間的關(guān)系。從圖5及圖6也可知，無(wú)論是本實(shí)施例的試樣No.lNo.3及No.7No.13的哪一個(gè)其沖擊斷口轉(zhuǎn)變溫度(FATT)和蠕變斷裂強(qiáng)度(566。CxlO萬(wàn)個(gè)小時(shí)強(qiáng)度)均良好。這樣，調(diào)查Ni的含量給機(jī)械性能帶來(lái)的影響的結(jié)果，可知若Ni的含量增加，則蠕變斷裂強(qiáng)度降低而韌性提高。圖7及圖8是使用了本實(shí)施方式中所示的高強(qiáng)度耐熱鋼的高壓蒸汽輪機(jī)的截面結(jié)構(gòu)圖。另外，圖7所示的蒸汽輪機(jī)是高壓蒸汽4侖機(jī)，圖8所示的蒸汽輪機(jī)是高中壓一體型蒸汽輪機(jī)。如圖7所示，高壓蒸汽輪機(jī)具有高壓外部殼體10和位于其內(nèi)側(cè)的高壓內(nèi)部殼體11，在該高壓內(nèi)部殼體11的內(nèi)部設(shè)有配設(shè)了高壓動(dòng)葉12的轉(zhuǎn)子軸13。-還有，如圖8所示，高中壓一體型蒸汽輪機(jī)，在高壓一側(cè)具有高壓外部殼體10和位于其內(nèi)側(cè)的高壓內(nèi)部殼體11,在該高壓內(nèi)部殼體11的內(nèi)部設(shè)有配-沒(méi)了高壓動(dòng)葉12的轉(zhuǎn)子軸。中壓一側(cè)也與高壓一側(cè)同樣地、具有中壓外部殼體20和位于其內(nèi)側(cè)的中壓內(nèi)部殼體21，在該中壓內(nèi)部殼體21的內(nèi)部設(shè)有配設(shè)了中壓動(dòng)葉22的轉(zhuǎn)子軸。另外，符號(hào)40是高中壓一體轉(zhuǎn)子。引導(dǎo)到蒸汽輪機(jī)上的高溫高壓的蒸汽，無(wú)論是在高壓蒸汽輪機(jī)及高中壓一體型蒸汽輪機(jī)中的任意一個(gè)的情況下，均由鍋爐得到，并經(jīng)由主蒸汽管通過(guò)構(gòu)成主蒸汽入口的法蘭盤、彎頭30后，通過(guò)噴嘴箱31引導(dǎo)到最初動(dòng)葉上。對(duì)應(yīng)這些動(dòng)葉設(shè)有各個(gè)靜葉。在本實(shí)施例中，作為外部殼體、內(nèi)部殼體、閥殼體(主蒸汽止回閥殼體及蒸汽調(diào)節(jié)閥殼體)均使用實(shí)施例1的表1所記載的No.8的鑄鋼。在電爐上熔化50噸并真空澆包精煉后，澆注到砂型的鑄型上。將該鑄鋼以1050。C保持IO個(gè)小時(shí)并進(jìn)行爐冷卻的正火處理后，以1050°C保持10個(gè)小時(shí)并進(jìn)行氣流淬火，接著，以725。C進(jìn)行兩次保持12小時(shí)的回火。對(duì)具有全回火貝氏體組織的這些殼體進(jìn)行了切斷調(diào)查，結(jié)果在充分滿足566°C、24Mpa高溫高壓殼體上所要求的特性(溫度566°C下的10萬(wàn)個(gè)小時(shí)強(qiáng)度^98Mpa、FATT^135。C)的同時(shí)，在焊接SR開裂試驗(yàn)中也得到了不開裂的良好的結(jié)果。使用了這種殼體的渦輪機(jī)殼體或閥殼體對(duì)于在高溫高壓的蒸汽環(huán)境中使用的蒸汽輪機(jī)具有可利用性。權(quán)利要求1.一種殼體，其特征在于，由在質(zhì)量上包括C0.08～0.20％、Si0.05～0.45％、Mn0.10～0.30％、Ni0.80～1.40％、Cr1.00～1.40％、Mo1.20～1.60％、V0.10～0.30％、Ti0.06～0.10％、B0.0005～0.0010％、P0.0l％以下、S0.01％以下、Al0.005％以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成的合金形成。2.—種渦輪機(jī)殼體，其特征在于，將權(quán)利要求1所述的殼體使用在渦輪機(jī)上。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，Mn/Ni為0.070.32。4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，(Mo+V)/Ni為0.93~2.38。5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，(Mo+V)/Ni/B為10005000。6.—種閥殼體，其特征在于，將權(quán)利要求1所述的殼體使用在閥門上。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的殼體，其特征在于，所述合金是鑄鋼。8.—種渦輪機(jī)殼體，其特征在于，由在質(zhì)量上包括C:0.080.20%、Si:0.05~0.45%、Mn:0.10~0.30%、Ni:U01.40o/o、Cr:1.001.40%、Mo:1.20~1.60%、V:0,10~0.300/0、Ti:0.06~0.10%、B:0.00050.0010%、P:0.01%以下、S:0.01%以下、Al:0.0050/。以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成。9.一種渦輪機(jī)殼體，其特征在于，將權(quán)利要求8所述的殼體使用在渦輪機(jī)上。10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，Mn/Ni為0.070.27。11.根據(jù)權(quán)利要求9所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，(Mo+V)/Ni為0.93~1.73。12.根據(jù)權(quán)利要求9所述的渦輪機(jī)殼體，其特征在于，(Mo+V)/Ni/B為35005000。13.—種閥殼體，其特征在于，將權(quán)利要求8所述的殼體使用在閥門上。14.根據(jù)權(quán)利要求8所述的殼體，其特征在于，所述合金是鑄鋼。15.—種蒸汽輪機(jī)，其特征在于，使用權(quán)利要求2所述的渦輪機(jī)殼體。16.—種蒸汽輪機(jī)，其特征在于，使用權(quán)利要求6所述的閥殼體。17.—種蒸汽輪機(jī)，其特征在于，使用權(quán)利要求9所述的渦輪機(jī)殼體。18.—種蒸汽輪機(jī)，其特征在于，使用權(quán)利要求13所述的閥殼體。19.一種殼體，其特征在于，由在質(zhì)量上包括C:0.050.25%、Si:0.05~0.75%、Mn:0.100.30%、Ni:0.80~1.40%、Cr:0.502.00%、Mo:0.052.00%、V:0.050,50%、Ti:0.060.15%、B:0.0003~0.0030%、P:0.01%以下、S:0.01%以下、Al:0.005%以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成，而且Mn/Ni為0.05~0.50、(Mo+V)/Ni為0.71~3.16以及(Mo+V)/Ni/B為200~5000的合金形成。全文摘要本發(fā)明提供作為在高溫高壓的蒸汽環(huán)境中使用的殼體材料具有較高的高溫強(qiáng)度和較高的韌性且焊接性良好的殼體。本發(fā)明的殼體由在質(zhì)量上包括C0.08～0.20％、Si0.05～0.45％、Mn0.10～0.30％、Ni0.80～1.40％、Cr1.00～1.40％、Mo1.20～1.60％、V0.10～0.30％、Ti0.06～0.10％、B0.0005～0.0010％、P0.01％以下、S0.01％以下、Al0.005％以下，剩余部分由Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素構(gòu)成的合金形成。文檔編號(hào)C22C38/54GK101270454SQ200710089469公開日2008年9月24日申請(qǐng)日期2007年3月23日優(yōu)先權(quán)日2006年3月23日發(fā)明者中村建樹,川中啟嗣,新井將彥申請(qǐng)人:株式會(huì)社日立制作所