本發(fā)明涉及焊接領(lǐng)域，特別涉及一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊機(jī)。

背景技術(shù)：

隨著我國汽車、橋梁、建筑、家電等對鋼鐵有大量需求的行業(yè)的迅猛發(fā)展，鋼鐵企業(yè)對高標(biāo)準(zhǔn)和高性價(jià)比的鋼材的產(chǎn)量和品質(zhì)要求也越來越高。目前，國內(nèi)大部分鋼鐵企業(yè)逐漸走向產(chǎn)品轉(zhuǎn)型、裝備升級(jí)的趨勢。因此，特殊鋼材的焊接是我們即將面臨的重大問題，但利用普通的氬弧焊機(jī)根本無法滿足特殊材質(zhì)鋼種，特別是400系列不銹鋼、高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等的焊接要求，具體地：

1、由于氬弧焊接時(shí)的溫度非常高，所以這種焊接過程會(huì)使焊接區(qū)域溫度陡然上升、下降，造成焊縫及熱影響區(qū)形成淬火，而經(jīng)過淬火后的焊縫及熱影響區(qū)會(huì)明顯出現(xiàn)不規(guī)則的粗大結(jié)晶(特別是400系列不銹鋼、高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等)，這樣，焊縫及熱影響區(qū)一旦受力就會(huì)出現(xiàn)斷裂；

2、由于焊接區(qū)域在焊接前和焊接時(shí)的溫度差較大，所以容易產(chǎn)生焊接應(yīng)力，同時(shí)，因焊接應(yīng)變速率較高，所以容易產(chǎn)生焊接裂紋及因焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出而導(dǎo)致的氫致裂紋，而且，焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度較高。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是為了克服上述背景技術(shù)的不足，提供一種焊縫延伸性好的帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊機(jī)。

為了實(shí)現(xiàn)以上目的，本發(fā)明提供的一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊機(jī)，包括氬弧焊接小車和C型框架，所述C型框架上依次設(shè)有剪切裝置和與所述氬弧焊接小車相配合的反射電極，所述C型框架上對應(yīng)所述剪切裝置和反射電極之間的位置設(shè)有可對焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫熱處理的熱處理裝置；

所述氬弧焊機(jī)的焊接工序的下步工序?yàn)榇嘈蕴幚砉ば?，該脆性處理工序的位置上設(shè)有脆性處理裝置，所述脆性處理裝置包括輔機(jī)小車以及依次布置在所述輔機(jī)小車上的盛水箱、退火機(jī)構(gòu)和循環(huán)水制冷機(jī)，所述盛水箱內(nèi)和所述輔機(jī)小車上對應(yīng)所述盛水箱上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭，所述急速冷卻噴頭與所述循環(huán)水制冷機(jī)的輸出口連通，所述盛水箱與所述循環(huán)水制冷機(jī)的輸入口連通；

所述熱處理裝置包括可對所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫正火處理的正火機(jī)構(gòu)和可對所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理的回火機(jī)構(gòu)，所述正火機(jī)構(gòu)布置在所述反射電極和所述回火機(jī)構(gòu)之間，所述回火機(jī)構(gòu)布置在所述正火機(jī)構(gòu)和所述剪切裝置之間。

通過焊前利用熱處理裝置對焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；

首先，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被擴(kuò)散和細(xì)化的晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；

特針對400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

上述脆性處理工序是特別針對400系列不銹鋼而設(shè)計(jì)的，雖然400系列不銹鋼的焊縫經(jīng)過熱處理后能提高一定的延伸性，但由于400系不銹鋼有其自身特點(diǎn)(鐵素體及鐵素～奧氏雙相體)，因此，400系列不銹鋼的焊縫在經(jīng)過熱處理后，焊縫區(qū)域仍因金屬組織受熱影響(溫度下降)而形成焊縫脆性。因此需采用對焊縫進(jìn)行急速冷卻、退火加熱、再次急速冷卻的去脆性工藝，才能解決脆性問題，從而滿足該鋼種在酸洗、軋制過程中的韌性強(qiáng)度要求。

具體地，400系不銹鋼在正火加熱(600～800℃)后，溫度下降并經(jīng)過400～550℃區(qū)域且會(huì)停留一定時(shí)間，此時(shí)易出現(xiàn)475℃脆性組織，使焊縫強(qiáng)度降低，不能滿足生產(chǎn)要求。為解決此問題，必須對焊縫區(qū)域進(jìn)行退火加熱(500～650℃)，然后再次急速冷卻使焊縫溫度迅速下降，快速脫離475℃脆性溫區(qū)，由此可消除其脆性，從而提高焊縫塑性及延伸性。但由于正火加熱(600～800℃)后，焊縫溫度下降具有不確定性，可能會(huì)落入400～550℃區(qū)域，也可能落入550～650℃區(qū)域，對于前者需進(jìn)行退火加熱再急冷處理，對于后者只需急冷，因此給溫度檢測及控制增加了復(fù)雜性，也使可靠性降低，成本也會(huì)相應(yīng)增加，為此，我們采用統(tǒng)一方案，即：熱處理后對焊縫統(tǒng)一進(jìn)行急速冷卻降溫使溫度降至常溫，然后以此為起點(diǎn)，再退火加熱(500～650℃)、并急速冷卻至常溫。

在上述方案中，所述正火機(jī)構(gòu)又包括一次正火機(jī)構(gòu)和二次正火機(jī)構(gòu)，所述二次正火機(jī)構(gòu)布置在所述一次正火機(jī)構(gòu)和所述回火機(jī)構(gòu)之間。通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性。

在上述方案中，所述一次正火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為650～800℃，所述二次正火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為500～650℃，所述回火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為300～400℃，預(yù)熱溫度為150～250℃。通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性。

在上述方案中，所述退火機(jī)構(gòu)的加熱溫度為500～650℃。

在上述方案中，所述退火機(jī)構(gòu)采用高頻感應(yīng)加熱器。

在上述方案中，所述一次正火機(jī)構(gòu)、二次正火機(jī)構(gòu)和回火機(jī)構(gòu)均采用高頻感應(yīng)加熱器。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。

本發(fā)明提供的技術(shù)方案帶來的有益效果是：

1、通過焊前對焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而 且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；

2、首先，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶經(jīng)過回火處理后再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；

3、通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；

4、通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；

5、特針對400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

本發(fā)明具有結(jié)構(gòu)簡單、可在線連續(xù)對焊接區(qū)域及焊縫進(jìn)行熱處理、工藝簡單、焊接好后焊縫及熱影響區(qū)的延伸性好等特點(diǎn)。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是圖1氬弧焊接小車和部分C型框架后的俯視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明中輔機(jī)部分的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4是圖3的側(cè)視結(jié)構(gòu)示意圖。

圖中，氬弧焊接小車1，C型框架2，剪切裝置3，反射電極4，熱處理裝置5，正火機(jī)構(gòu)5a，一次正火機(jī)構(gòu)5a1，二次正火機(jī)構(gòu)5a2，回火機(jī)構(gòu)5b，脆性處理裝置6，輔機(jī)小車6a，盛水箱6b，退火機(jī)構(gòu)6c，循環(huán)水制冷機(jī)6d，急速冷卻噴頭6e，夾鉗7。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對本發(fā)明實(shí)施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。

本焊機(jī)包括兩大部分：焊接部分(即標(biāo)號(hào)部件1～5和7)和輔機(jī)部分(即標(biāo)號(hào)部件6)；對應(yīng)地，其焊接工藝包括焊接工序和脆性處理工序兩大部分。

實(shí)施例1：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊機(jī)，包括氬弧焊接小車1和C型框架2，所述C型框架2上依次設(shè)有剪切裝置3和與所述氬弧焊接小車1相配合的反射電極4，所述C型框架2上對應(yīng)所述剪切裝置3和反射電極4之間的位置設(shè)有可對焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫熱處理的熱處理裝置5。通過焊前利用熱處理裝置5對焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性。

上述熱處理裝置5包括可對所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫正火處理的正火機(jī)構(gòu)5a和可對所述焊縫區(qū)域進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理的回火機(jī)構(gòu)5b，所述正火機(jī)構(gòu)5a布置在所述反射電極4和所述回火機(jī)構(gòu)5b之間，所述回火機(jī)構(gòu)5b布置在所述正火機(jī)構(gòu)5a和所述剪切裝置3之間。首先，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被擴(kuò)散和細(xì)化的晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性。所述正火機(jī)構(gòu)5a又包括一次正火機(jī)構(gòu)5a1和二次正火機(jī)構(gòu)5a2，所述二次正火機(jī)構(gòu)5a2布置在所述一次正火機(jī)構(gòu)5a1和所述回火機(jī)構(gòu)5b之間。通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從 而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性。

上述一次正火機(jī)構(gòu)5a1的加熱溫度為650～800℃，所述二次正火機(jī)構(gòu)5a2的加熱溫度為500～650℃，所述回火機(jī)構(gòu)5b的加熱溫度為300～400℃，預(yù)熱溫度為150～250℃。通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性。所述一次正火機(jī)構(gòu)5a1、二次正火機(jī)構(gòu)5a2和回火機(jī)構(gòu)5b均采用高頻感應(yīng)加熱器。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。

上述氬弧焊機(jī)的焊接工序的下步工序?yàn)榇嘈蕴幚砉ば?，該脆性處理工序的位置上設(shè)有脆性處理裝置6，所述脆性處理裝置6包括輔機(jī)小車6a以及依次布置在所述輔機(jī)小車6a上的盛水箱6b、退火機(jī)構(gòu)6c和循環(huán)水制冷機(jī)6d，所述盛水箱6b內(nèi)和所述輔機(jī)小車6a上對應(yīng)所述盛水箱6b上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭6e，所述急速冷卻噴頭6e與所述循環(huán)水制冷機(jī)6d的輸出口連通，所述盛水箱6b與所述循環(huán)水制冷機(jī)6d的輸入口連通，所述退火機(jī)構(gòu)6c的加熱溫度為500～650℃，所述退火機(jī)構(gòu)6c采用高頻感應(yīng)加熱器。特針對400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置6，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

上述脆性處理工序是特別針對400系列不銹鋼而設(shè)計(jì)的，雖然400系列不銹鋼的焊縫經(jīng)過熱處理后能提高一定的延伸性，但由于400系不銹鋼有其自身特點(diǎn)(鐵素體及鐵素～奧氏雙相體)，因此，400系列不銹鋼的焊縫在經(jīng)過熱處理后，焊縫區(qū)域仍因金屬組織受熱影響(溫度下降)而形成焊縫脆性。因此需采用對焊縫進(jìn)行急速冷卻、退火加熱、再次急速冷卻的去脆性工藝，才能解決脆性問題，從而滿足該鋼種在酸洗、軋制過程中的韌性強(qiáng)度要求。

具體地，400系不銹鋼在正火加熱(600～800℃)后，溫度下降并經(jīng)過400～550℃區(qū)域且會(huì)停留一定時(shí)間，此時(shí)易出現(xiàn)475℃脆性組織，使焊縫強(qiáng)度降低，不能滿足生產(chǎn)要求。為解決此問題，必須對焊縫區(qū)域進(jìn)行退火加熱(500～650℃)，然后再次急速冷卻使焊縫溫度迅速下降，快速脫離475℃脆性溫區(qū)，由此可消除其脆性，從而提高焊縫塑性及延伸性。但由于正火加熱(600～800℃)后，焊縫溫度下降具有不確定性，可能會(huì)落入400～550 ℃區(qū)域，也可能落入550～650℃區(qū)域，對于前者需進(jìn)行退火加熱再急冷處理，對于后者只需急冷，因此給溫度檢測及控制增加了復(fù)雜性，也使可靠性降低，成本也會(huì)相應(yīng)增加，為此，我們采用統(tǒng)一方案，即：熱處理后對焊縫統(tǒng)一進(jìn)行急速冷卻降溫使溫度降至常溫，然后以此為起點(diǎn)，再退火加熱(500～650℃)、并急速冷卻至常溫。

本實(shí)施例通過焊前利用熱處理裝置5對焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；首先，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行正火處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，焊縫區(qū)域經(jīng)過回火處理后，被擴(kuò)散和細(xì)化的晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行一次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過二次正火，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性；特針對400系列不銹鋼，通過在焊接工序的下步工序位置上加設(shè)脆性處理裝置6，并用脆性處理替代回火處理，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性。

實(shí)施例2(針對高強(qiáng)度合金鋼和高磷鋼等，當(dāng)然，400系列不銹鋼也可采用本實(shí)施例的方案，但其易產(chǎn)生脆性)：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊接工藝，包括以下步驟：

1)在線帶鋼在焊接工序的剪切工位上通過剪切裝置3進(jìn)行剪切拼縫；

2)剪切拼縫完畢后，所述在線帶鋼的焊接區(qū)域在所述焊接工序的熱處 理工位上通過熱處理裝置5進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱，預(yù)熱溫度為150～250℃；

3)升溫預(yù)熱后，所述在線帶鋼在所述焊接工序的焊接工位上通過氬弧焊接小車1進(jìn)行焊接；

4a1)焊接完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的一次正火工位上通過一次正火機(jī)構(gòu)5a1進(jìn)行在線連續(xù)焊縫一次正火，該一次正火溫度為650～800℃；

4a2)一次正火完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的二次正火工位上通過二次正火機(jī)構(gòu)5a2進(jìn)行在線連續(xù)焊縫二次正火，該二次正火溫度為500～650℃；

4b)正火處理完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的回火工位上通過回火機(jī)構(gòu)5b進(jìn)行在線連續(xù)焊縫回火處理，該回火處理溫度為300～400℃。

本實(shí)施例的動(dòng)作過程如下：

首先，在線帶鋼在剪切工位通過剪切裝置3進(jìn)行剪切拼縫；剪切拼縫完畢后，C型框架2帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5向右移動(dòng)，直至熱處理裝置5移動(dòng)到夾鉗7的位置，開始升溫預(yù)熱；預(yù)熱完畢后，C型框架2帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5繼續(xù)向右移動(dòng)，直至反射電極4移動(dòng)到夾鉗7的位置；接著，氬弧焊接小車1也移動(dòng)到夾鉗7的位置進(jìn)行焊接；焊接完畢后，氬弧焊接小車1回退，C型框架2也帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5向左回位，在C型框架2回位的過程中，裝在C型框架2上的一次正火機(jī)構(gòu)5a1、二次正火機(jī)構(gòu)5a2和回火機(jī)構(gòu)5b依次對焊縫區(qū)域?qū)?yīng)進(jìn)行一次正火、二次正火和回火處理。(參見圖1)

上述一次正火機(jī)構(gòu)5a1、二次正火機(jī)構(gòu)5a2和回火機(jī)構(gòu)5b均采用高頻感應(yīng)加熱器。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。

本實(shí)施例通過利用熱處理裝置5對在線帶鋼的焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低 了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；首先，對焊縫區(qū)域采用正火工藝的熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，對焊縫區(qū)域采用回火工藝的熱處理，使被擴(kuò)散和細(xì)化的晶體再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性；通過焊后對焊縫區(qū)域先采用一次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過對焊縫區(qū)域采用二次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過根據(jù)具體不同型號(hào)的帶鋼，優(yōu)化選擇不同區(qū)間的預(yù)熱溫度、一次正火溫度、二次正火溫度和回火溫度，能更進(jìn)一步地提高焊縫的延伸性。

實(shí)施例3(特針對400系列不銹鋼)：

一種帶在線連續(xù)焊縫熱處理的氬弧焊接工藝，包括以下步驟：

1)在線帶鋼在焊接工序的剪切工位上通過剪切裝置3進(jìn)行剪切拼縫；

2)剪切拼縫完畢后，所述在線帶鋼的焊接區(qū)域在所述焊接工序的熱處理工位上通過熱處理裝置5進(jìn)行在線連續(xù)升溫預(yù)熱，預(yù)熱溫度為150～250℃；

3)升溫預(yù)熱后，所述在線帶鋼在所述焊接工序的焊接工位上通過氬弧焊接小車1進(jìn)行焊接；

4a1)焊接完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的一次正火工位上通過一次正火機(jī)構(gòu)5a1進(jìn)行在線連續(xù)焊縫一次正火，該一次正火溫度為650～800℃；

4a2)一次正火完畢后，所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述焊接工序的二次正火工位上通過二次正火機(jī)構(gòu)5a2進(jìn)行在線連續(xù)焊縫二次正火，該二次正火溫度為500～650℃；

4b)正火處理完畢后，正火后的所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在脆性處理工序的急速冷卻工位上通過所述急速冷卻噴頭6e急速降至常溫；

降至常溫后的所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域在所述脆性處理工序的退火工 位上通過所述退火機(jī)構(gòu)6c進(jìn)行退火處理，退火溫度為500～650℃；

退火后的所述在線帶鋼的焊縫區(qū)域又在所述脆性處理工序的急速冷卻工位上通過所述急速冷卻噴頭6e急速降至常溫。

具體地，上述脆性處理工序的位置上的脆性處理裝置6包括輔機(jī)小車6a以及依次布置在所述輔機(jī)小車6a上的盛水箱6b、退火機(jī)構(gòu)6c和循環(huán)水制冷機(jī)6d，所述盛水箱6b內(nèi)和所述輔機(jī)小車6a上對應(yīng)所述盛水箱6b上方的位置分別設(shè)有用于急速冷卻在線帶鋼的焊接區(qū)域正反面的急速冷卻噴頭6e，所述急速冷卻噴頭6e與所述循環(huán)水制冷機(jī)6d的輸出口連通，所述盛水箱6b與所述循環(huán)水制冷機(jī)6d的輸入口連通。初始位置時(shí)，焊縫位于所述盛水箱6b上方，第一次急速冷卻完畢后，輔機(jī)小車6a向左移動(dòng)，使退火機(jī)構(gòu)6c位于焊縫下方進(jìn)行退火處理，退火完畢后，輔機(jī)小車6a向右回位，使盛水箱6b回到焊縫下方，最后再進(jìn)行第二次急速冷卻。

本實(shí)施例的動(dòng)作過程如下：

首先，在線帶鋼在剪切工位通過剪切裝置3進(jìn)行剪切拼縫；剪切拼縫完畢后，C型框架2帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5向右移動(dòng)，直至熱處理裝置5移動(dòng)到夾鉗7的位置，開始升溫預(yù)熱；預(yù)熱完畢后，C型框架2帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5繼續(xù)向右移動(dòng)，直至反射電極4移動(dòng)到夾鉗7的位置；接著，氬弧焊接小車1也移動(dòng)到夾鉗7的位置進(jìn)行焊接；焊接完畢后，氬弧焊接小車1回退，C型框架2也帶動(dòng)剪切裝置3、反射電極4和熱處理裝置5向左回位，在C型框架2回位的過程中，裝在C型框架2上的一次正火機(jī)構(gòu)5a1和二次正火機(jī)構(gòu)5a2依次對焊縫區(qū)域?qū)?yīng)進(jìn)行一次正火和二次正火；正火完畢后，在線帶鋼運(yùn)輸?shù)较虏焦ば蚣创嘈蕴幚砉ば蜻M(jìn)行脆性處理。(參見圖1)

上述一次正火機(jī)構(gòu)5a1、二次正火機(jī)構(gòu)5a2和回火機(jī)構(gòu)5b均采用高頻感應(yīng)加熱器。當(dāng)然，也可采用其他加熱器。

本實(shí)施例通過利用熱處理裝置5對在線帶鋼的焊接區(qū)域進(jìn)行升溫預(yù)熱，這樣，既可降低焊接應(yīng)力，又可降低焊接應(yīng)變速率，有利于避免產(chǎn)生焊接裂紋及焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出，避免產(chǎn)生氫致裂紋，同時(shí)，也可減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，而且，還對減緩焊后的冷卻速度有著輔助作用；并利用氬弧焊焊接時(shí)其特有的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減少了加熱器的數(shù)量，從而降低了成本；再且，通過焊后對焊縫區(qū)域進(jìn)行熱處理，這樣，可使焊縫及熱影 響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；通過將焊接工序的下步工序設(shè)計(jì)成脆性處理工序，這樣能消除400系列不銹鋼的脆性，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；首先，對焊縫區(qū)域采用正火工藝的熱處理，這樣，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶擴(kuò)散和細(xì)化，從而大大地提高了焊縫的延伸性；然后，對擴(kuò)散和細(xì)化后的結(jié)晶采用回火工藝的熱處理，使其再次結(jié)晶，從而再進(jìn)一步地提高了焊縫的延伸性，或針對400系列不銹鋼，輾壓后直接對焊縫區(qū)域采用脆性處理，消除400系列不銹鋼的脆性，從而再進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；通過焊后對焊縫區(qū)域先采用一次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)的粗大結(jié)晶體得到擴(kuò)散，并使其分布均勻，同時(shí)保持焊縫及熱影響區(qū)一定溫度為二次正火作準(zhǔn)備；緊接著通過對焊縫區(qū)域采用二次正火的熱處理，可使焊縫及熱影響區(qū)晶體組織細(xì)化，同時(shí)經(jīng)過兩次正火，使幅寬≥1000mm的板帶焊縫區(qū)域溫度比較均勻、平衡，從而進(jìn)一步地降低了焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度，提高了金屬延伸性；通過采用退火處理配合急速冷卻的工藝，消除了400系列不銹鋼在475℃區(qū)間產(chǎn)生的脆性組織，從而進(jìn)一步地提高了400系列不銹鋼的塑性及延伸性；通過在退火處理前再加一次急速冷卻，保障了在焊接400系列不銹鋼時(shí)的工藝和焊接質(zhì)量的統(tǒng)一性。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。