本申請(qǐng)涉及具有通過(guò)激光焊接而接合的多個(gè)鋼板的焊接結(jié)構(gòu)的技術(shù)，以及激光焊接的方法(激光焊接方法)。

背景技術(shù)：
使用激光的焊接方法(激光焊接方法)由于它的優(yōu)勢(shì)而廣泛地用作用于接合疊置的鋼板的焊接方法之一。例如，激光焊接不太可能導(dǎo)致變形，能夠高速焊接，且造成留有較少的熱影響區(qū)。激光焊接方法典型地通過(guò)沿直線對(duì)準(zhǔn)激光束來(lái)形成焊接部。已經(jīng)對(duì)該方法指出了問(wèn)題。例如，當(dāng)按照該方法成直線地形成焊接部時(shí)，易于出現(xiàn)應(yīng)力集中，從而在焊接部的相對(duì)端部處造成缺陷，結(jié)果導(dǎo)致很難確保焊接部的穩(wěn)定質(zhì)量。為了改善該問(wèn)題，已經(jīng)提出激光焊接方法來(lái)形成具有各種形狀的焊接部。其中一種這樣的方法是使焊接部形成類似C的形狀(以下，稱為“C形焊接部”)的激光焊接方法。當(dāng)使用該激光焊接方法時(shí)，通過(guò)形成C形焊接部可以緩解應(yīng)力集中，使得焊接部的曲線部位于應(yīng)力易于集中的焊接范圍的相對(duì)端部處，而焊接部的相對(duì)端部位于較少受外力影響(換句話說(shuō)，較少有助于增強(qiáng)焊接強(qiáng)度)的端部之間的中間部。然而，如此形成的C形焊接部的強(qiáng)度并不大于通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與C形焊接部的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形焊接部的強(qiáng)度。再例如，有使焊接部形成回路形(以下，稱為“回路形焊接部”)或螺旋形(以下，稱為“螺旋形焊接部”)的激光焊接方法(例如，參見(jiàn)公開(kāi)號(hào)為2000-145450(JP-2000-145450A)日本專利申請(qǐng)和公開(kāi)號(hào)為2004-98122(JP-2004-98122A)的日本專利申請(qǐng))。這種類型的激光焊接方法也以與在C形焊接部同樣的方式來(lái)緩解在所形成的回路形或螺旋形焊接部中的應(yīng)力集中。然而，如同前述的C形焊接部，回路形或螺旋形焊接部的強(qiáng)度，不大于通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法所形成的具有與回路形或螺旋形焊接部的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形焊接部的強(qiáng)度。再例如，有使焊接部形成由彼此相對(duì)安置的兩個(gè)C構(gòu)成的形狀(以下，稱為“雙C形焊接部”)的激光焊接方法(例如，參見(jiàn)公開(kāi)號(hào)為2009-233712(JP-2009-233712A)的日本專利申請(qǐng))。這種類型的激光焊接方法也以與在前述C形焊接部同樣的方式來(lái)緩解所形成的雙C形焊接部中的應(yīng)力集中。此外，在該激光焊接方法中，焊接部形成由彼此相對(duì)安置的兩個(gè)C構(gòu)成的形狀，由此，省略了較少受外力影響(換句話說(shuō)，較少有助于增強(qiáng)焊接強(qiáng)度)的中間部的焊接，結(jié)果引起了生產(chǎn)率的增大。然而，如同前述的C形焊接部，這種雙C形焊接部的強(qiáng)度并不大于通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與雙C形焊接部的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形焊接部的強(qiáng)度。還再如，有將由沿假想的閉合曲線以定間距排列的多個(gè)熔核所形成的焊接部形成圓(以下，稱為“熔核焊接部”)的激光焊接方法(參見(jiàn)公開(kāi)號(hào)為2001-62575(JP-2001-62575A)的日本專利申請(qǐng))。在由這種激光焊接方法所形成的焊接部中，熔核受外力影響，有些熔核無(wú)應(yīng)力集中。因此，熔核焊接部提供穩(wěn)定的質(zhì)量。在JP-2001-62575A中所述的激光焊接方法中，盡管限定了熔核的直徑與間距之比，但并沒(méi)有限定直徑和間距的具體值。與通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與熔核焊接部的閉合曲線的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形焊接部相比較，熔核焊接部有時(shí)但不總是提供相等或更高的強(qiáng)度。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明提供具有通過(guò)激光焊接所接合的多個(gè)鋼板的焊接結(jié)構(gòu)，以及用于激光焊接的焊接方法(激光焊接方法)。形成由在假想的閉合曲線上以定間距排列的多個(gè)熔核所形成的焊接部，使得所述焊接部恒定地具有與通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有等于所述閉合曲線直徑的相似的直徑的環(huán)形或圓形焊接部強(qiáng)度相等或更高的強(qiáng)度。本發(fā)明的第一方案涉及一種焊接結(jié)構(gòu)。所述焊接結(jié)構(gòu)包括多個(gè)鋼板，各所述鋼板通過(guò)激光焊接接合到至少另一個(gè)鋼板。所述多個(gè)鋼板包括焊接部。所述焊接部在所述鋼板接合至另一個(gè)鋼板的接合部處形成。所述焊接部由多個(gè)熔核形成。所述多個(gè)熔核沿假想的閉合曲線排列。當(dāng)所述多個(gè)鋼板中最薄的鋼板的厚度用t表示、熔核的直徑用d表示并且在相鄰熔核之間的間距用p表示時(shí)，d為以下并且p為2d以上但不大于5d，并且所述熔核的數(shù)量為3個(gè)以上。在上述焊接結(jié)構(gòu)中，包含形成所述焊接部的全部熔核的區(qū)域可以是經(jīng)熔融加工的，且所述區(qū)域可以由在所述閉合曲線的內(nèi)側(cè)上沿所述閉合曲線形成的假想內(nèi)曲線和在所述閉合曲線的外側(cè)上沿所述閉合曲線形成的假想外曲線所包圍。在上述焊接結(jié)構(gòu)中，所述多個(gè)鋼板可以彼此疊置。本發(fā)明的第二方案涉及一種用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法。所述激光焊接方法包括在每一個(gè)所述鋼板接合到至少另一個(gè)鋼板的接合部處形成焊接部。所述焊接部由多個(gè)熔核形成。所述多個(gè)熔核沿假想的閉合曲線排列。當(dāng)所述多個(gè)鋼板中最薄的鋼板的厚度用t表示、所述熔核的直徑用d表示并且在相鄰熔核之間的間距用p表示時(shí)，d為以下并且p為2d以上但不大于5d。所述熔核的數(shù)量為3個(gè)以上。上述激光焊接方法可以進(jìn)一步包括熔融加工區(qū)域，所述區(qū)域由在所述閉合曲線的內(nèi)側(cè)上沿所述閉合曲線形成的假想內(nèi)曲線和在所述閉合曲線的外側(cè)上沿所述閉合曲線形成的假想外曲線所包圍，并且所述區(qū)域包含形成所述焊接部的全部熔核。本發(fā)明提出以下所述的優(yōu)勢(shì)。依照本發(fā)明的方案的焊接結(jié)構(gòu)和激光焊接方法能夠形成由在假想的閉合曲線上以定間距排列的多個(gè)熔核所形成的焊接部，所述焊接部總是具有與通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與閉合曲線的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形的焊接部強(qiáng)度相等或更高的強(qiáng)度。附圖說(shuō)明以下將參照附圖描述本發(fā)明的示例性實(shí)施例的特征、優(yōu)勢(shì)以及技術(shù)和工業(yè)上的重要性，在附圖中相同的附圖標(biāo)記表示相同的元件，且在附圖中：圖1A是示出通過(guò)依照本發(fā)明的實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的平面圖；圖1B是示出沿圖1A中的箭頭A1-A1方向所觀察到的通過(guò)依照本發(fā)明的實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的剖視圖；圖2A是示出形成熔核的方法，并示出通過(guò)定點(diǎn)成形方法形成熔核的狀態(tài)的立體圖；圖2B是示出形成熔核的方法，并示出通過(guò)掃描成形方法形成熔核的狀態(tài)的立體圖；圖2C是示出形成熔核的方法，并示出通過(guò)填充成形方法形成熔核的狀態(tài)的立體圖；圖2D是示出形成熔核的方法，并示出通過(guò)螺旋成形方法形成熔核的狀態(tài)的立體圖；圖3是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照本發(fā)明的第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的熔核的半徑和硬度之間關(guān)系的曲線圖；圖4是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的焊接間距和在形成熔核組的區(qū)域中有缺陷的ED的百分比之間關(guān)系的曲線圖；圖5是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的焊接間距和相對(duì)于通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與該熔核組的直徑相似的直徑的圓形熔核的剝離強(qiáng)度的剝離強(qiáng)度之比之間關(guān)系的曲線圖；圖6是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的直徑和強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖；圖7A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剪切方向(更具體地，沿正交于鋼板的厚度方向的方向；以下同樣適用)施加沖擊載荷；圖7B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剝離方向(更具體地，沿鋼板的厚度方向；以下同樣適用)施加沖擊載荷；圖8A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)激光焊接方法所形成的具有與圖7中的熔核組的直徑相似的直徑的單一圓形熔核的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剪切方向施加沖擊載荷；圖8B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)激光焊接方法所形成的具有與圖7中的熔核組的直徑相似的直徑的單一圓形熔核的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剝離方向施加沖擊載荷；圖9A用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的具有與圖7中的熔核組的直徑相似的直徑的單一圓形熔核的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剪切方向施加沖擊載荷；圖9B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出經(jīng)過(guò)時(shí)間和施加至通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的具有與圖7中的熔核組的直徑相似的直徑的單一圓形熔核的沖擊載荷或沖擊載荷的加速度之間關(guān)系的曲線圖，沿剝離方向施加沖擊載荷；圖10A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所所形成的圓形熔核組的熔核數(shù)量和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于熔核組的每一個(gè)排列方向(即，對(duì)于排列熔核組的每一個(gè)方向)，沿剪切方向施加載荷；圖10B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的熔核數(shù)量和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于熔核組的每一個(gè)排列方向，沿剝離方向施加載荷；圖11A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的直徑和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于熔核組的每一個(gè)排列方向，沿剪切方向施加載荷；圖11B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的直徑和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于熔核組的每一個(gè)排列方向，沿剝離方向施加載荷；圖12A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出當(dāng)沿剪切方向施加載荷時(shí)，施加至通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的載荷和用熔核組所焊接的多個(gè)鋼板的移動(dòng)距離之間關(guān)系的曲線圖；圖12B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出當(dāng)沿剝離方向施加載荷時(shí)，施加至通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的載荷和用熔核組所焊接的多個(gè)鋼板的移動(dòng)距離之間關(guān)系的曲線圖；圖13A是示出通過(guò)依照本發(fā)明的第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的熔核組的平面圖；圖13B是示出通過(guò)依照第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的熔核組的平面圖，所述熔核具有不同于圖13A中熔核的形狀；圖14A是示出依照本發(fā)明的第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是示出緊接在進(jìn)行锪端面加工(spot-facingprocessing)之前的熔核組狀態(tài)的平面圖；圖14B是示出依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是從圖14A中的箭頭A2-A2方向所觀察到的熔核組的剖視圖；圖15A是示出依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是示出在锪端面加工過(guò)程中的熔核組的平面圖；圖15B是示出依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是從圖15A中的箭頭A3-A3方向所觀察到的熔核組的剖視圖；圖16A是示出依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是示出在锪端面加工之后的熔核組的平面圖；圖16B是示出依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的步驟的示意圖之一，并且是從圖16A中的箭頭A4-A4方向所觀察到的熔核組的剖視圖；圖17A是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第四實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的直徑和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于在進(jìn)行锪端面加工時(shí)和未進(jìn)行锪端面加工時(shí)的情況，沿剪切方向施加載荷；圖17B是用點(diǎn)和連續(xù)線示出通過(guò)依照第四實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的直徑和抗載荷強(qiáng)度之間關(guān)系的曲線圖，對(duì)于在進(jìn)行锪端面加工時(shí)和未進(jìn)行锪端面加工時(shí)的情況，沿剝離方向施加載荷；圖18A是示出通過(guò)依照本發(fā)明的第一實(shí)施例至第四實(shí)施例的激光焊接方法所形成的熔核組的示意圖，并且是示出依照第一變型例的熔核組的平面圖；圖18B是示出通過(guò)依照本發(fā)明的第一實(shí)施例至第四實(shí)施例的激光焊接方法所形成的熔核組的示意圖，并且是示出依照第二變型例的熔核組的平面圖；圖19是示出通過(guò)依照第五實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組的平面圖；圖20A是示出焊接結(jié)構(gòu)具體示例的立體圖，在所述焊接結(jié)構(gòu)中，通過(guò)依照第五實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組用于焊接結(jié)構(gòu)的法蘭中；以及圖20B是示出通過(guò)依照第五實(shí)施例的激光焊接方法所形成的圓形熔核組排列的具體示例的平面圖。具體實(shí)施方式將描述本發(fā)明的示例性實(shí)施例。依照第一實(shí)施例的激光焊接方法將參考圖1A至圖9B描述依照本發(fā)明的第一實(shí)施例的激光焊接方法。依照第一實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法。為了給鋼板的焊接部(接合部)提供與通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法或點(diǎn)焊方法所形成的焊接部的強(qiáng)度相比更高的強(qiáng)度特性，已經(jīng)開(kāi)發(fā)了該焊接方法。在上述激光焊接方法中，通過(guò)沿與疊置的鋼板表面相交的方向施加激光束來(lái)接合多個(gè)鋼板。通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部(接合部)的“強(qiáng)度特性”主要是對(duì)靜態(tài)強(qiáng)度和動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度作評(píng)價(jià)(同樣適用于后面所描述的第二實(shí)施例至第五實(shí)施例)。術(shù)語(yǔ)“靜態(tài)強(qiáng)度”意指“靜態(tài)剝離強(qiáng)度”，該“靜態(tài)剝離強(qiáng)度”由在拉伸載荷施加至焊接鋼板使得沿剝離方向(更具體地，沿鋼板的厚度方向；以下將同樣適用)逐漸地增加該載荷時(shí)，焊接鋼板能夠抵抗而不剝離的最大的拉伸載荷所表示。術(shù)語(yǔ)“動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度”意指由鋼板焊接部的最大強(qiáng)度所表示的“沖擊剪切強(qiáng)度”或“沖擊剝離強(qiáng)度”，其對(duì)應(yīng)于在沿剪切方向(更具體地，沿正交于鋼板的厚度方向的方向；以下將同樣適用)或沿剝離方向瞬間地施加拉伸載荷至焊接鋼板時(shí)鋼板可抵抗的最大拉伸載荷和可被吸收的能量(所吸收的能量)。如圖1A所示，在依照第一實(shí)施例的激光焊接方法中，用于接合多個(gè)(例如，在本實(shí)施例中為兩個(gè))疊置的鋼板10所形成的焊接部1由多個(gè)熔核11形成，所述熔核具有如在平面圖中所觀察到的圓形且主要排列在假想的閉合曲線12上(以下，如果有必要，“多個(gè)熔核11”應(yīng)該統(tǒng)稱為“熔核組11A”)。閉合曲線12位于鋼板上。閉合曲線12的形狀并不限于如本實(shí)施例中的圓形，而是可以為橢圓形或任何其它的彎曲形狀或可以為多邊形。依照本實(shí)施例的激光焊接方法適用于任何類型的鋼板10，與它們是否經(jīng)過(guò)表面處理無(wú)關(guān)。通過(guò)依照本實(shí)施例的激光焊接方法來(lái)接合的鋼板10的數(shù)量并不限于如本實(shí)施例中的2個(gè)，而是可為3個(gè)以上。盡管熔核11可通過(guò)如下所述的各種方法形成，但任何方法都能夠用于根據(jù)本實(shí)施例的激光焊接方法中。特別地，如圖2A所示，例如，熔核11可通過(guò)“定點(diǎn)成形方法”形成，在該“定點(diǎn)成形方法”中，每個(gè)圓形熔核11a通過(guò)將激光束16對(duì)準(zhǔn)鋼板10的平面部中的預(yù)定點(diǎn)特定一段時(shí)間而形成。如圖2B所示，熔核11可通過(guò)“掃描成形方法”形成，在該“掃描成形方法”中，每個(gè)環(huán)形熔核11b通過(guò)沿鋼板10的平面部中的圓形軌跡(具有與圖1A中所示的熔核11的圓周相同的形狀的軌跡)對(duì)準(zhǔn)激光束16而形成。如圖2C所示，熔核11可通過(guò)“填充成形方法”形成，在該“填充成形方法”中，每個(gè)圓形熔核11c通過(guò)沿鋼板10的平面部中的圓形軌跡對(duì)準(zhǔn)激光束16A形成環(huán)形熔核11b，然后對(duì)準(zhǔn)激光束16B來(lái)填充環(huán)形熔核11b的內(nèi)部而形成。如圖2D所示，熔核11可通過(guò)“螺旋成形方法”形成，在該“螺旋成形方法”中，每個(gè)圓形熔核11d通過(guò)沿鋼板10的平面部中的螺旋軌跡對(duì)準(zhǔn)激光束16而形成。本發(fā)明的發(fā)明人已經(jīng)在由通過(guò)如上所述的成形方法所形成的多個(gè)熔核11而形成的焊接部1上進(jìn)行了各種檢定試驗(yàn)和廣泛的研究，且已經(jīng)發(fā)現(xiàn)適合于熔核11的直徑(圖1B中的尺寸d)和熔核11之間的間距(圖1B中尺寸p)的具體數(shù)值范圍，因而本發(fā)明人已經(jīng)達(dá)成用于使根據(jù)本發(fā)明的激光焊接方法具體化的該第一實(shí)施例的完成。具體地，發(fā)明人通過(guò)集中注意力于隨著熔核11直徑d的增大而更易于在熔核11內(nèi)產(chǎn)生易碎部的事實(shí)進(jìn)行第一檢定試驗(yàn)，且測(cè)量具有各種直徑d的熔核11的內(nèi)部的硬度。將參照?qǐng)D3來(lái)描述第一檢定試驗(yàn)的結(jié)果。在圖3中，豎軸表示熔核11的硬度(單位Hv)，而橫軸表示距熔核11的中心的距離(單位mm)。從熔核11的中心沿徑向朝向外側(cè)對(duì)每個(gè)熔核11順序地測(cè)量和標(biāo)繪硬度。圖3示出對(duì)具有不同直徑d(以及)的三種類型的熔核11的測(cè)量結(jié)果，其中“t”表示疊置鋼板10中的最薄的鋼板10的厚度。如圖3所示，具有直徑的熔核11的硬度(圖3中的線L1)從外部朝向熔核11的中心逐漸增大(即，朝向圖3中的右側(cè)；以下同樣適用)，且表現(xiàn)為它的最大值在熔核11的外周附近(即，在圖3中區(qū)域X1中)。已經(jīng)在熔核11的外周附近達(dá)到其最大值的熔核11的硬度在熔核11內(nèi)的全部區(qū)域中保持基本上不變。同樣地，具有直徑的熔核11的硬度(圖3中的線L2)從外部朝向熔核11的中心逐漸增大且表現(xiàn)為它的最大值在熔核11的外周附近(即在圖3中的區(qū)域X2中)。已經(jīng)在熔核11的外周附近成為其最大值的熔核11的硬度在熔核11內(nèi)的全部區(qū)域中保持基本上不變。具有直徑的熔核11的硬度(圖3中的線L3)也從外部朝向熔核11的中心逐漸增大且表現(xiàn)為它的最大值在熔核11的外周附近(即在圖3中的區(qū)域X3中)，但是一旦達(dá)到熔核11的內(nèi)部，硬度則急劇地下降。在熔核11內(nèi)的外周附近已經(jīng)降低的硬度就會(huì)在熔核11內(nèi)的全部區(qū)域中保持低值基本上不變?；谌缟纤龅牡谝粰z定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)熔核11的直徑d應(yīng)該設(shè)定在等于或小于的范圍中。緊接著，發(fā)明人進(jìn)行第二檢定試驗(yàn)，集中注意力于當(dāng)在焊接部1處接合的多個(gè)鋼板10受到電沉積涂料(ED)時(shí)，如果形成焊接部1的熔核11之間的間距p太小，則易于在熔核組11A內(nèi)產(chǎn)生氣穴，結(jié)果可能導(dǎo)致鋼板10中有缺陷ED的百分比增大。因此，在第二檢定試驗(yàn)中，對(duì)在具有不同間距尺寸p的各種焊接部1處接合的鋼板10測(cè)定ED的不合格率。將參照?qǐng)D4來(lái)描述第二檢定試驗(yàn)的結(jié)果。圖4是示出標(biāo)繪于豎軸(單位％)的鋼板10的有缺陷ED的百分比和標(biāo)繪于橫軸(單位mm)的熔核11間的間距p之間的關(guān)系曲線圖。圖4中的字母“d”表示熔核11的直徑d。如圖4所示，一旦熔核11之間的間距p超過(guò)d(mm)，則鋼板10的有缺陷的ED的百分比隨著間距p的增大而由100％逐漸減少。當(dāng)在熔核11之間的間距p達(dá)到2d(mm)時(shí)，鋼板10的有缺陷的ED的百分比變?yōu)?％，并且在那之后不管間距p的值增大多少，不合格率保持在0％?；谌缟纤龅牡诙z定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)熔核11之間的間距p應(yīng)該等于或大于2d(p≥2d)。緊接著，發(fā)明人進(jìn)行第三檢定試驗(yàn)，集中注意力于前述的靜態(tài)剝離強(qiáng)度在熔核11之間的間距p變得太大時(shí)而傾向于變得更低。對(duì)通過(guò)具有不同間距p的各種焊接部1所接合的鋼板10測(cè)量每個(gè)焊接部1的靜態(tài)剝離強(qiáng)度。將參照?qǐng)D5來(lái)描述第三檢定試驗(yàn)的結(jié)果。圖5是示出標(biāo)繪于豎軸的靜態(tài)剝離強(qiáng)度比和標(biāo)繪于橫軸(單位mm)的熔核11間的間距p之間的關(guān)系曲線圖。“靜態(tài)剝離強(qiáng)度比”是通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部的靜態(tài)剝離強(qiáng)度與通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法所形成的且具有與待測(cè)量的焊接部1的閉合曲線12(見(jiàn)圖1A)的直徑相似的直徑的圓形熔核的靜態(tài)剝離強(qiáng)度之比，并且由相對(duì)于后者的被定義為1的數(shù)值的數(shù)值來(lái)表示。圖5中所示的字母“d”表示熔核11的直徑d。如圖5所示，靜態(tài)剝離強(qiáng)度比在熔核11之間的間距p為3d(p＝3d)時(shí)表現(xiàn)為其最大值2，然后隨著間距p的增大而逐漸減少。當(dāng)熔核11之間的間距p超過(guò)5d(mm)時(shí)，靜態(tài)剝離強(qiáng)度比變?yōu)樾∮?。基于如上所述的第三檢定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)熔核11之間的間距p應(yīng)該等于或小于5d(p≤5d)。因此，基于第一檢定試驗(yàn)至第三檢定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)對(duì)于由多個(gè)熔核11所形成的焊接部1：(1)每個(gè)熔核11的直徑d應(yīng)該等于或小于(2)相鄰熔核11之間的間距p應(yīng)該等于或大于2d但不大于5d(2d≤p≤5d)，以及(3)熔核11的數(shù)量應(yīng)該為3個(gè)以上，而且連接這些熔核11的假想線不應(yīng)該為直線而是應(yīng)該總是形成多邊形的形狀。因而，基于這些研究結(jié)果已經(jīng)完成依照本發(fā)明的第一實(shí)施例的激光焊接方法。在以上說(shuō)明書(shū)中使用的字母“t”表示多個(gè)鋼板10中最薄的鋼板10的厚度。將對(duì)發(fā)明人為了確認(rèn)根據(jù)第一實(shí)施例的激光焊接方法的效果所進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。首先，將描述為了確認(rèn)有關(guān)靜態(tài)強(qiáng)度的效果而由發(fā)明人進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)。發(fā)明人準(zhǔn)備了通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的三種不同類型的焊接部1，使得每個(gè)焊接部1的閉合曲線12由圓形(見(jiàn)圖1A)限定，且分別具有4mm、6mm和8mm的直徑D(以下，稱作“本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。此外，發(fā)明人準(zhǔn)備了作為用于與本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較的目標(biāo)的焊接部，該焊接部通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法形成且由具有與本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的閉合曲線12的直徑相似的直徑的三種不同類型的圓形熔核和環(huán)形熔核形成(以下，稱作“第一比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。此外，發(fā)明人準(zhǔn)備了作為用于與本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較的目標(biāo)的焊接部，該焊接部通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法形成且由各具有6.5mm直徑的熔核形成(以下，稱作“第二比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。對(duì)多個(gè)本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本、第一比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本以及第二比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本測(cè)定靜態(tài)剝離強(qiáng)度，然后比較結(jié)果。將參照?qǐng)D6來(lái)描述為了確認(rèn)靜態(tài)強(qiáng)度的效果而因此進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果。圖6是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪靜態(tài)剝離強(qiáng)度(單位kN)而沿橫軸排列樣本來(lái)示出本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本以及第一和第二比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的靜態(tài)剝離強(qiáng)度的曲線圖。如圖6所示，通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法以形成具有4mm、6mm以及8mm直徑D的閉合曲線12所形成的本發(fā)明的全部靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本，展示出比具有相似直徑的第一比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本更高的靜態(tài)剝離強(qiáng)度。將具有6mm直徑D的閉合曲線12的本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本與具有6.5mm直徑的熔核的第二比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較，本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本展示出較高的靜態(tài)剝離強(qiáng)度。此外，當(dāng)盡管熔核的直徑不同但是通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法所形成的第一比較靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的靜態(tài)剝離強(qiáng)度基本上相同時(shí)，本發(fā)明的靜態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的靜態(tài)剝離強(qiáng)度隨著閉合曲線12的直徑D的增大而增加。這意指根據(jù)第一實(shí)施例的激光焊接方法能夠通過(guò)改變閉合曲線12的直徑D的值向焊接部1提供任何要求的靜態(tài)剝離強(qiáng)度。接下來(lái)，將對(duì)由發(fā)明人為了確認(rèn)有關(guān)動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度的效果而進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。發(fā)明人準(zhǔn)備了通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部1，使得焊接部1的閉合曲線12(見(jiàn)圖1A)由具有6mm直徑D的圓所限定，且每個(gè)熔核11具有1.4mm的直徑d(以下，稱作“本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。另外，發(fā)明人準(zhǔn)備了作為用于與本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較的目標(biāo)的焊接部，該焊接部通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法形成且由具有與本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的閉合曲線12的直徑相似的直徑(6mm)的圓形熔核形成(以下，稱作“第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。此外，發(fā)明人準(zhǔn)備了作為用于與本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較的目標(biāo)的焊接部，該焊接部通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法形成且由具有5mm直徑的熔核形成(以下，稱作“第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。對(duì)本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本、第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本以及第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本測(cè)定沖擊剪切強(qiáng)度和沖擊剝離強(qiáng)度，然后比較測(cè)量結(jié)果。將參考圖7A至圖9B來(lái)描述為了確認(rèn)有關(guān)動(dòng)態(tài)強(qiáng)度的效果而進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果。圖7A至圖9B是分別示出沖擊載荷和沖擊載荷加速度隨時(shí)間的變化的曲線圖。在圖7A至圖9B中，豎軸表示沖擊載荷(單位kN)和沖擊載荷加速度(單位G)，而橫軸表示經(jīng)過(guò)時(shí)間(單位msec)。圖7A至圖9B依次示出本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本、第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本以及第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的測(cè)量結(jié)果。在圖7A至圖9B中，帶有后綴A的那些圖示出沿剪切方向施加沖擊載荷的測(cè)量結(jié)果，而帶有后綴B的那些圖示出沿剝離方向施加沖擊載荷的測(cè)量結(jié)果。此外，在圖7A至圖9B中，沖擊載荷的變化通過(guò)連續(xù)的實(shí)線來(lái)顯示，而沖擊載荷的加速度的變化通過(guò)連續(xù)的虛線來(lái)顯示。在圖7A至圖9B中，表示如上所述的“沖擊剪切強(qiáng)度”或“沖擊剝離強(qiáng)度”的所吸收的能量由豎軸、橫軸以及表示沖擊載荷變化程度的連續(xù)線所限定的區(qū)域面積來(lái)表示。圖7A中所示的且表示本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sa1的面積大于圖8A中所示的且表示第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sa2面積。因此，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本優(yōu)于通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法所形成的第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本且具有比其更高的沖擊剪切強(qiáng)度。圖7B中所示的且表示本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sb1的面積大于圖8B中所示的且表示第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sb2的面積。因此，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本優(yōu)于通過(guò)傳統(tǒng)激光焊接方法所形成的第一比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本且具有比其更高的沖擊剝離強(qiáng)度。另一方面，圖7A中所示的且表示本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sa1的面積基本上等于圖9A中所示的且表示第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sa3的面積。因此，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本具有與通過(guò)點(diǎn)焊方法所形成的第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的沖擊剪切強(qiáng)度基本上相同的沖擊剪切強(qiáng)度。此外，圖7B中所示的且表示本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sb1的面積基本上等于圖9B中所示的且表示第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的所吸收的能量的區(qū)域Sb3的面積。因此，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的本發(fā)明的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本具有與通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的第二比較動(dòng)態(tài)強(qiáng)度測(cè)試樣本的沖擊剝離強(qiáng)度基本上相同的沖擊剝離強(qiáng)度?；隍?yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果，可以確認(rèn)的是依照第一實(shí)施例的激光焊接方法能夠提供與傳統(tǒng)的激光焊接方法或點(diǎn)焊方法相比較來(lái)說(shuō)相等或更高水平的靜態(tài)強(qiáng)度和動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度。依照第二實(shí)施例的激光焊接方法將參照?qǐng)D10A至圖12B來(lái)描述根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施例的激光焊接方法。依照第二實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法，且為了給鋼板間的焊接部提供與通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的焊接部(接合部)的強(qiáng)度特性基本上相等的強(qiáng)度特性，已經(jīng)改進(jìn)了該焊接方法?；旧弦耘c通過(guò)如上所述的根據(jù)第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部1的相同方式來(lái)構(gòu)造通過(guò)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部。因此，以下描述將主要由不同于第一實(shí)施例的特征構(gòu)成。為了檢驗(yàn)依照第二實(shí)施例的激光焊接方法，發(fā)明人進(jìn)行如下所述的各種檢定試驗(yàn)，集中注意力于形成焊接部1的熔核組11A的定位(見(jiàn)圖1A和圖1B)。發(fā)明人進(jìn)行第四檢定試驗(yàn)，集中注意力于熔核組11A的定位的影響程度取決于熔核11的數(shù)量而不同的事實(shí)。具體地，由不同數(shù)量的以不同定位排列的熔核所形成的熔核組11A形成的焊接部1的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度。術(shù)語(yǔ)“剝離強(qiáng)度”具有與靜態(tài)剝離強(qiáng)度相同的意思。術(shù)語(yǔ)“剪切強(qiáng)度”意指由當(dāng)施加拉伸載荷以便于沿剪切方向逐漸增大拉伸載荷時(shí)焊接部1能夠抵抗而不破裂的最大拉伸載荷所表示的靜態(tài)剪切強(qiáng)度。將參照?qǐng)D10A和圖10B來(lái)描述第四檢定試驗(yàn)的結(jié)果。圖10A是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剪切強(qiáng)度(單位kN)示出熔核組11A的剪切強(qiáng)度，同時(shí)為許多熔核11中的每一個(gè)熔核示出沿上橫軸和下橫軸的熔核組11A的形成的圖形。熔核組11A的形成基于它們的方向性而分成沿上橫軸的熔核組11A的形成和沿下橫軸的熔核組11A的形成，使得沿上橫軸所示的熔核組11A具有與沿下橫軸所示的熔核組11A不同的定位。圖10B是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剝離強(qiáng)度(單位kN)示出熔核組11A的剝離強(qiáng)度，同時(shí)為許多熔核11中的每一個(gè)熔核示出沿上橫軸和下橫軸的熔核組11A的形成的圖形。熔核組11A的形成基于它們的定位而分成沿上橫軸的熔核組11A的形成和沿下橫軸的熔核組11A的形成，使得沿上橫軸所示的熔核組11A具有與沿下橫軸所示的熔核組11A不同的定位。如圖10A所見(jiàn)，在具有相同數(shù)量但不同定位的每對(duì)熔核組11A之間無(wú)法觀察到顯著不同的剪切強(qiáng)度。因此，熔核組11A定位的影響程度不顯著。取決于熔核組11A的熔核11的數(shù)量，定位的影響程度沒(méi)有顯著不同。當(dāng)熔核11的數(shù)量在從3個(gè)以上至大約6個(gè)以下的范圍內(nèi)時(shí)，不管熔核組11A的定位如何，剪切強(qiáng)度隨著熔核11的數(shù)量的增加而增大。如圖10B所見(jiàn)，當(dāng)熔核11的數(shù)量為3個(gè)時(shí)，剝離強(qiáng)度取決于熔核組11A的定位而顯著地不同。因此，熔核組11A定位的影響程度是顯著的。當(dāng)熔核11的數(shù)量為4個(gè)時(shí)，剪切強(qiáng)度沒(méi)有取決于熔核組11A的定位而顯著地不同，因此，熔核組11A的定位的影響程度不顯著?；谌缟纤龅牡谒臋z定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)得出如下結(jié)論：為了使熔核組11A定位的影響程度減至最低，熔核11的數(shù)量應(yīng)該為至少4個(gè)以上。發(fā)明人于是集中注意力于假想的閉合曲線12的直徑d(見(jiàn)圖1A)和熔核組11A的定位之間的關(guān)系，并通過(guò)準(zhǔn)備具有不同直徑D(D＝6mm、8mm和10mm)的焊接部1的樣本和為熔核組11A的每一個(gè)定位測(cè)定樣本的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度來(lái)進(jìn)行第五檢定試驗(yàn)。另一方面，通過(guò)由傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法形成焊接部來(lái)準(zhǔn)備比較樣本，使得每個(gè)熔核具有6.5mm的直徑，并同時(shí)測(cè)定該比較樣本的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度。比較樣本的焊接部的熔核11的數(shù)量為6個(gè)。將參照?qǐng)D11來(lái)描述第五檢定試驗(yàn)的結(jié)果。圖11A是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剪切強(qiáng)度(單位kN)，同時(shí)沿橫軸標(biāo)繪閉合曲線12的直徑D(見(jiàn)圖1A)和通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法形成的熔核的直徑來(lái)示出對(duì)于每一個(gè)定位的樣本和比較樣本的剪切強(qiáng)度的圖形。圖11B是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剝離強(qiáng)度(單位kN)，同時(shí)沿橫軸標(biāo)繪閉合曲線12的直徑D(見(jiàn)圖1A)和通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的熔核的直徑來(lái)示出對(duì)于每一個(gè)定位的樣本和比較樣本的剝離強(qiáng)度的圖形。如圖11A所見(jiàn)，剪切強(qiáng)度隨著閉合曲線12的直徑D的值變得更大而逐漸增大，然而對(duì)于直徑D(D＝6mm、8mm和10mm)，剪切強(qiáng)度表現(xiàn)為基本上相同的值而不會(huì)受熔核組11A的定位顯著地影響。應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是在具有6mm直徑D的閉合曲線12中所形成的熔核組11A展示出充分高于通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的熔核(具有6.5mm直徑)的剪切強(qiáng)度的剪切強(qiáng)度。如圖11B所見(jiàn)，剝離強(qiáng)度隨著閉合曲線12的直徑D的值變得更大而逐漸增大，然而對(duì)于直徑D(D＝6mm、8mm和10mm)，剝離強(qiáng)度表現(xiàn)為基本上相同的值而不會(huì)受熔核組11A的定位顯著地影響。應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是在具有6mm直徑D的閉合曲線12中所形成的熔核組11A展示出充分高于通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的熔核(具有6.5mm的直徑)的剝離強(qiáng)度的剝離強(qiáng)度。基于第五檢定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)得出如下結(jié)論：不管熔核組11A的定位如何，只要熔核11的數(shù)量為至少6個(gè)以上，通過(guò)改變閉合曲線12的直徑D，就能夠獲得任何要求的剪切強(qiáng)度或剝離強(qiáng)度。當(dāng)閉合曲線12的直徑D為至少6mm以上時(shí)，該熔核組11A具有與通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的具有相似直徑的熔核的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度相等或更高的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度?；诘谒臋z定試驗(yàn)和第五檢定試驗(yàn)的結(jié)果和各種其它研究的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)得出如下結(jié)論：當(dāng)焊接部1由多個(gè)熔核11形成時(shí)：(1)每個(gè)熔核11的直徑d應(yīng)該為以上但不大于(2)在相鄰熔核11之間的間距p應(yīng)該為0.8d以上但不大于3d(0.8d≤p≤3d)；以及(3)熔核11的數(shù)量應(yīng)該為4個(gè)以上但不大于12個(gè)。發(fā)明人因此達(dá)到依照第二實(shí)施例的激光焊接方法的完成。在以上說(shuō)明書(shū)中的字母“t”表示彼此疊置的多個(gè)鋼板10中最薄的鋼板10的厚度。閉合曲線12的直徑D應(yīng)該為以上但不大于將對(duì)發(fā)明人為了確認(rèn)根據(jù)第二實(shí)施例的激光焊接方法的效果所進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。首先，發(fā)明人準(zhǔn)備了由SCGA590制成且分別具有1.4mm和1.2mm厚度的兩塊鋼板10(見(jiàn)圖1A)。然后，通過(guò)根據(jù)第二實(shí)施例的激光焊接方法來(lái)接合這些鋼板10。發(fā)明人在鋼板10之間所形成的焊接部1上進(jìn)行激光焊接，使得每個(gè)熔核11的直徑d為大約1.4mm(d＝1.4mm)，且在每個(gè)熔核組11A中的熔核11的數(shù)量為6個(gè)，以及相鄰熔核11之間的間距p為3mm(p＝3mm)。使用具有聚焦0.6mm直徑光的激光來(lái)形成焊接部1，使得形成由具有6mm直徑D(D＝6mm)的圓所限定的閉合曲線12。發(fā)明人還準(zhǔn)備了類似于通過(guò)傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法所形成的鋼板10的兩塊鋼板作為用于比較的目標(biāo)。這樣形成的熔核直徑類似于閉合曲線12的直徑D。使用依照第二實(shí)施例的激光焊接方法接合的兩塊鋼板10(以下，稱作“本發(fā)明的樣本鋼板”)，以及使用傳統(tǒng)的點(diǎn)焊方法接合的兩塊鋼板(以下，稱作“比較樣本鋼板”)受到沿剪切方向施加的拉伸載荷以獲得靜態(tài)剪切強(qiáng)度，以及受到沿剝離方向施加的拉伸載荷以獲得靜態(tài)剝離強(qiáng)度，然后進(jìn)行拉伸強(qiáng)度的測(cè)量。將參照?qǐng)D12A和圖12B來(lái)描述為了確認(rèn)根據(jù)第二實(shí)施例的激光焊接方法的效果而進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果。圖12A和圖12B是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪拉伸載荷(單位kN)，同時(shí)沿橫軸標(biāo)繪相對(duì)移動(dòng)距離(單位mm)來(lái)示出對(duì)于本發(fā)明的樣本鋼板和比較樣本鋼板的兩鋼板的拉伸載荷和相對(duì)移動(dòng)距離(移動(dòng)行程)之間關(guān)系的曲線圖。圖12A是示出在獲得靜態(tài)剪切強(qiáng)度時(shí)的拉伸載荷和相對(duì)移動(dòng)距離之間關(guān)系的曲線圖，而圖12B是示出在獲得靜態(tài)剝離強(qiáng)度時(shí)的拉伸載荷和相對(duì)移動(dòng)距離之間關(guān)系的曲線圖。如圖12A所見(jiàn)，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是為獲得靜態(tài)剪切強(qiáng)度而施加給本發(fā)明的樣本鋼板的拉伸載荷和施加給比較樣本鋼板的拉伸載荷在整個(gè)移動(dòng)距離(移動(dòng)行程)的范圍中是基本上相同的。如圖12B所見(jiàn)，為獲得靜態(tài)剝離強(qiáng)度而施加給本發(fā)明的樣本鋼板的拉伸載荷和施加給比較樣本鋼板的拉伸載荷在移動(dòng)距離(移動(dòng)行程)的開(kāi)始階段的范圍(移動(dòng)距離很小的范圍)中是基本上相同的。然而，一旦移動(dòng)距離(移動(dòng)行程)超過(guò)特定值，施加給本發(fā)明的樣本鋼板的拉伸載荷變得高于施加給比較樣本鋼板的拉伸載荷。基于上述的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是依照第二實(shí)施例的激光焊接方法可能提供等于或高于傳統(tǒng)點(diǎn)焊方法的靜態(tài)強(qiáng)度。依照第三實(shí)施例的激光焊接方法將參照?qǐng)D13來(lái)描述根據(jù)本發(fā)明的第三實(shí)施例的激光焊接方法。依照第三實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法。為了給鋼板間的接合部提供比通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的線形焊接部(接合部)更高的剝離強(qiáng)度，已經(jīng)改進(jìn)了該焊接方法。如圖13A所示，例如，通過(guò)依照第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部3A由在通過(guò)圓形所限定的假想閉合曲線32A上以一定間距排列的多個(gè)熔核31A形成。每個(gè)熔核31A通過(guò)上述的掃描成形方法形成準(zhǔn)環(huán)形的形狀，該準(zhǔn)環(huán)形形狀不是完整的環(huán)形形狀而是部分地設(shè)置有間隙31a。熔核31A排列為使得其間隙31a面向閉合曲線32A的中心。確定閉合曲線32A的直徑為使得相鄰熔核31A彼此相交的尺寸?？商鎿Q地，例如，通過(guò)依照第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部3B可以由在通過(guò)如圖13B所示的圓形所限定的假想閉合曲線32B上以一定間距排列的多個(gè)熔核組31B形成。熔核組31B中的每一個(gè)由具有小直徑的圓形形狀的多個(gè)熔核31b形成。這些熔核31b在形成熔核組31B的假想閉合曲線32b上以一定間距排列。每個(gè)熔核組31B設(shè)置有缺失部分31c，在所述缺失部分31c中，一個(gè)或多個(gè)熔核31b(在該實(shí)施例中為一個(gè)熔核)從閉合曲線32b中缺失。熔核組31B排列為使得其缺失部分31c面向閉合曲線32B的中心。確定閉合曲線32B的直徑使得相鄰的熔核組31B(更具體地，熔核組31B的閉合曲線32b)彼此相交。發(fā)明人已經(jīng)有關(guān)于如上所述所構(gòu)造的焊接部3A或焊接部3B的發(fā)現(xiàn)：(1)每個(gè)熔核31A或每個(gè)熔核組31B的直徑d應(yīng)該為以上(2)閉合曲線32A或閉合曲線32B的形狀應(yīng)該為圓形或橢圓形；以及(3)在相鄰熔核31A或相鄰熔核組31B的中心軸之間所形成的角度θ應(yīng)該為120度以下(θ≤120度)?；谶@些發(fā)現(xiàn)，發(fā)明人已經(jīng)達(dá)成依照第三實(shí)施例的激光焊接方法的完成。在以上說(shuō)明書(shū)中使用的字母“t”表示彼此疊置的鋼板中最薄的鋼板的厚度。在通過(guò)依照第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部3A或焊接部3B中，焊接部分的端部(更具體地，在熔核31A中的間隙31a或在熔核組31B上的缺失部分31c)位于閉合曲線32A或閉合曲線32B的周界的內(nèi)部。在通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的線形焊接部(接合部)中，例如，外力傾向于集中在相對(duì)端，則可能導(dǎo)致剝離。和這種傳統(tǒng)的方法不同，依照第三實(shí)施例的激光焊接方法能夠確保穩(wěn)定的質(zhì)量。依照第四實(shí)施例的激光焊接方法緊接著，將參照?qǐng)D14A至圖17B來(lái)描述依照本發(fā)明的第四實(shí)施例的激光焊接方法。依照第四實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法，且為提高通過(guò)依照第一實(shí)施例至第三實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部(接合部)的防腐蝕性能，已經(jīng)改進(jìn)了該焊接方法。根據(jù)下述步驟來(lái)執(zhí)行依照第四實(shí)施例的激光焊接方法。首先，如圖14A所示，焊接部4通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法形成在多個(gè)(本實(shí)施例中為兩個(gè))彼此疊置的鋼板40上。焊接部4由在用圓形限定的假想閉合曲線42上以一定間距排列的多個(gè)熔核41形成。如圖14B中以剖視圖所示，每個(gè)熔核41的相對(duì)端面(在與鋼板40的與其彼此接合的表面相反的表面的同一側(cè)上的每個(gè)熔核的部分；以下同樣適用)形成在其中央部分稍微凹陷的碗狀形狀。當(dāng)鋼板40擁有由具有這種形狀的多個(gè)熔核41所形成的焊接部4時(shí)，水或類似物傾向于集中在熔核41的凹陷的碗狀形狀的部分中，且由此焊接部4處于易于生銹的狀態(tài)。隨后，如圖15A所示，在區(qū)域Z上進(jìn)行熔融加工，該區(qū)域Z由在閉合曲線42的內(nèi)側(cè)上(在內(nèi)周界側(cè)上)沿閉合曲線42形成的內(nèi)曲線42a和在閉合曲線42的外側(cè)上(在外周界側(cè)上)沿閉合曲線42形成的外曲線42b所包圍且包含形成焊接部4的全部熔核41。具體地，如圖15B中以剖視圖所示，在區(qū)域Z(該區(qū)域由圖15B中的雙點(diǎn)劃線所包圍)內(nèi)的熔核41的端面的周緣區(qū)上執(zhí)行。內(nèi)曲線42a和外曲線42b接觸全部熔核41。當(dāng)完成熔融加工時(shí)，如圖16A所示，全部熔核41位于區(qū)域Z的底面上。這意味著，如圖16B所示，通過(guò)熔融加工已經(jīng)熔化的環(huán)繞熔核41端面的區(qū)域流入熔核41的端面的凹陷部，由此熔核41的相對(duì)端面變得與區(qū)域Z的底面齊平。結(jié)果，即使當(dāng)鋼板40在由如上所述所構(gòu)造的多個(gè)熔核41所形成的焊接部4處接合時(shí)，也會(huì)消除水集中于熔核41的碗狀形狀部分的傾向性，且可以提高焊接部4的防腐蝕性。將對(duì)發(fā)明人為了確認(rèn)通過(guò)在區(qū)域Z上進(jìn)行熔融加工而可能提供給焊接部4的強(qiáng)度的影響所進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。發(fā)明人準(zhǔn)備了通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的三個(gè)不同的焊接部4，使得焊接部4的閉合曲線42(見(jiàn)圖16A)分別由圓形限定且分別具有4mm、6mm和8mm的直徑D。所有這些焊接部4受到根據(jù)第四實(shí)施例的激光焊接方法的熔融加工(下文中，稱為“本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。發(fā)明人還準(zhǔn)備了作為用于與本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本相比較的目標(biāo)的三個(gè)不同的焊接部1，所述焊接部1由通過(guò)根據(jù)第一實(shí)施例的激光焊接方法形成，沒(méi)有進(jìn)行熔融加工，使得焊接部1的閉合曲線12(參見(jiàn)圖1A)分別由圓形限定且分別具有4mm、6mm和8mm的直徑D(以下，稱作“比較強(qiáng)度測(cè)試樣本”)。形成焊接部4的熔核41的數(shù)量或形成焊接部1的熔核11的數(shù)量都為六個(gè)。測(cè)定和比較這些本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本和比較強(qiáng)度測(cè)試樣本的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度。將參照?qǐng)D17來(lái)描述如上所述進(jìn)行的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果。圖17A是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剪切強(qiáng)度(單位kN)同時(shí)沿橫軸標(biāo)繪本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本和比較強(qiáng)度測(cè)試樣本的閉合曲線12和42的直徑D來(lái)示出本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本和比較強(qiáng)度測(cè)試樣本的剪切強(qiáng)度的圖形。圖17B是通過(guò)沿豎軸標(biāo)繪剝離強(qiáng)度(單位kN)同時(shí)沿橫軸標(biāo)繪本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本和比較強(qiáng)度測(cè)試樣本的閉合曲線12和42的直徑D來(lái)示出本發(fā)明的強(qiáng)度測(cè)試樣本和比較強(qiáng)度測(cè)試樣本的剝離強(qiáng)度的圖形。如圖17A和圖17B所示，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是焊接部1和焊接部4彼此展示出基本上相似的剪切強(qiáng)度和剝離強(qiáng)度，與閉合曲線12和42的直徑D(6mm、8mm或10mm)無(wú)關(guān)，并與樣本是否受到依照第四實(shí)施例的激光焊接方法的熔融加工無(wú)關(guān)。基于上述的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果，應(yīng)當(dāng)確認(rèn)的是依照第四實(shí)施例的激光焊接方法能夠提高對(duì)于通過(guò)依照第一實(shí)施例至第三實(shí)施例中任何一個(gè)實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部(接合部)的防腐蝕性，而不涉及強(qiáng)度的減小。通過(guò)依照上述第一實(shí)施例至第四實(shí)施例中任何一個(gè)實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部可以表現(xiàn)出如下所述的各種其它圖案。具體地，如圖18A所示，當(dāng)焊接部101由在用圓形限定的假想閉合曲線112上以一定間距排列的多個(gè)熔核111形成時(shí)，它可以通過(guò)在閉合曲線112的內(nèi)部多增加一個(gè)熔核111來(lái)改變成焊接部101A。此外，如圖18B所示，當(dāng)焊接部201由在用圓形限定的假想的閉合曲線212上以一定間距排列的多個(gè)熔核211形成時(shí)，它可以通過(guò)組合與焊接部201分別具有相同排列的多個(gè)焊接部201同時(shí)共用一些熔核211來(lái)改變成焊接部201A。依照第五實(shí)施例的激光焊接方法將參照?qǐng)D10、圖19和圖20來(lái)描述依照本發(fā)明的第五實(shí)施例的激光焊接方法。依照第五實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板的激光焊接方法，且為了允許鋼板之間的接合部具有使得僅改變剝離強(qiáng)度而沒(méi)有顯著地改變剪切強(qiáng)度的定位，開(kāi)發(fā)了該激光焊接方法。發(fā)明人在研究根據(jù)第五實(shí)施例的激光焊接方法中關(guān)注上述第四檢定試驗(yàn)的結(jié)果。將描述第四檢定試驗(yàn)的結(jié)果。如圖10A所示，當(dāng)熔核11(見(jiàn)圖1)的數(shù)量為三個(gè)時(shí)，剪切強(qiáng)度沒(méi)有取決于熔核組11A定位而顯著改變。另一方面，如圖10B所示，當(dāng)熔核11的數(shù)量為三個(gè)時(shí)，剝離強(qiáng)度取決于熔核組11A的定位而顯著地改變。更具體地，當(dāng)熔核11的數(shù)量為三個(gè)時(shí)，剝離強(qiáng)度在一個(gè)熔核11然后兩個(gè)熔核11沿外力方向順序排列(這意味著一個(gè)熔核11首先受到外力)時(shí)變得比在兩個(gè)熔核11然后一個(gè)熔核11沿外力方向順序排列(這意味著兩個(gè)熔核11首先受到外力)時(shí)更高?；诘谒臋z定試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)通過(guò)將熔核11的數(shù)量限制為三個(gè)，能以僅改變剝離強(qiáng)度而不顯著改變剪切強(qiáng)度的這種定位排列熔核組11A。因此，如圖19所示，通過(guò)依照第五實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部5由在例如用圓形限定的假想的閉合曲線52上以間距p、P排列的三個(gè)熔核51形成。發(fā)明人進(jìn)一步進(jìn)行各種研究和試驗(yàn)，并且基于其結(jié)果，已經(jīng)有關(guān)于由多個(gè)熔核51形成的焊接部5的發(fā)現(xiàn)：(1)每個(gè)熔核51的直徑d應(yīng)該為以上但不大于(2)相鄰熔核51之間的間距p應(yīng)該為1.5d以上但不大于5d(1.5d≤p≤5d)，而間距P應(yīng)該為0.5p以上但不大于2p(0.5p≤P≤2p)；以及(3)熔核51的數(shù)量應(yīng)該為3個(gè)?；谶@些發(fā)現(xiàn)，發(fā)明人已經(jīng)達(dá)成依照第五實(shí)施例的激光焊接方法的完成。在以上說(shuō)明書(shū)中使用的字母“t”表示彼此疊置的多個(gè)鋼板10中最薄的鋼板10的厚度。設(shè)定閉合曲線12的直徑D為以上但不大于的值。依照如上所述的第五實(shí)施例的激光焊接方法僅通過(guò)改變由少至3個(gè)熔核51所形成的焊接部5的定位就能夠改變焊接部5的剝離強(qiáng)度但不會(huì)改變焊接部5的剪切強(qiáng)度。因此，如圖20A所示，例如，當(dāng)本發(fā)明的激光焊接方法應(yīng)用于受到預(yù)定方向的外力F的結(jié)構(gòu)55時(shí)，可以通過(guò)基于外力F1的方向而規(guī)定焊接部5的定位來(lái)減低焊接部5的數(shù)量，且因此還可以減低形成焊接部5的熔核51的數(shù)量，從而可以提供經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)。此外，如圖20B所示，例如，可以多增加一個(gè)熔核51至通過(guò)沿外力F2方向順序排列兩個(gè)熔核51然后一個(gè)熔核51所形成的焊接部5。可替換地，通過(guò)沿外力F3方向順序排列兩個(gè)熔核51然后一個(gè)熔核51所形成的焊接部5A可以與通過(guò)沿外力F3方向順序排列兩個(gè)熔核51然后一個(gè)熔核51所形成的焊接部5B組合，同時(shí)兩個(gè)熔核51中的其中一個(gè)共同使用。如此，可以輕松地提高焊接部5、5A以及5B的剝離強(qiáng)度。如上所述，依照第一實(shí)施例的激光焊接方法是用于接合彼此疊置的多個(gè)鋼板10的激光焊接方法，且在鋼板10之間的接合部處所形成的焊接部1由沿假想的閉合曲線12排列的多個(gè)熔核11形成。當(dāng)最外面的鋼板10中較薄的鋼板10的厚度用t表示時(shí)，每個(gè)熔核11的直徑d為以下并且相鄰熔核11之間的間距p為2d以上但不大于5d(2d≤p≤5d)，以及熔核11的數(shù)量為3個(gè)以上。在具有通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所接合的多個(gè)鋼板10的焊接結(jié)構(gòu)中，在鋼板10之間的接合部處所形成的焊接部1由沿假想的閉合曲線12排列的多個(gè)熔核11形成，且當(dāng)最外面的鋼板10中較薄的鋼板10的厚度用t表示時(shí)，每個(gè)熔核11的直徑d為以下并且相鄰熔核11之間的間距p為2d以上但不大于5d(2d≤p≤5d)，以及熔核11的數(shù)量為3個(gè)以上。依照第一實(shí)施例的激光焊接方法和如上文所述所構(gòu)造的焊接結(jié)構(gòu)能夠形成由在假想的閉合曲線12上以恒定間距p排列的多個(gè)熔核12、12、…所形成的焊接部1，使得焊接部1恒定地具有相似于或高于通過(guò)傳統(tǒng)的激光焊接方法所形成的具有與閉合曲線12的直徑相似的直徑的環(huán)形或圓形形狀的焊接部的強(qiáng)度特性。主要基于靜態(tài)強(qiáng)度和動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度來(lái)評(píng)價(jià)“強(qiáng)度特性”。關(guān)于靜態(tài)強(qiáng)度，由發(fā)明人進(jìn)行的且在圖6中示出的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果已經(jīng)證實(shí)，且關(guān)于動(dòng)態(tài)(沖擊)強(qiáng)度，由發(fā)明人進(jìn)行的且在圖7至圖9中示出的驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果已經(jīng)證實(shí)：通過(guò)依照第一實(shí)施例的激光焊接方法所形成的焊接部1具有相似于或高于具有與焊接部1的閉合曲線12的直徑相似直徑的環(huán)形或圓形形狀的焊接部的強(qiáng)度特性。在依照第四實(shí)施例的激光焊接方法中，在由分別在閉合曲線42的內(nèi)側(cè)和外側(cè)上沿閉合曲線42所形成的假想內(nèi)曲線42a和假想外曲線42b所包圍的區(qū)域Z上來(lái)進(jìn)行熔融加工，并且包含形成焊接部4的全部熔核41。在具有通過(guò)依照第四實(shí)施例的激光焊接方法所接合的多個(gè)鋼板40的焊接結(jié)構(gòu)中，在由分別在閉合曲線42的內(nèi)側(cè)和外側(cè)上沿閉合曲線42所形成的假想內(nèi)曲線42a和假想外曲線42b所包圍的區(qū)域Z上來(lái)進(jìn)行熔融加工，并且包含形成焊接部4的全部熔核41。如上所述的構(gòu)造使得可以防止水或其它的流體停滯在熔核41的碗狀凹槽中，從而提高焊接部4的防腐蝕性。