專利名稱：聚烯烴樹脂發(fā)泡片材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，具體地說，涉及可以適用作玻璃基板等電子精 密儀器的襯紙(間紙)、容器的間隔材料、厚紙?zhí)娲牧系鹊木巯N樹脂發(fā)泡片材。
背景技術(shù)：
近年來，聚烯烴樹脂發(fā)泡片材被用作組入電路的玻璃基板的襯紙。該襯紙所使用 的發(fā)泡片材由于必須體積不會增大的同時操作性也優(yōu)異，因此要求厚度薄、質(zhì)輕、且緩沖性 優(yōu)異，同時懸臂(片持6 )時的下垂量小、即剛性強(qiáng)。而且，近年的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材與 以往的陶器等通常物品的包裝中使用的聚乙烯樹脂發(fā)泡片材相比，通過利用氣泡的定向等 剛性多少得到改善，用于玻璃基板的襯紙等，但是厚度薄而輕與剛性強(qiáng)為相反的特性，不是 可以同時滿足它們的程度的剛性充分強(qiáng)的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材。具體地說，以作為包裝用緩沖材料周知的低密度聚乙烯樹脂作為基材樹脂的發(fā)泡 倍率為15 40倍的聚乙烯樹脂發(fā)泡片材，輕且緩沖性優(yōu)異，但是存在剛性弱而操作性差的 缺點(diǎn)。此外，以低密度聚乙烯樹脂作為基材樹脂的發(fā)泡倍率為5 15倍的聚乙烯樹脂發(fā)泡 片材雖然剛性強(qiáng)度得到提高，但是根據(jù)用途有時剛性的強(qiáng)度還不充分。此外，發(fā)泡倍率為 5 15倍的聚丙烯樹脂發(fā)泡片材的剛性比上述聚乙烯樹脂制發(fā)泡片材強(qiáng)，但是存在發(fā)泡片 材整體的厚度不均大等要解決的問題，若用作玻璃基板用襯紙等，則存在裝載高度過大而 裝載效率降低等缺點(diǎn)。此外，發(fā)泡倍率為5倍以下的聚丙烯樹脂發(fā)泡片材或?qū)＠墨I(xiàn)1中 記載的具有剛性和緩沖性的發(fā)泡片材(包含低密度聚乙烯樹脂與高密度聚乙烯樹脂的混 合樹脂的發(fā)泡片材)雖然剛性強(qiáng)度得到提高，但是從厚度薄、輕、緩沖性優(yōu)異的同時剛性強(qiáng) 的角度考慮還不充分。[專利文獻(xiàn)1]日本特開2004-43813號公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供雖然厚度薄、質(zhì)輕，但剛性強(qiáng)而操作性優(yōu)異，可以適用作 玻璃基板等的電子精密儀器的襯紙、容器的間隔材料或組裝容器材料等厚紙?zhí)娲牧系戎?的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材。根據(jù)本發(fā)明，提供以下所示的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材。[1]聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其是表觀密度為60 350g/L、厚度為0. 2 1. 5mm、坪 量(坪量)為50 200g/m2的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，構(gòu)成該發(fā)泡片材的基材 樹脂的彎曲彈性模量為300MPa以上的同時，該發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)為1 3個。[2]上述1記載的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，在構(gòu)成上述發(fā)泡片材的基材 樹脂中配合2 20重量％的高分子型抗靜電劑。[3]上述1記載的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，在上述發(fā)泡片材的至少一面 上層壓聚烯烴樹脂層，在構(gòu)成該樹脂層的基材樹脂中配合5 55重量％的高分子型抗靜電 劑。
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[4]上述1 3中任意一項(xiàng)記載的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成上述發(fā)泡片材 的基材樹脂是190°C下的熔融張力為15 400mN的聚丙烯樹脂。[5]上述1 3中任意一項(xiàng)記載的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成上述發(fā)泡片材 的基材樹脂是190°C下的熔融張力為15 400mN、密度為930 970g/L的聚乙烯樹脂。[6]上述1 3中任意一項(xiàng)記載的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成上述發(fā)泡片材 的基材樹脂是密度為930g/L以下的聚乙烯樹脂L 15 70重量％與密度超過930g/L且為 970g/L以下的聚乙烯樹脂H 85 30重量％的聚乙烯樹脂組合物，聚乙烯樹脂L與聚乙烯 樹脂H的總計(jì)為100重量％。本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材為特定的表觀密度、厚度及坪量的發(fā)泡片材，基材 樹脂的彎曲彈性模量高，同時該發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)減少，氣泡壁的厚度增大，由 此即使質(zhì)輕，剛性也強(qiáng)、操作性優(yōu)異。此外，通過減少發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)，作為組 裝包裝材料等包裝被包裝物時，被包裝物的可視性也提高。因此，為可以適用作玻璃基板等 的電子精密儀器的襯紙、容器的間隔材料或包裝材料的發(fā)泡片材。在本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材中，可以使發(fā)泡片材或?qū)訅涸诎l(fā)泡片材上的樹脂 層含有抗靜電劑，賦予抗靜電功能。這種發(fā)泡片材優(yōu)選用作電子精密儀器的襯紙、間隔材 料、厚紙?zhí)娲牧系取?br>

[圖1]圖1為本發(fā)明的發(fā)泡片材的寬度方向截面放大照片。[圖2]圖2為以往的發(fā)泡片材的寬度方向截面放大照片。[圖3]圖3為懸臂下垂的測定方法的說明圖。
具體實(shí)施例方式以下對本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材進(jìn)行具體的說明。本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材(以下簡稱為發(fā)泡片材)雖然以聚烯烴樹脂作為基 材樹脂，并且薄、輕，但具有以往的發(fā)泡片材所不能表現(xiàn)出來的剛性。本發(fā)明的發(fā)泡片材的表觀密度為60 350g/L，厚度為0. 2 1. 5mm，坪量為50 200g/m2。 若該表觀密度過低，則有可能不能發(fā)揮充分的剛性強(qiáng)度。另一方面，若該表觀密度 過高，則有可能損害玻璃基板等的包裝材料所要求的緩沖性。從這種角度考慮，該表觀密 度優(yōu)選為70 250g/L，更優(yōu)選為80 200g/L，進(jìn)一步優(yōu)選為100 180g/L，特別優(yōu)選為 120 170g/L。此外，若上述厚度過薄，則對電子精密儀器的緩沖性、表面保護(hù)性不充分，若過厚 則損害電子精密儀器的裝載量。從這種角度考慮，該發(fā)泡片材的厚度優(yōu)選為0. 3 1. 2mm, 更優(yōu)選為0. 4 1. 1mm，特別優(yōu)選為0. 6 1. 0mm。此外，若上述坪量過小，則有可能不能發(fā)揮剛性強(qiáng)度。另一方面，若過大，則有可能 操作性降低而導(dǎo)致成本升高。從這種角度考慮，該坪量優(yōu)選為60 190g/m2，更優(yōu)選為65 180g/m2，進(jìn)一步優(yōu)選為 70 170g/m2。構(gòu)成本發(fā)明的發(fā)泡片材的基材樹脂以聚烯烴樹脂為主要成分。該聚烯烴樹脂為含有50摩爾％以上烯烴成分的樹脂。作為該聚烯烴樹脂，可以舉出聚乙烯樹脂、聚丙烯樹脂 等。聚烯烴樹脂從表面硬度低、柔軟性優(yōu)異、被包裝體的表面保護(hù)優(yōu)異方面考慮優(yōu)選使用。 而且，本說明書中的基材樹脂的主要成分指的是含量為基材樹脂的50重量％以上、優(yōu)選為 70重量％以上、更優(yōu)選為80重量％以上。作為上述聚乙烯樹脂，可以舉出例如，乙烯成分為50摩爾％以上的樹脂，具體地 說可以舉出高密度聚乙烯、低密度聚乙烯、乙烯_ 丁烯-1共聚物、乙烯_己烯-1共聚物、乙 烯-4-甲基戊烯-1共聚物、乙烯-辛烯-1共聚物等直鏈狀低密度聚乙烯，乙烯_乙酸乙烯 酯共聚物，乙烯_丙烯共聚物，乙烯_丙烯_ 丁烯-1共聚物，以及它們的2種以上的混合物寸。此外，作為上述聚丙烯樹脂，可以舉出丙烯均聚物、或丙烯與可以與丙烯共聚的其 它烯烴等成分的共聚物。作為可以與丙烯共聚的其它烯烴，可以舉出例如，乙烯、1-丁烯、異 丁烯、1-戊烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、3，4-二甲基-1-丁烯、1-庚烯、3-甲基-1-己烯 等碳原子數(shù)為4 10的a -烯烴。此外，上述共聚物可以為無規(guī)共聚物或嵌段共聚物等， 進(jìn)而不僅可以為二元共聚物還可以為三元共聚物。而且，上述共聚物中可以與丙烯共聚的 其它成分優(yōu)選以25重量％以下、特別優(yōu)選以15重量％以下的比率含有。而且，作為該可以 共聚的其它成分的含量的下限值，考慮到選擇共聚物的理由等，約為0.3重量％。此外，這 些聚丙烯樹脂可以混合2種以上來使用。構(gòu)成本發(fā)明的發(fā)泡片材的基材樹脂的彎曲彈性模量為300MPa以上，優(yōu)選為 400MPa以上，更優(yōu)選為500MPa以上。若該彎曲彈性模量小于300MPa，則彎曲剛性降低，發(fā) 泡片材的剛性強(qiáng)度不充分，操作性有可能降低。另一方面，其上限值優(yōu)選為2000MPa，更優(yōu)選 為ISOOMPa，進(jìn)一步優(yōu)選為1500MPa。若該彎曲彈性模量過高，則發(fā)泡片材的緩沖性有可能 降低。要說明的是，基材樹脂的彎曲彈性模量采用下述值按照J(rèn)ISK7171 (1994年)，使 用厚度2mmX寬度25mmX長度40mm的試驗(yàn)片，在跨距為30mm、壓頭的半徑R1為5.0mm、 支撐臺的半徑R2為2. 0mm、試驗(yàn)速度為2mm/min的條件下測定、算出的值。而且，作為試驗(yàn) 片，使用如下得到的試驗(yàn)片，將發(fā)泡片材(設(shè)置有樹脂層的層壓發(fā)泡片材的情況下，為除去 樹脂層的發(fā)泡片材)使用加熱加壓(加熱> 7 )、冷卻加壓(冷卻> ^ )進(jìn)行脫泡形成 非發(fā)泡的樹脂，將該非發(fā)泡的樹脂多個重合，使用加熱加壓、冷卻加壓得到上述試驗(yàn)片的厚 度的非發(fā)泡樹脂片材，從該非發(fā)泡樹脂片材切出上述試驗(yàn)片尺寸，得到上述試驗(yàn)片。作為構(gòu)成發(fā)泡片材的彎曲彈性模量為300MPa以上的基材樹脂，考慮到基材樹脂 的發(fā)泡適性，優(yōu)選以以下的(i) (iii)的樹脂作為主要成分的基材樹脂。(i) 190°C下的熔融張力為15 400mN的高熔融張力聚丙烯樹脂(以下也簡稱為 HMS-PP)。(ii) 190°C下的熔融張力為15 400mN、密度為930 970g/L的高熔融張力高密 度聚乙烯樹脂(以下也簡稱為HMS-HDPE)。(iii)密度為930g/L以下的聚乙烯樹脂(以下也簡稱為L-聚乙烯)15 70重 量％與密度超過930g/L且為970g/L以下的高密度聚乙烯樹脂(以下也簡稱為H-聚乙 烯)30 85重量％ (其中，L-聚乙烯與H-聚乙烯的總計(jì)為100重量％)的聚乙烯樹脂組 合物。
作為上述(i)的HMS-PP的具體例子，可以舉出如日本特開平7-53797號公報(bào)所述 的(1)具有小于1的分枝指數(shù)(枝分&指數(shù))和顯著的變形固化伸長粘度(歪^ 硬化伸 ^粘度)的聚丙烯，(2) (a)Z均分子量(Mz)為1.0X106以上、或Z均分子量(Mz)與重均分 子量(Mw)之比(Mz/Mw)為3. 0以上，(b)且平衡柔量JQ為12X 10_5cm2/達(dá)因以上、或單位 應(yīng)力的剪切變形回復(fù)Sr/S為每秒5X10_5cm2/達(dá)因以上的聚丙烯，(3)通過將含有苯乙烯等 自由基聚合性單體以及自由基聚合引發(fā)劑或添加劑等的配合物在聚丙烯樹脂熔融且自由 基聚合引發(fā)劑分解的溫度下熔融混煉，得到的改性的聚丙烯樹脂，或(4)將聚丙烯樹脂、異 戊二烯單體和自由基聚合引發(fā)劑熔融混煉得到的改性聚丙烯樹脂。作為上述(ii)的HMS-HDPE，可以舉出通過將乙烯聚合得到的末端具有乙烯基的 乙烯聚合物，或通過將乙烯與碳原子數(shù)為3以上的烯烴共聚得到的末端具有乙烯基的、數(shù) 均分子量Mn為2000以上、重均分子量與數(shù)均分子量之比Mw/Mn為2 5、在大分子單體的 存在下，將乙烯以及任意的碳原子數(shù)為3以上的烯烴聚合而得到的乙烯共聚物。其中，大分 子單體指的是末端具有乙烯基的烯烴聚合物，優(yōu)選為通過將乙烯聚合得到的末端具有乙烯 基的乙烯聚合物、或通過將乙烯與碳原子數(shù)為3以上的烯烴共聚得到的末端具有乙烯基的 乙烯共聚物，進(jìn)一步優(yōu)選來自任意使用的碳原子數(shù)為3以上的烯烴的分枝以外的分枝中的 長鏈分枝(即，用13C-NMR測定檢出的己基以上的分枝)相對于1000個主鏈亞甲基碳小于 0. 01個的末端具有乙烯基的直鏈狀乙烯聚合物或直鏈狀乙烯共聚物。對于HMS-HDPE的具體說明，在日本特開2006-96910號公報(bào)、日本特開 2006-199872號公報(bào)中有記載。要說明的是，HMS-PP、HMS_HDPE的熔融張力過低時，發(fā)泡適性有可能不充分。從該 角度考慮，該熔融張力更優(yōu)選為17mN以上，進(jìn)一步優(yōu)選為20mN以上。另一方面，該熔融張力過高時，由于在擠出發(fā)泡時因模具壓力的升高引起的發(fā)泡 而易連續(xù)氣泡化，剛性有可能降低。從該角度考慮，該熔融張力優(yōu)選為400mN以下，更優(yōu)選 為300mN以下。本說明書中的熔融張力通過株式會社東洋精機(jī)制作所制* ^ ^ n ^ 9 7 10測 定。具體地說，使用料筒直徑為9. 55mm、長度為350mm的料筒和噴嘴直徑為2. 095mm、長度 為8. 000mm的模孔，料筒和?？椎脑O(shè)定溫度為190°C，將必要量的樣品加入到該料筒內(nèi)，放 置4分鐘后，使活塞速度為10mm/分鐘從?？讓⑷廴跇渲詭顢D出，將該帶狀物掛在直徑 為45mm的張力檢測用皮帶輪上，以恒定的增速增大牽引速度(引t取>9速度)使得牽引速 度在4分鐘內(nèi)從0m/分鐘增加至200m/分鐘的同時用牽引輥牽引帶狀物，得到帶狀物即將 斷裂時的熔融張力的極大值。其中，將必要量的樣品加入到該料筒內(nèi)、放置4分鐘后從模 孔以帶狀擠出熔融樹脂的原因，使?fàn)恳俣葟腛m/分鐘達(dá)到200m/分鐘的時間為4分鐘的 理由在于，抑制樹脂的熱劣化的同時提高得到的值的重現(xiàn)性。對于上述操作，使用不同的樣 品，進(jìn)行共10次測定，從10次得到的上述極大值的最大值依次除去三個值、從上述極大值 的最小值依次除去三個值，將剩余的中間四個極大值相加平均得到的值作為本發(fā)明中的熔 融張力(mN)。其中，通過上述方法進(jìn)行熔融張力的測定，即使?fàn)恳俣鹊竭_(dá)200m/分鐘帶狀物 也不會斷裂時，采用使?fàn)恳俣葹?00m/分鐘的恒速得到的熔融張力(mN)的值作為該測定 中的極大值。具體地說，與上述測定同樣地進(jìn)行，從模孔將熔融樹脂以帶狀擠出，將該帶狀物掛在張力檢測用皮帶輪上，以恒定的增速增大牽引速度使得牽引速度在4分鐘內(nèi)從0m/ 分鐘達(dá)到200m/分鐘的同時旋轉(zhuǎn)牽引輥，等待旋轉(zhuǎn)速度到達(dá)200m/分鐘。旋轉(zhuǎn)速度達(dá)到 200m/分鐘后，開始熔融張力的數(shù)據(jù)的錄入，30秒后，結(jié)束數(shù)據(jù)的錄入。將由在該30秒間得 到的張力負(fù)荷曲線得到的熔融張力的平均值作為熔融張力。而且，當(dāng)然在上述測定中，從?？讓⑷廴跇渲詭顢D出時，盡可能地不使氣泡進(jìn) 入到該帶狀物中。此外，為了從發(fā)泡片材推測原料的熔融張力，由發(fā)泡片材制備測定樣品 時，將用真空烘箱對發(fā)泡片材進(jìn)行加熱、脫泡而得到的發(fā)泡片材作為樣品，此時真空烘箱的 脫泡條件為構(gòu)成發(fā)泡片材的基材樹脂的聚烯烴樹脂的熔點(diǎn)以上的溫度且在減壓下。在上述(iii)的聚乙烯樹脂組合物中，若上述H-聚乙烯的含量為85重量％以下， 則發(fā)泡片材的連續(xù)氣泡率不會過于增加，表觀密度不會過高。此外，若H-聚乙烯的比率為 30重量％以上，則持有發(fā)泡片材的一端時下垂量不會過大，即所謂剛性強(qiáng)度不會過度降低。 從這種角度考慮，更優(yōu)選為L-聚乙烯15 50重量％與H-聚乙烯85 50重量％(其中， L-聚乙烯與H-聚乙烯的總計(jì)為100重量％ )的聚乙烯樹脂組合物，進(jìn)一步優(yōu)選為L-聚乙 烯30 50重量％與H-聚乙烯70 50重量％ (其中，L-聚乙烯與H-聚乙烯的總計(jì)為100 重量％)的聚乙烯樹脂組合物。作為上述L-聚乙烯，可以舉出密度為930g/L以下的所謂低密度聚乙烯、直鏈狀低 密度聚乙烯、直鏈狀超低密度聚乙烯等。其中，優(yōu)選為可得到低表觀密度的發(fā)泡片材的發(fā)泡 性良好的低密度聚乙烯。L-聚乙烯的密度的下限通常為880g/L左右。進(jìn)一步地，L-聚乙烯的熔體流動速率(MFR)從發(fā)泡片材的表面無凹凸等提高外觀 的角度考慮，優(yōu)選為0. 3 20. 0g/10分鐘，更優(yōu)選為1. 0 15. 0g/10分鐘，進(jìn)一步優(yōu)選為 2. 0 10. 0g/10分鐘。此外，L-聚乙烯的190°C下的熔融張力為20mN 400mN由于可以 容易得到低表觀密度的發(fā)泡片材而優(yōu)選。作為上述H-聚乙烯，可以舉出密度超過930g/L且為970g/L以下的所謂直鏈狀聚 乙烯，具體地說可以舉出高密度聚乙烯等。該H-聚乙烯的密度從進(jìn)一步提高發(fā)泡片材的剛 性的角度考慮，優(yōu)選為940g/L以上，更優(yōu)選為950g/L以上，進(jìn)一步優(yōu)選為955g/L以上。此外，H-聚乙烯的MFR從發(fā)泡片材的表面無凹凸等提高外觀的角度考慮，MFR優(yōu)選 為1. 0g/10分鐘以上，更優(yōu)選為2. 0g/10分鐘以上，進(jìn)一步優(yōu)選為3. 0g/10分鐘以上。另一 方面，MFR的上限值從不會降低剛性而提高低溫氛圍氣體下的耐沖擊性的角度考慮，優(yōu)選為 20. 0g/10分鐘，更優(yōu)選為15. 0g/10分鐘，進(jìn)一步優(yōu)選為10. 0g/10分鐘。此外，該H-聚乙烯的190°C下的熔融張力通常為5mN以上且小于60mN，因此雖然 取決于發(fā)泡倍率，但是難以單獨(dú)維持氣泡。H-聚乙烯的熔融張力不充分可以通過混合L-聚 乙烯來彌補(bǔ)。此外，上述(iii)的聚乙烯樹脂組合物的190°C下的熔融張力優(yōu)選為15 400mN 左右。而且，熔解張力約為15mN 400mN的聚乙烯樹脂組合物通過在上述重量比的范圍內(nèi) 混合L-聚乙烯與H-聚乙烯來制備。該熔融張力過低時，由于發(fā)泡性降低，有可能不會形成 質(zhì)輕的發(fā)泡片材，因此該熔融張力更優(yōu)選為17mN以上，進(jìn)一步優(yōu)選為20mN以上。另一方 面，熔融張力過高時，由于在擠出發(fā)泡時由于模頭壓力的升高引起的發(fā)泡而易連續(xù)氣泡化， 剛性、熱成型性有可能降低，因此熔融張力更優(yōu)選為300mN以下。此外，上述(iii)的聚乙烯樹脂組合物的MFR優(yōu)選約為0.3g/10分鐘以上。而且，
7MFR約為0. 3g/10分鐘以上的聚乙烯樹脂組合物通過在上述重量比的范圍內(nèi)混合L-聚乙烯 與H-聚乙烯來制備。通過使該MFR在上述范圍得到的發(fā)泡片材的獨(dú)立氣泡率高，發(fā)泡片材 的彎曲剛性特別優(yōu)異，將該發(fā)泡片材熱成型時，發(fā)泡片材的伸長率良好，熱成型性提高。從 這種角度考慮，該MFR優(yōu)選為1. 0g/10分鐘以上，更優(yōu)選為2. 0g/10分鐘以上，進(jìn)一步優(yōu)選 為3. 0g/10分鐘以上。另一方面，該MFR的上限值為20. 0g/10分鐘在得到低表觀密度的發(fā) 泡片材、或熱成型性良好的發(fā)泡片材方面優(yōu)選。從這種角度考慮，該MFR更優(yōu)選為15. 0g/10 分鐘以下，進(jìn)一步優(yōu)選為10. 0g/10分鐘以下。本說明書中，熔體流動速率(MFR)，對于聚乙烯樹脂，為基于JISK7210(1976年)， 在190°C、負(fù)荷21. 18N的條件下測定得到的值，對于聚丙烯樹脂，為基于JIS K7210(1976 年)，在230°C、負(fù)荷21. 18N的條件下測定得到的值。而且，上述熔融張力和MFR為與制備發(fā)泡片材時使用的原料樹脂有關(guān)的值，以混 合樹脂為原料時，難以事先求得混合樹脂的正確的熔融張力和MFR。因此，可通過進(jìn)行預(yù)混 合實(shí)驗(yàn)求得混合樹脂的熔融張力和MFR的大概的值，來對原料混合樹脂的熔融張力和MFR 進(jìn)行調(diào)整。此外，用上述方法對得到的發(fā)泡片材進(jìn)行脫泡，測定熔融張力和MFR，由此可以推 測優(yōu)選的混合樹脂的熔融張力和MFR。構(gòu)成發(fā)泡片材的基材樹脂中，在不阻礙本發(fā)明目的和效果的范圍，還可以含有聚 苯乙烯、苯乙烯共聚物等苯乙烯樹脂、乙烯丙烯橡膠、苯乙烯_ 丁二烯_苯乙烯嵌段共聚物 等彈性體等。此時的含量優(yōu)選為40重量％以下，更優(yōu)選為25重量％以下，特別優(yōu)選為10
重量％以下。本發(fā)明的發(fā)泡片材還可以在上述基材樹脂中含有各種添加劑。作為添加劑，可以 舉出例如，成核劑、抗氧化劑、熱穩(wěn)定劑、抗靜電劑、導(dǎo)電性賦予劑、耐候劑、紫外線吸收劑、 阻燃劑等功能性添加劑，無機(jī)添加劑等。本發(fā)明的發(fā)泡片材的優(yōu)異的剛性，主要通過構(gòu)成發(fā)泡片材的基材樹脂的彎曲彈性 模量為300MPa以上的同時發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)為1 3個等構(gòu)成的組合來表現(xiàn)。 即，厚度方向的氣泡數(shù)為1 3個的發(fā)泡片材由于兼顧發(fā)泡片材的表觀密度，氣泡膜的厚度 厚。該氣泡膜由彎曲彈性模量大的樹脂構(gòu)成，因此彎曲該發(fā)泡片材時，必須以大的力使氣泡 變形，因此對于彎曲的剛性強(qiáng)。從這種角度考慮，發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)優(yōu)選為1 2個，更優(yōu)選為1 1. 7個，進(jìn)一步優(yōu)選為1 1. 5個。該厚度方向的氣泡數(shù)的測定中，在發(fā)泡片材的整個寬度上，于寬度方向上以10cm 間隔確定測定部位，求得該測定部位的厚度方向的氣泡數(shù)(個)，將各測定部位的厚度方向 的氣泡數(shù)的算術(shù)平均值作為本發(fā)明中的厚度方向的氣泡數(shù)(個)。而且，上述各測定部位的 厚度方向的氣泡數(shù)，為拍攝測定部位的圖1所示的100倍的發(fā)泡片材寬度方向截面照片，在 得到的照片上的發(fā)泡片材厚度方向上劃直線，計(jì)數(shù)與該直線相交的全部氣泡數(shù)，由此求得 的值。而且，在該截面放大照片中，看到與占照片上大部分的氣泡明顯不同的微細(xì)的泡時， 該微細(xì)的泡不計(jì)在氣泡數(shù)中。此外，在本發(fā)明的發(fā)泡片材中，厚度方向的平均氣泡直徑為0. 2 1. 5mm，更優(yōu)選 為0. 3 1. 2mm。特別優(yōu)選為0. 3 0. 9mm。此外，從發(fā)泡片材的拉伸等機(jī)械性物性、外觀、 表面平滑性、被包裝物的表面保護(hù)性等角度考慮，擠出方向的平均氣泡直徑優(yōu)選為0. 2 1. 7mm、更優(yōu)選為0. 3 1. 5mm,寬度方向的平均氣泡直徑優(yōu)選為0. 2 1. 7mm、更優(yōu)選為0. 3 1. 5mm。上述發(fā)泡片材的厚度方向的平均氣泡直徑為通過用上述厚度方向的氣泡數(shù)除發(fā) 泡片材的平均厚度(mm)求得的值。此外，上述發(fā)泡片材的寬度方向和擠出方向的平均氣泡直徑，對發(fā)泡片材基于寬 度方向截面、以及與寬度方向正交的擠出方向截面分別測定。具體地說，在發(fā)泡片材的寬 度方向截面放大照片上劃出將發(fā)泡片材的厚度兩等分的長度3mm(考慮到放大照片的放大 率，3mm乘以放大率得到的長度的線段)的中心線，求得與該線段相交的氣泡數(shù)(n)?；?線段的長度3mm和求得的氣泡數(shù)(n)，通過3/(n-l)的計(jì)算式求得寬度方向的氣泡直徑的平 均值。在發(fā)泡片材的其它寬度方向截面重復(fù)同樣的操作，求得共5個部位的寬度方向的氣 泡直徑的平均值，將它們的算術(shù)平均值作為本發(fā)明的寬度方向的平均氣泡直徑。此外，除了 基于發(fā)泡片材的擠出方向截面放大照片進(jìn)行測定之外，與寬度方向的平均氣泡直徑的測定 方法同樣地求得的值作為本發(fā)明的擠出方向的平均氣泡直徑。此外，本發(fā)明的發(fā)泡片材的獨(dú)立氣泡率從發(fā)泡片材的柔軟性、被包裝物的表面保 護(hù)性、適當(dāng)?shù)墓饣缘冉嵌瓤紤]，優(yōu)選為25 85%，更優(yōu)選為35 80%。上述獨(dú)立氣泡率按照ASTM-D2856-70的順序C，使用用東芝~ ,“ >株式會社 的空氣比較式比重計(jì)930型測定(將由發(fā)泡片材切成25mmX25mmX20mm的切割樣品容納 在樣品杯內(nèi)進(jìn)行測定。而且，發(fā)泡片材過薄、不能切出上述尺寸的切割樣品時，切出多片 25mmX 25mmX發(fā)泡片材厚度的樣品，通過重疊，形成25mmX 25mmX約20mm的測定用切割樣 品)的發(fā)泡片材(切割樣品)的真體積Vx，通過下式(1)計(jì)算獨(dú)立氣泡率)。S(% ) = (Vx-ff/ P ) X 100/(Va-ff/ P ) (1)Vx 通過上述方法測定的切割樣品的真體積(cm3)，相當(dāng)于構(gòu)成切割樣品的樹脂的 容積與切割樣品內(nèi)的獨(dú)立氣泡部分的氣泡總?cè)莘e之和。Va:由測定所使用的切割樣品的外尺寸(外寸)計(jì)算得到的切割樣品的表觀上的 體積(cm3)。ff 測定所使用的切割樣品總重量(g)。p 將發(fā)泡片材脫泡求得的樹脂的密度(g/cm3)通過在本發(fā)明的發(fā)泡片材中添加高分子型抗靜電劑，可以使發(fā)泡片材的表面電阻 率為 1X107 1X1014(Q) o該表面電阻率過大時，抗靜電特性變得不充分，靜電荷蓄積在發(fā)泡片材的表面上， 易附著塵埃。為了更不易附著塵埃，該表面電阻率優(yōu)選為5X1013Q以下，進(jìn)一步優(yōu)選為 1X1013Q以下。另一方面，表面電阻率過小時，在抗靜電性能方面沒有問題，但是根據(jù)情況 包裝材料所要求的抗靜電性能過強(qiáng)，成本升高。本說明書中的表面電阻率在進(jìn)行下述試驗(yàn)片的狀態(tài)調(diào)節(jié)之后，按照J(rèn)IS K627K2001)進(jìn)行測定。即，將作為測定對象物的從發(fā)泡片材或?qū)訅喊l(fā)泡片材切出的試驗(yàn) 片(長lOOmmX寬lOOmmX厚度測定對象物厚度)在溫度20°C、相對濕度30%的氛圍氣 體下放置36小時，由此進(jìn)行試驗(yàn)片的狀態(tài)調(diào)節(jié)后，按照J(rèn)IS K6271(2001)在施加電壓500kV 的條件下開始施加電壓，求得經(jīng)過1分鐘后的表面電阻率。為了使發(fā)泡片材的表面電阻率為1 X 107 1 X 1014 Q，優(yōu)選在發(fā)泡片材中以2 20 重量％的比率配合高分子型抗靜電劑。若該配合量過少，則有可能不能發(fā)揮所需的抗靜電
9性能。另一方面，即使該配合量過多，在抗靜電性能方面沒有任何問題，但是在不會阻礙發(fā) 泡的范圍內(nèi)使用。從這種角度考慮，發(fā)泡片材中的抗靜電劑的配合量優(yōu)選為3 15重量％， 更優(yōu)選為4 12重量％。高分子型抗靜電劑的數(shù)均分子量為2000以上，優(yōu)選為2000 100000，進(jìn)一步優(yōu) 選為5000 60000，特別優(yōu)選為8000 40000。因此，該抗靜電劑是與表面活性劑型抗靜 電劑相區(qū)別的高分子型的抗靜電劑。而且，該高分子型抗靜電劑的數(shù)均分子量的上限約為 1000000。通過使高分子型抗靜電劑的數(shù)均分子量在上述范圍，防止抗靜電劑向被包裝物轉(zhuǎn) 移而污染被包裝物表面。而且，上述數(shù)均分子量使用高溫凝膠滲透色譜求得。例如，在高分子型抗靜電劑為 以聚醚酯酰胺或聚醚為主要成分的親水性樹脂時，為以鄰二氯苯作為溶劑，使樣品濃度為 3mg/ml,以聚苯乙烯作為基準(zhǔn)物質(zhì)，柱溫為135°C的條件下測定得到的值。而且，上述溶劑的 種類、柱溫根據(jù)高分子型抗靜電劑的種類適當(dāng)改變。作為本發(fā)明中使用的高分子型抗靜電劑，可以舉出體積電阻率為105 10"Q -cm 的親水性樹脂與聚烯烴的共聚物。作為該親水性樹脂，可以使用聚醚二醇、聚醚二胺及它們的改性物等聚醚，具有聚 醚二醇的鏈段作為聚醚鏈段形成成分的聚醚酯酰胺、具有聚醚二醇的鏈段作為聚醚鏈段形 成成分的聚醚酰胺酰亞胺、具有聚醚二醇的鏈段作為聚醚鏈段形成成分的聚醚酯、具有聚 醚二胺的鏈段作為聚醚鏈段形成成分的聚醚酰胺、具有聚醚二醇或聚醚二胺的鏈段作為聚 醚鏈段形成成分的聚醚氨酯等含聚醚的親水性樹脂，在分子內(nèi)具有以非離子性分子鏈隔開 的2 80個、優(yōu)選3 60個陽離子性基團(tuán)的陽離子性聚合物，以及以具有磺?；亩人?與二醇或聚醚作為必須結(jié)構(gòu)單元且分子內(nèi)具有2 80個、優(yōu)選3 60個磺?；年庪x子 性聚合物。此外，作為高分子型抗靜電劑，為了得到提高與聚烯烴樹脂的相容性、賦予優(yōu)異的 抗靜電效果，同時抑制因添加抗靜電劑導(dǎo)致的物性降低的效果，優(yōu)選為使與聚烯烴樹脂同 種類或相容性高的樹脂嵌段共聚得到的抗靜電劑，可以舉出例如，具有聚烯烴的嵌段與體 積電阻率為105 10"Q cm的上述親水性樹脂的嵌段重復(fù)交替鍵合的結(jié)構(gòu)的數(shù)均分子量 (Mn)為2000 60000的嵌段共聚物。其中，聚醚與聚烯烴的嵌段共聚物由于上述相容性也 優(yōu)異而優(yōu)選。而且，上述聚烯烴的嵌段與親水性樹脂的嵌段具有通過選自酯鍵、酰胺鍵、醚鍵、 氨酯鍵、酰亞胺鍵中的至少1種鍵重復(fù)交替鍵合的結(jié)構(gòu)。此外，作為優(yōu)選用作高分子型抗靜電劑的上述共聚物的聚烯烴的嵌段，優(yōu)選為在 聚合物的兩末端具有羧基的聚烯烴、在聚合物的一個末端具有羰基的聚烯烴。更具體地說，作為上述高分子型抗靜電劑，可以舉出日本特開平3-103466號公 報(bào)、日本特開2001-278985號公報(bào)中記載的組合物。日本特開平3-103466號公報(bào)記載的 組合物以下述(I) (III)作為主要成分(1)熱塑性樹脂，(II)聚環(huán)氧乙烷或含有50重 量％以上聚環(huán)氧乙烷嵌段成分的嵌段共聚物，以及(III)與上述(II)中的聚環(huán)氧乙烷嵌段 成分固溶的金屬鹽。日本特開2001-278985號公報(bào)記載的組合物，為具有聚烯烴(a)的嵌 段與體積電阻率為1X105 1X10"Q cm的親水性樹脂(b)的嵌段重復(fù)交替鍵合的結(jié)構(gòu) 的數(shù)均分子量(Mn)為2000 60000的嵌段共聚物。上述(a)的嵌段與(b)的嵌段具有通過選自酯鍵、酰胺鍵、醚鍵、氨酯鍵、酰亞胺鍵中的至少1種鍵重復(fù)交替鍵合而成的結(jié)構(gòu)。這 種高分子型抗靜電劑，例如以三井 〒^ > ^」* S力 >株式會社制“SD100”、三洋化成 工業(yè)株式會社制“ > ^夕？卜300”等商品名市售。本發(fā)明的發(fā)泡片材中，可以在上述發(fā)泡片材的至少一面上層壓聚烯烴樹脂層(以 下也稱為樹脂層)。通過層壓樹脂層，發(fā)泡片材的機(jī)械強(qiáng)度提高，進(jìn)而若向樹脂層中添加上 述高分子型抗靜電劑，則與向發(fā)泡片材中添加的情況相比，即使為比較少量的添加量，也可 以使表面電阻率為1X107 1X1014(Q)。此時，即使發(fā)泡片材中不配合抗靜電劑，也得到 具有優(yōu)異的抗靜電性能的層壓發(fā)泡片材。但是，向樹脂層添加高分子型抗靜電劑時，與向發(fā)泡片材中添加的情況不同，不能 期待通過擠出發(fā)泡時的拉伸實(shí)現(xiàn)的高分子型抗靜電劑的導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的形成強(qiáng)化，因此優(yōu) 選含有10 50重量％的高分子型抗靜電劑。若該添加量過少，則有可能不能發(fā)揮所需的 抗靜電特性。另一方面，即使該添加量過多，雖然在抗靜電性能方面沒有任何問題，但是由 于抗靜電性能達(dá)到極限，性價比差。從這種角度考慮，抗靜電劑對樹脂層的添加量更優(yōu)選為 10 40重量％，進(jìn)一步優(yōu)選為15 35重量％。構(gòu)成上述樹脂層的聚烯烴樹脂、配合在其中的其它樹脂或添加劑等與對于發(fā)泡片 材的上述相同，其中，發(fā)泡片材與樹脂層的結(jié)構(gòu)沒有必要相同，只要兩者可以層壓，就可以 在上述聚烯烴樹脂范疇中采用不同的結(jié)構(gòu)。該樹脂層的坪量，對于一面，優(yōu)選為0. 5g/m2以上，更優(yōu)選為0. 7g/m2以上，進(jìn)一步 優(yōu)選為lg/m2以上。若該樹脂層的坪量約為0. 5g/m2以上，則可以生產(chǎn)性良好地形成樹脂 層。對坪量的上限不進(jìn)行限定，但是從緩沖性、質(zhì)輕性的角度考慮，其上限優(yōu)選為100g/m2以 下，更優(yōu)選為60g/m2，進(jìn)一步優(yōu)選為50g/m2以下。特別是樹脂層通過共擠出形成時，由于可 以使樹脂層的厚度薄，因此樹脂層的坪量優(yōu)選為0. 5 10g/m2，更優(yōu)選為0. 7 5g/m2，進(jìn)一 步優(yōu)選為1 3g/m2。此外，樹脂層的厚度優(yōu)選均一，但是若在達(dá)成本發(fā)明的目的、效果的范圍內(nèi)，則即 使存在稍微的厚度不均也可以。本發(fā)明中的樹脂層的坪量可以通過以下方法求得。該坪量測定的方法中，將層壓發(fā)泡片材的垂直截面用顯微鏡等適當(dāng)放大，對于樹 脂層的厚度，在寬度方向上等間隔地測定10點(diǎn)，將得到的值的算術(shù)平均值作為樹脂層的平 均厚度，該平均厚度乘以構(gòu)成樹脂層的基材樹脂的密度，進(jìn)行單位換算求得樹脂層的坪量 (g/m2)。該方法限于樹脂層與發(fā)泡層的界面明確的情況。樹脂層與發(fā)泡層的界面不明確時的坪量測定中，通過共擠出或擠出層壓制造層 壓發(fā)泡片材的情況下，在制造層壓發(fā)泡片材時，可以由擠出發(fā)泡條件中的樹脂層的吐出量 X[kg/小時]、得到的層壓發(fā)泡片材的寬度W[m]和單位時間制造的層壓發(fā)泡片材的長度 L[m/小時]，用下式⑵求得樹脂層的坪量[g/m2]。而且，在發(fā)泡片材的兩面上層壓樹脂層 時，由各樹脂層的吐出量求得各樹脂層的坪量。坪量[g/m2]= [1000X/(LXW)] (2)而且，通過熱層壓將膜層壓來設(shè)置樹脂層時，對于樹脂層的坪量，在層壓前已知的 膜的坪量相當(dāng)于樹脂層的坪量。接著，對本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材的制造方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的發(fā)泡片材可以通過擠出發(fā)泡來制造。
例如，將聚烯烴樹脂、根據(jù)需要添加的高分子型抗靜電劑和氣泡調(diào)節(jié)劑等添加劑 供給到擠出機(jī)中，加熱熔融進(jìn)行混煉，然后壓入物理發(fā)泡劑，進(jìn)一步進(jìn)行混煉形成發(fā)泡片材 形成用樹脂熔融物，在擠出機(jī)內(nèi)將該樹脂熔融物調(diào)節(jié)至可以發(fā)泡的溫度，通過環(huán)狀模頭擠 出到大氣中，使該樹脂熔融物發(fā)泡形成筒狀發(fā)泡體，將該筒狀層壓發(fā)泡體的內(nèi)面沿著圓柱 狀冷卻裝置冷卻的同時牽引并切開，由此可以得到發(fā)泡片材。而且，上述環(huán)狀模頭、擠出機(jī)、 圓柱狀冷卻裝置、切開筒狀發(fā)泡體的裝置等可以使用一直以來在擠出發(fā)泡領(lǐng)域中使用的公 知裝置。而且，還可以使用平口模頭來替代環(huán)狀模頭進(jìn)行擠出發(fā)泡。作為上述物理發(fā)泡劑，可以舉出例如，丙烷、正丁烷、異丁烷、正戊烷、異戊烷、正己 烷、異己烷等脂肪族烴，環(huán)戊烷、環(huán)己烷等脂環(huán)烴，氯甲烷、氯乙烷等氯代烴，1，1，1，2_四氟 乙烷、1，1_ 二氟乙烷等氟代烴等有機(jī)類物理發(fā)泡劑，氧氣、氮?dú)狻⒍趸?、空氣、水等無機(jī) 類物理發(fā)泡劑，還可以并用偶氮二碳酰胺等分解型發(fā)泡劑。上述物理發(fā)泡劑可以混合2種 以上來使用。其中，特別是從與聚烯烴樹脂的相容性、發(fā)泡性的角度考慮，優(yōu)選為有機(jī)類物 理發(fā)泡劑，其中優(yōu)選為以正丁烷、異丁烷或它們的混合物作為主要成分的發(fā)泡劑。作為主要的添加劑，通常添加氣泡調(diào)節(jié)劑。作為氣泡調(diào)節(jié)劑，可以使用有機(jī)類的氣 泡調(diào)節(jié)劑、無機(jī)類的氣泡調(diào)節(jié)劑中的任意一種。作為無機(jī)類氣泡調(diào)節(jié)劑，可以舉出硼酸鋅、 硼酸鎂、硼砂等硼酸金屬鹽，氯化鈉、氫氧化鋁、滑石、沸石、二氧化硅、碳酸鈣、碳酸氫鈉等。 此外，作為有機(jī)類氣泡調(diào)節(jié)劑，可以舉出2，2_亞甲基雙(4，6_叔丁基苯基)磷酸鈉、苯甲酸 鈉、苯甲酸鈣、苯甲酸鋁、硬脂酸鈉等。此外，檸檬酸與碳酸氫鈉、檸檬酸的堿金屬鹽與碳酸 氫鈉等組合等也可以用作氣泡調(diào)節(jié)劑。這些氣泡調(diào)節(jié)劑可以混合2種以上來使用。物理發(fā)泡劑的添加量根據(jù)發(fā)泡劑的種類、目的表觀密度進(jìn)行調(diào)節(jié)。此外，氣泡調(diào)節(jié) 劑的添加量根據(jù)目的氣泡直徑進(jìn)行調(diào)節(jié)。例如，為了使用異丁烷30重量％與正丁烷70重 量％的丁烷混合物作為發(fā)泡劑，得到上述密度范圍的發(fā)泡片材，丁烷混合物的添加量相對 于聚烯烴樹脂100重量份，為0. 3 7重量份、優(yōu)選為0. 5 5重量份、更優(yōu)選為1 4重 量份。此外，氣泡調(diào)節(jié)劑的添加量相對于聚烯烴樹脂100重量份，為0. 01 5重量份、優(yōu)選 為0. 03 3重量份。上述發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物中，如上所述在不阻礙本發(fā)明的目的和效果的范 圍，可以添加苯乙烯樹脂、彈性體等其它的樹脂，或熱穩(wěn)定劑等添加劑。作為將發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)控制在1 3個的方法，可以舉出至少調(diào)節(jié) 氣泡調(diào)節(jié)劑的添加量，在環(huán)狀模頭前端設(shè)置具有平行合模平坦面(平行，> K)的模唇，抑 制發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物的厚度方向的膨脹(swell)的同時進(jìn)行擠出，由此防止波紋 的產(chǎn)生的同時在平行合模平坦面誘發(fā)若干剪切放熱，實(shí)現(xiàn)氣泡之間的結(jié)合，從而控制厚度 方向的泡孔數(shù)的方法。將樹脂層層壓到發(fā)泡片材上時，可以通過在預(yù)先制造的發(fā)泡片材的表面上利用熱 層壓將膜層壓的方法、或利用擠出層壓進(jìn)行層壓的方法來制造。此外，還可以通過共擠出發(fā) 泡法制造層壓發(fā)泡片材。這些方法中，通過共擠出發(fā)泡法制造層壓發(fā)泡片材由于可以得到 可以使樹脂層的厚度薄的同時樹脂層與發(fā)泡片材之間的粘接力強(qiáng)的層壓發(fā)泡體而優(yōu)選。通過共擠出發(fā)泡法制造層壓發(fā)泡片材的方法中，有使用共擠出用平口模頭共擠出 發(fā)泡成片狀來進(jìn)行層壓的方法，和使用共擠出用環(huán)狀模頭將筒狀層壓發(fā)泡體共擠出發(fā)泡、然后切開筒狀發(fā)泡片材形成片狀層壓發(fā)泡片材的方法等。其中，使用共擠出用環(huán)狀模頭的 方法由于可以抑制被稱為波紋的波狀圖案的產(chǎn)生，可以容易地制造寬度為1000mm以上的 寬的層壓發(fā)泡體，所以為優(yōu)選的方法。使用上述環(huán)狀模頭進(jìn)行共擠出時，使用在共擠出用模具上連接發(fā)泡片材形成用擠 出機(jī)和樹脂層形成用擠出機(jī)而成的裝置。首先，如上所述，向發(fā)泡片材形成用擠出機(jī)中供給原料，形成發(fā)泡片材形成用樹脂 熔融物。同時，向樹脂層形成用擠出機(jī)中供給聚烯烴樹脂和根據(jù)需要添加的高分子型抗靜 電劑，進(jìn)行加熱熔融混煉后，根據(jù)需要添加揮發(fā)性增塑劑進(jìn)行熔融混煉，形成樹脂層形成用 樹脂熔融物。而且，在共擠出方法中，若可以在環(huán)狀模頭內(nèi)將發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物與樹 脂層形成用樹脂熔融物層壓合流，則也可以在模頭的出口之外將擠出的上述熔融物層壓合 流。而且，上述共擠出用環(huán)狀模頭等可以使用一直以來在擠出發(fā)泡領(lǐng)域中使用的公知裝置。在共擠出方法中，優(yōu)選向樹脂層形成用樹脂熔融物中添加揮發(fā)性增塑劑。作為揮 發(fā)性增塑劑，使用具有降低樹脂層形成用樹脂熔融物的熔融粘度的功能的同時在樹脂層形 成后，從該樹脂層揮發(fā)而不會存在于樹脂層中的揮發(fā)性增塑劑。通過向樹脂層形成用樹脂 熔融物中添加揮發(fā)性增塑劑，將層壓發(fā)泡體共擠出時，可以使樹脂層形成用樹脂熔融物的 擠出溫度接近發(fā)泡片材形成用樹脂用樹脂熔融物的擠出溫度，同時可以顯著提高熔融狀態(tài) 的樹脂層的熔融伸長率。若如此，則在發(fā)泡時不易因樹脂層的熱而破壞發(fā)泡片材的氣泡結(jié) 構(gòu)，進(jìn)而該樹脂層的伸長追隨發(fā)泡片材的發(fā)泡時的伸長，因此防止因樹脂層的伸長不充分 所導(dǎo)致的龜裂產(chǎn)生。作為揮發(fā)性增塑劑，優(yōu)選使用選自碳原子數(shù)為2 7的脂肪族烴或脂環(huán)烴、碳原子 數(shù)為1 4的脂肪族醇或碳原子數(shù)為2 8的脂肪族醚中的1種或2種以上的揮發(fā)性增塑 劑。使用潤滑劑等揮發(fā)性低的物質(zhì)作為增塑劑時，潤滑劑等殘留在樹脂層中，有可能污染被 包裝體的表面。與此相對地，揮發(fā)性增塑劑從有效地使樹脂層的樹脂增塑化、揮發(fā)性增塑劑 本身不易殘留在得到的樹脂層中方面考慮優(yōu)選。作為上述碳原子數(shù)為2 7的脂肪族烴或脂環(huán)烴，可以舉出例如，乙烷、丙烷、正丁 烷、異丁烷、正戊烷、異戊烷、新戊烷、環(huán)戊烷、正己烷、異己烷、環(huán)己烷、正庚烷等。作為上述碳原子數(shù)為1 4的脂肪族醇，可以舉出例如，甲醇、乙醇、丙醇、丁醇、異 丙醇、異丁醇、正丁醇、仲丁醇、叔丁醇等。作為上述碳原子數(shù)為2 8的脂肪族醚，可以舉出例如，二甲基醚、二乙基醚、丙基 醚、異丙基醚、甲基乙基醚、甲基丙基醚、甲基異丙基醚、甲基丁基醚、甲基異丁基醚、甲基戊 基醚、甲基異戊基醚、乙基丙基醚、乙基異丙基醚、乙基丁基醚、乙基異丁基醚、乙基戊基醚、 乙基異戊基醚、乙烯基醚、烯丙基醚、甲基乙烯基醚、甲基烯丙基醚、乙基乙烯基醚、乙基烯 丙基醚等。揮發(fā)性增塑劑的沸點(diǎn)從易從樹脂層揮發(fā)的角度考慮，優(yōu)選為120°C以下，更優(yōu)選為 80°C以下。若揮發(fā)性增塑劑的沸點(diǎn)在該范圍，則在共擠出之后，若放置得到的層壓發(fā)泡片 材，則通過剛共擠出之后的熱，進(jìn)而通過之后在室溫下的氣體透過，揮發(fā)性增塑劑從樹脂層 自然揮散而自然地被除去。該沸點(diǎn)的下限值約為-50°C。揮發(fā)性增塑劑的添加量相對于聚烯烴樹脂與根據(jù)需要添加的高分子型抗靜電劑
13等的混煉樹脂100重量份，優(yōu)選為0. 5重量份 7重量份。若揮發(fā)性增塑劑的添加量為約 0. 5重量份以上，則由于可以充分抑制因構(gòu)成樹脂層的聚烯烴樹脂等的混煉時的剪切所導(dǎo) 致的放熱(溫度降低效果)，成為層壓有樹脂層的發(fā)泡片材的發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物 的樹脂溫度的升高得到抑制。因此，在發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物發(fā)泡時，防止氣泡破泡等 問題。進(jìn)一步地，揮發(fā)性增塑劑還具有提高在發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物發(fā)泡時追隨樹脂 層形成用樹脂熔融物的拉伸性(拉伸性改善效果)，均一地形成薄的樹脂層的效果。從這種 角度考慮，揮發(fā)性增塑劑的添加量優(yōu)選為0. 7重量份以上，更優(yōu)選為1重量份以上。另一方面，若揮發(fā)性增塑劑的添加量約為7重量份以下，則不會引起樹脂層本身 的物性降低，揮發(fā)性增塑劑浸透到樹脂層形成用樹脂熔融物中而被充分混煉，因此揮發(fā)性 增塑劑不會從模唇噴出，在樹脂層開孔、或表面形成凹凸?fàn)畹玫匠浞忠种疲瑥亩纬杀砻嫫?滑性優(yōu)異的層壓發(fā)泡片材。從這種角度考慮，揮發(fā)性增塑劑的添加量優(yōu)選為4重量份以下， 更優(yōu)選為3重量份以下，進(jìn)一步優(yōu)選為2. 5重量份以下。通過使揮發(fā)性增塑劑的添加量在 上述范圍，可以確保共擠出時的樹脂層形成用樹脂熔融物的溫度降低效果和拉伸性改善效^ o此外，樹脂層形成用樹脂熔融物中，在不損害本發(fā)明目的的范圍還可以向形成該 熔融物的聚烯烴樹脂中添加各種添加劑。作為各種添加劑，可以舉出例如，抗氧化劑、熱穩(wěn) 定劑、耐候劑、紫外線吸收劑、阻燃劑、填充劑、抗菌劑等。此時的添加量相對于該樹脂100 重量份，優(yōu)選為10重量份以下，更優(yōu)選為5重量份以下，特別優(yōu)選為3重量份以下。下限約 為0.01重量份。但是，使用本發(fā)明的發(fā)泡片材作為玻璃基板等的襯紙等時，若發(fā)泡片材中 含有抗結(jié)塊劑(7 口 7 # > V防止剤)或表面活性劑型抗靜電劑等低分子量有機(jī)物質(zhì)，則 該低分子量有機(jī)物質(zhì)附著在被包裝物的表面上，成為被包裝物污染的原因，因此優(yōu)選減少 該物質(zhì)的添加量或不添加該物質(zhì)。通過共擠出制造層壓發(fā)泡體時，如上所述，使用發(fā)泡片材形成用擠出機(jī)形成發(fā)泡 片材形成用樹脂熔融物，使用樹脂層形成用擠出機(jī)形成樹脂層形成用樹脂熔融物，在發(fā)泡 片材形成用擠出機(jī)內(nèi)將發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物調(diào)節(jié)至可以發(fā)泡的溫度，在樹脂層形成 用擠出機(jī)內(nèi)將樹脂層形成用樹脂熔融物調(diào)節(jié)至可以共擠出的溫度后，將發(fā)泡片材形成用樹 脂熔融物和樹脂層形成用樹脂熔融物導(dǎo)入到共擠出環(huán)狀模頭中，使兩者層壓合流，進(jìn)而共 擠出至大氣中，使發(fā)泡片材形成用樹脂熔融物發(fā)泡，形成在發(fā)泡片材上層壓有樹脂層的筒 狀層壓發(fā)泡體，將該筒狀層壓發(fā)泡體的內(nèi)面沿著圓柱狀冷卻裝置冷卻的同時接取并切開， 由此可以得到層壓發(fā)泡片材。[實(shí)施例]接著，舉出具體的實(shí)施例和比較例對本發(fā)明進(jìn)行更具體的說明。作為發(fā)泡片材形成用聚烯烴樹脂、樹脂層形成用聚烯烴樹脂使用表1所示的聚烯 烴樹脂。
14聚乙烯樹脂80重量％配合20重量％的滑石 #12”)而成的氣泡調(diào)節(jié)劑母料。
權(quán)利要求
聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其是表觀密度為60～350g/L、厚度為0.2～1.5mm、坪量為50～200g/m2的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，構(gòu)成該發(fā)泡片材的基材樹脂的彎曲彈性模量為300MPa以上，同時該發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)為1～3個。
2.如權(quán)利要求1所述的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，在構(gòu)成所述發(fā)泡片材的基 材樹脂中，配合2 20重量％的高分子型抗靜電劑。
3.如權(quán)利要求1所述的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其特征在于，在所述發(fā)泡片材的至少一 面上層壓聚烯烴樹脂層，在構(gòu)成該樹脂層的基材樹脂中配合5 55重量％的高分子型抗靜 電劑。
4.如權(quán)利要求1 3中任意一項(xiàng)所述的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成所述發(fā)泡片材 的基材樹脂是190°C下的熔融張力為15 400mN的聚丙烯樹脂。
5.如權(quán)利要求1 3中任意一項(xiàng)所述的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成所述發(fā)泡片材 的基材樹脂是190°C下的熔融張力為15 400mN、密度為930 970g/L的聚乙烯樹脂。
6.如權(quán)利要求1 3中任意一項(xiàng)所述的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成所述發(fā)泡片 材的基材樹脂是密度為930g/L以下的聚乙烯樹脂L 15 70重量％與密度超過930g/L且 為970g/L以下的聚乙烯樹脂H85 30重量％的聚乙烯樹脂組合物，聚乙烯樹脂L與聚乙 烯樹脂H的總計(jì)為100重量％。
全文摘要
本發(fā)明涉及聚烯烴樹脂發(fā)泡片材。本發(fā)明提供雖然厚度薄、量輕，但剛性強(qiáng)且操作性優(yōu)異，可以適用做玻璃基板等電子精密儀器的襯紙、容器的間隔材料或組裝容器原材料等厚紙?zhí)娲牧系鹊木巯N樹脂發(fā)泡片材。本發(fā)明的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材是表觀密度為60～350g/L、厚度為0.2～1.5mm、坪量為50～200g/m2的聚烯烴樹脂發(fā)泡片材，其中，構(gòu)成該發(fā)泡片材的基材樹脂的彎曲彈性模量為300MPa以上，同時該發(fā)泡片材的厚度方向的氣泡數(shù)為1～3個。
文檔編號B32B27/18GK101935416SQ201010214230
公開日2011年1月5日 申請日期2010年6月25日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月25日
發(fā)明者森田和彥, 秋山照幸, 角田博俊 申請人:株式會社Jsp