專利名稱：玻璃板的制造方法及制造裝置的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種玻璃板的制造方法及制造裝置。
背景技術：
作為高質(zhì)量的玻璃板的制造方法，一直以來公知有被稱作熔融法的方法。熔融法是如下這種方法，即，使熔融玻璃沿著朝向下方收斂的截面楔形的成形體的兩側(cè)面流下，并且使這些熔融玻璃在成形體的下邊緣部正下方合流而一體化，一邊冷卻一體化的板狀的玻璃帶一邊向下方拉伸該玻璃帶，從而成形為目標厚度。在熔融法中，需要將成形體附近的氣氛保持為比較高的溫度，使得沿著成形體的兩側(cè)面流下的熔融玻璃以均勻的厚度流動。另外，需要將成形體下方的氣氛保持為比較低的溫度，使得從成形體的下邊緣部離開的玻璃帶不會因表面張力而在寬度方向上收縮。因此，一直以來公知有如下技術方案，S卩，為了抑制成形體附近的氣氛與成形體下方的氣氛相互影響，在成形體的正下方設置隔壁，將兩個隔壁以分別從玻璃帶的兩側(cè)盡可能靠近玻璃帶的方式配置(例如，參照專利文獻1、2)。專利文獻1 日本特開平2-149437號公報專利文獻2 日本實開平5-46929號公報但是，當如上述以往技術那樣以盡可能靠近玻璃帶的方式配置隔壁時，成形體附近的氣氛與成形體下方的氣氛被分離，抑制了熱量在容納有成形體的成形室與成形室的下方之間移動。因此，在成形室與成形室的下方之間的邊界部分產(chǎn)生了劇烈的溫度變化，難以控制邊界部分的溫度分布，因此玻璃帶被切斷，難以連續(xù)穩(wěn)定地生產(chǎn)玻璃板。或者，即使玻璃板不被切斷，也會產(chǎn)生所制造的玻璃板的厚度不均、翹曲。因而，在以往技術中，難以制造高質(zhì)量的玻璃板。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明就是鑒于上述問題而做成的，其目的在于提供一種能夠容易地制造高質(zhì)量的玻璃板的玻璃板的制造方法及制造裝置。為了達到上述目的，本發(fā)明提供一種玻璃板的制造方法，其包括以下工序使熔融玻璃沿著成形室內(nèi)的成形體的兩側(cè)面流下；使熔融玻璃在上述成形體的下邊緣部正下方合流而一體化；以及從成形室開口向下方拉出該一體化的板狀的玻璃帶，其中，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的粘度(V2)與上述成形體的上邊緣處的熔融玻璃的寬度方向中央的粘度(V1)的粘度比(V2Ag設定為20 50000，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的厚度設定為1.0mm以下，將上述成形室開口與包括上述成形體的下邊緣的鉛垂面之間的在與該鉛垂面正交的方向上的間隙設定為8mm 70mm，將上述成形室開口的靠上述玻璃帶的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分與通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向的各個端部之間的間隙設定為IOmm 500mm。另外，本發(fā)明提供一種玻璃板的制造裝置，其具有成形體，其使沿著該成形體的兩側(cè)面流下的熔融玻璃在該成形體的下邊緣部正下方合流而一體化；成形室，其在內(nèi)部配置上述成形體；成形室開口，其用于從上述成形室向下方拉出借助上述成形體而一體化的板狀的玻璃帶，其中，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的粘度(V2)與上述成形體的上邊緣處的熔融玻璃的寬度方向中央的粘度(V1)的粘度比(V2Ag設定為20 50000，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的厚度設定為1. Omm以下，將上述成形室開口與包括上述成形體的下邊緣的鉛垂面之間的在與該鉛垂面正交的方向上的間隙設定為8mm 70mm，將上述成形室開口的靠上述玻璃帶的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分與通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向的各個端部之間的間隙設定為IOmm 500mm。采用本發(fā)明，能夠提供一種能夠容易地制造高質(zhì)量的玻璃板的玻璃板的制造方法及制造裝置。


圖1是表示本發(fā)明的玻璃板的制造裝置的一個例子的局部剖視圖。圖2是表示圖1的玻璃板的制造裝置的控制系統(tǒng)的功能框圖。圖3是圖1的A-A’剖視圖，是表示成形室開口 3的剖視圖。圖4是表示圖3的變形例的剖視圖。圖5是圖1的B-B，剖視圖，是表示連通室開口 42的剖視圖。圖6是表示相當于圖3的比較例的剖視圖。
具體實施例方式以下，參照

用于實施本發(fā)明的方式。圖1是表示本發(fā)明的一實施方式的玻璃板的制造裝置的局部剖視圖。圖2是表示圖1的玻璃板的制造裝置的控制系統(tǒng)的功能框圖。如圖1所示，玻璃板的制造裝置具有成形體1，其使沿著該成形體1的兩側(cè)面流下的熔融玻璃在成形體1的下邊緣部正下方合流而一體化；成形室2，其內(nèi)部配置有成形體1 ；成形室開口 3，其用于從成形室2向下方拉出利用成形體1一體化的板狀的玻璃帶。成形室開口 3由第1開口構(gòu)件4形成。成形體1例如由氧化鋁材質(zhì)、氧化鋯材質(zhì)等的耐火材料構(gòu)成。成形體1具有朝向下方收斂的截面楔狀的形狀。在成形體1的上部形成有凹部6。在成形體1的凹部6上連接有熔融玻璃供給管(未圖示)。從該熔融玻璃供給管供給到凹部6內(nèi)的熔融玻璃5從凹部6的上邊緣(即，成形體1的上邊緣)Ia溢出，沿著成形體1的兩側(cè)面流下，在成形體1的下邊緣部Ib正下方合流。合流的熔融玻璃5成為板狀的玻璃帶5A。玻璃帶5A被由旋轉(zhuǎn)驅(qū)動裝置71驅(qū)動而旋轉(zhuǎn)的一對輥7向下方拉長而進行成形。另外，在本實施方式中，設置了一組一對輥7，但是也可以設置多組。成形后的玻璃帶5A的寬度方向兩端部被切除，剩余的寬度方向中央部作為產(chǎn)品、 即玻璃板進行供給。成形室2設置在爐室8的內(nèi)部。成形室2與爐室8被隔壁9分隔開來。隔壁9載置且固定在形成爐室8的爐壁10的底面上。隔壁9及爐壁10由耐火材料構(gòu)成。在爐室8內(nèi)，為了防止熔融玻璃5、玻璃帶5A冷卻，在內(nèi)部設置有多個第1發(fā)熱體 11。各個第1發(fā)熱體11與電源72相連接。從電源72向各個第1發(fā)熱體11供給的電量被控制裝置73單獨控制。由此，能夠調(diào)節(jié)熔融玻璃5、玻璃帶5A的溫度。在成形室2內(nèi)，為了控制熔融玻璃5、玻璃帶5A的上下方向及寬度方向的溫度分布，設置有第2發(fā)熱體12、第3發(fā)熱體13、冷卻體14。第2發(fā)熱體12配置在成形體1的兩側(cè)，在每一側(cè)，沿與熔融玻璃5的寬度方向平行的方向排列有多個第2發(fā)熱體12。各個第2發(fā)熱體12與電源72相連接。從電源72向各個第2發(fā)熱體12供給的電量被控制裝置73單獨控制。由此，能夠調(diào)整熔融玻璃5、玻璃帶5A在上下方向及寬度方向上的溫度分布。第3發(fā)熱體13配置在成形體1的下邊緣部Ib附近的兩側(cè)，在每一側(cè)，沿與熔融玻璃5的寬度方向平行的方向排列有多個第3發(fā)熱體13。各個第3發(fā)熱體13與電源72相連接。從電源72向各個第3發(fā)熱體13供給的電量被控制裝置73單獨控制。由此，能夠調(diào)整熔融玻璃5、玻璃帶5A在上下方向及寬度方向上的溫度分布。冷卻體14配置在成形體1的下邊緣部Ib附近的兩側(cè)，在每一側(cè)，沿與熔融玻璃5 的寬度方向平行的方向排列有多個冷卻體14。各個冷卻體14與能夠借助節(jié)流閥74調(diào)節(jié)開度的制冷劑供給管75相連接。從制冷劑供給管75向各個冷卻體14供給的制冷劑供給量被控制裝置73單獨控制。由此，能夠調(diào)整熔融玻璃5、玻璃帶5A在上下方向及寬度方向上的溫度分布。圖3是從成形體1側(cè)看到的圖1的A-A’剖視圖，是表示成形室開口 3的剖視圖。 圖4是表示圖3的變形例的剖視圖。成形室開口 3設置在成形體1的正下方。成形室開口 3沿玻璃帶5A的寬度方向延伸。成形室開口 3的形狀尺寸設定為比玻璃帶5A的截面的形狀尺寸大，使得第1開口構(gòu)件4與玻璃帶5A不接觸。通過成形室開口 3的玻璃帶5A的寬度方向中央的厚度為1.0mm 以下。接著，說明成形室開口 3的形狀尺寸。首先，說明成形室開口 3與包含成形體1的下邊緣Ic的鉛垂面18之間的、在與鉛垂面18正交的方向上的間隙I。間隙W1設定為8mm 70mm，更優(yōu)選設定為IOmm 60mm。另外，間隙W1只要設定在上述范圍內(nèi)，就既可以沿玻璃帶5A的寬度方向發(fā)生改變，也可以是恒定的。另外，間隙W1 只要設定在上述范圍內(nèi)，就既可以沿玻璃帶5A的長邊方向(圖1中的上下方向)發(fā)生改變， 也可以是恒定的。當比8mm小地設定間隙W1時，抑制了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動， 成形室2的溫度容易成為期望的溫度以上，在成形室2與成形室2的下方(即，以第1開口構(gòu)件4為邊界的上方部分與下方部分)之間產(chǎn)生較大的溫度差。因而，在成形室2與成形室2的下方的邊界部分(即，成形室開口 3附近)產(chǎn)生劇烈的溫度變化。因此，難以控制邊界部分的溫度分布，因此玻璃帶5A因自重、向下方的拉伸力而使寬度縮窄，從而玻璃帶5A 被切斷，難以連續(xù)穩(wěn)定地生產(chǎn)玻璃板。或者，即使玻璃帶5A不被切斷，也有可能使所制造的玻璃板產(chǎn)生厚度不均、翹曲。另一方面，當比70mm大地設定間隙W1時，促進成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動，成形室2的溫度容易成為期望的溫度以下。其結(jié)果，玻璃帶5A的粘度增高，有可能使玻璃帶5A未被較薄地拉長就被切斷。這樣，當將間隙W1設定為小于8mm或者大于70mm時，出現(xiàn)了問題。當制造厚度 1. Omm以下的較薄的玻璃板時能夠發(fā)現(xiàn)上述問題，特別是當制造厚度0. 3mm以下的較薄的玻璃板時能夠明顯地發(fā)現(xiàn)上述問題。當將間隙W1設定為8mm 70mm時，將通過成形室開口 3的玻璃帶5A的寬度方向中央的粘度V2與成形體1的上邊緣Ia處的熔融玻璃5的寬度方向中央的粘度V1的粘度比 V2ZV1 設定為 20 50000。當比20小地設定粘度比V2A1時，玻璃帶5A有可能因自重、向下方的拉伸力寬度縮窄而被切斷，或者即使玻璃帶5A不被切斷也有可能導致厚度不均勻。當比50000大地設定粘度比V2A1時，有可能玻璃帶5A未被很好地較薄地拉長就被切斷。接著，說明成形室開口 3的玻璃帶5A的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分P (參照圖3、圖4) 與通過成形室開口 3的玻璃帶5A的寬度方向的各個端部之間的間隙W2(參照圖3、圖4)。間隙W2設定為IOmm 500mm。當比IOmm小地設定間隙W2時，抑制了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動，成形室2的玻璃帶5A的端部附近的溫度容易成為期望的溫度以上。另外，當比500mm大地設定間隙W2時，促進成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動，成形室2的玻璃帶5A 的端部附近的溫度容易成為期望的溫度以下。因而，任何情況均增大了玻璃帶5A的寬度方向的中央與端部的溫度差。因此，玻璃帶5A的厚度過薄，或者玻璃帶5A過度翹曲，從而玻璃帶5A被切斷，難以連續(xù)穩(wěn)定地生產(chǎn)玻璃板?；蛘撸词共Ａ?A不被切斷，也可能使所制造的玻璃板產(chǎn)生厚度不均、翹曲。接著，參照圖1及圖3說明形成成形室開口 3的第1開口構(gòu)件4。第1開口構(gòu)件4期望由使用溫度中的熱阻為0. 001m2K/ff以上的材料形成。第1開口構(gòu)件4例如使用陶瓷纖維制板。由此，能夠抑制經(jīng)由第1開口構(gòu)件4的熱量移動，能夠容易地控制成形室2內(nèi)的溫度分布。第1開口構(gòu)件4例如可以如圖1所示為板狀，也可以為塊狀，其形狀并不受到限制。在圖1及圖3所示的例子中，第1開口構(gòu)件4大致水平地設置在爐壁10的正下方，大體來說由兩個隔壁構(gòu)件20、30構(gòu)成。兩個隔壁構(gòu)件20、30以隔著鉛垂面18的方式進行配置。由兩個隔壁構(gòu)件20、30形成的間隙成為用于使玻璃帶5A通過成形室2的下方的成形室開口 3。隔壁構(gòu)件20優(yōu)選沿玻璃帶5A的寬度方向分割為多個成形室用塊21 27。換言之，隔壁構(gòu)件20優(yōu)選由沿與玻璃帶5A的寬度方向平行的方向排列的多個成形室用塊21 27構(gòu)成。隔壁構(gòu)件30優(yōu)選沿玻璃帶5A的寬度方向分割為多個成形室用塊31 37。換言之，隔壁構(gòu)件30優(yōu)選由沿與玻璃帶5A的寬度方向平行的方向排列的多個成形室用塊31 37構(gòu)成。另外，一個隔壁構(gòu)件20的分割數(shù)量與另一個隔壁構(gòu)件30的分割數(shù)量既可以相同， 也可以不同。各個成形室用塊21 27、31 37的分割面與玻璃帶5A的寬度方向垂直。另外， 在本實施方式中，設為了各個成形室用塊21 27、31 37的分割面與玻璃帶5A的寬度方向垂直，但是也可以相對于玻璃帶5A的寬度方向傾斜。各個成形室用塊21 27、31 37的與鉛垂面18相對的面的形狀既可以與鉛垂面18平行，也可以不與鉛垂面18平行。各個成形室用塊21 27、31 37構(gòu)成為能夠通過手動或者借助第1致動器76 向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面18的方向移動。另外，各個成形室用塊21 27、31 37構(gòu)成為不中止向成形體1供給熔融玻璃 5就能夠利用手動或者借助第1致動器76對各個成形室用塊21 27、31 37進行更換。 假設當在更換時中止向成形體1供給熔融玻璃5時，將導致長時間地中止玻璃板的制造。接著，說明成形室開口 3的形狀尺寸的調(diào)節(jié)或改變。在本實施方式中，通過使隔壁構(gòu)件20的中間的一個或多個成形室用塊22 沈向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面18的方向移動，能夠調(diào)節(jié)成形室開口 3的形狀尺寸。通過使隔壁構(gòu)件30的中間的一個或多個成形室用塊32 36向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面 18的方向移動，能夠調(diào)節(jié)成形室開口 3的形狀尺寸。另外，通過更換一個或多個成形室用塊 22 沈、32 36，能夠改變成形室開口 3的形狀尺寸。另外，當更換中間的成形室用塊22 26、32 36時，例如可以如圖3及圖4所示將一個成形室用塊22 沈、32 36分別更換為一個成形室用塊22A ^A、32A 36A，也可以將相鄰的多個成形室用塊更換為一個成形室用塊。這樣，通過調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸，能夠調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3與鉛垂面18之間的間隙W1,能夠調(diào)整成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。由此，能夠調(diào)整玻璃帶5A的溫度分布(甚至形狀尺寸)，能夠應對作為產(chǎn)品的玻璃板的組成、厚度等的改變。另外，在本實施方式中，還可以沿圖1中的上下方向分割隔壁構(gòu)件20的中間的各個成形室用塊22 26。還可以沿圖1中的上下方向分割隔壁構(gòu)件30的中間的各個成形室用塊32 36。由此，能夠更細地調(diào)整成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。在熔融法中，優(yōu)化成形體1的形狀及材質(zhì)、隔壁9、爐壁10的形狀及材質(zhì)、各個發(fā)熱體等的形狀及配置等，使得熔融玻璃5、玻璃帶5A的粘度分布(甚至形狀尺寸)成為最佳。 但是，例如當成形體1因熔融玻璃5而局部劣化時，成形體1對熔融玻璃5的潤濕性局部發(fā)生改變，因此在成形體1的兩側(cè)面流下的熔融玻璃5的厚度局部發(fā)生改變。另外，當隔壁9、 爐壁10、發(fā)熱體11等局部劣化時，成形室2內(nèi)的溫度分布局部發(fā)生改變，因此熔融玻璃5、 玻璃帶5A的粘度分布局部發(fā)生改變，熔融玻璃5、玻璃帶5A的形狀尺寸局部發(fā)生改變。這樣，在熔融法中，有時由于構(gòu)成玻璃板的制造裝置的零件隨著時間流逝而劣化，從而導致熔融玻璃5、玻璃帶5A的形狀尺寸發(fā)生改變。當制造厚度1. Omm以下的較薄的玻璃板時能夠發(fā)現(xiàn)該傾向，特別是當制造厚度0. 3mm以下的較薄的玻璃板時能夠明顯地發(fā)現(xiàn)該傾向。在本實施方式中，由于通過如上所述地移動或更換一個或多個成形室用塊22 26、32 36，能夠控制熔融玻璃5、玻璃帶5A的粘度分布，因此能夠修改熔融玻璃5、玻璃帶 5A的形狀尺寸。由此，能夠應對構(gòu)成玻璃板的制造裝置的零件隨著時間的流逝而產(chǎn)生的劣化。例如根據(jù)已經(jīng)制造的玻璃板的形狀尺寸調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸，使得此后制造的玻璃板成為期望的形狀尺寸。利用測量裝置77 (參照圖2、測量已經(jīng)制造的玻璃板的形狀尺寸。如圖2所示，測量裝置77可以與控制裝置73相連接。在該情況下，當控制裝置73 從測量裝置77接收測量結(jié)果時，以此后制造的玻璃板成為期望的形狀尺寸的方式控制第1 致動器76，移動或更換一個或多個成形室用塊22 沈、32 36。由此，調(diào)整或改變成形室開口 3的形狀尺寸。例如，當所制造的玻璃板的寬度方向中央的厚度比目標值薄時，使隔壁構(gòu)件20、30 的中央的一對成形室用塊M、34(參照圖幻分別向遠離鉛垂面18的方向移動。由此，從成形室開口 3的側(cè)面到玻璃帶5A的寬度方向中央的間隙W1增大，因此成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動增多。因而，在通過成形室開口 3的玻璃帶5A的寬度方向中央，溫度降低，粘度增高，因此厚度增厚。因此，能夠使所制造的玻璃板的寬度方向中央的厚度達到目標值。另外，也可以取代使隔壁構(gòu)件20、30的中央的一對成形室用塊M、34分別向遠離鉛垂面18的方向移動，將成形室用塊M、34更換為形狀不同的一對成形室用塊24A、 34A(參照圖4)。由此，從成形室開口 3的側(cè)面到玻璃帶5A的寬度方向中央的間隙W1增大， 因此該情況也能夠使所制造的玻璃板的寬度方向中央的厚度達到目標值。另外，當所制造的玻璃板存在有翹曲時，例如通過從圖3所示的第1開口構(gòu)件4更換為圖4所示的第1開口構(gòu)件4A，從而將成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動調(diào)整為期望的狀態(tài)。由此，有時能夠抑制所制造的玻璃板翹曲。另外，在本實施方式中，設為了根據(jù)所制造的玻璃板的形狀尺寸調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸，但是本發(fā)明并不限定于此。例如，也可以取代所制造的玻璃板的形狀尺寸，使用成形室2內(nèi)的溫度分布或成形室開口 3內(nèi)的溫度分布。利用設置在成形室2內(nèi)、 成形室開口 3內(nèi)的熱電偶等溫度傳感器(未圖示)測量成形室2內(nèi)的溫度分布、成形室開口 3內(nèi)的溫度分布。在此，成形室開口 3的形狀尺寸例如優(yōu)選如圖3所示地調(diào)節(jié)或改變?yōu)橹辽僖徊糠珠g隙W1在玻璃帶5A的寬度方向上發(fā)生改變。在該情況下，成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動在玻璃帶5A的寬度方向上發(fā)生改變，因此玻璃帶5A的寬度方向的粘度分布發(fā)生改變。因而，能夠優(yōu)化玻璃帶5A在寬度方向上的形狀尺寸。由此，能夠應對構(gòu)成玻璃板的制造裝置的零件的隨著時間的流逝的劣化。成形室開口 3最好設為在啟動玻璃板的制造裝置時(即，未使熔融玻璃5沿著成形體1的兩側(cè)面流下時，并且對成形體1進行加熱時)能夠借助多個成形室用塊實質(zhì)上閉合的結(jié)構(gòu)。當實質(zhì)上閉合成形室開口 3時，防止了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動，因此在對成形體1進行加熱時，成形體1在上下方向上的溫度分布易于變均勻，能夠抑制由熱應力引起的成形體1的破損。另外，當使熔融玻璃5沿著成形體1的兩側(cè)面流下時(向成形體1供給熔融玻璃5時)，為了使玻璃帶5A向成形室2的下方通過，使隔壁構(gòu)件20、30的各自的中間的成形室用塊22 26、32 36移動，打開成形室開口 3。玻璃板的制造裝置還具有經(jīng)由成形室開口 3與成形室2相連通的連通室41和用于從連通室41向下方拉出玻璃帶5A的連通室開口 42。連通室開口 42由第2開口構(gòu)件43 形成。連通室41設置在成形室2的下方，被筒壁44包圍。筒壁44由耐火材料或絕熱材料構(gòu)成。在筒壁44上，也可以設置發(fā)熱體或冷卻體(未圖示)。發(fā)熱體與電源72相連接，利用控制裝置73控制從電源72向發(fā)熱體供給的電量。 冷卻體14與能夠借助節(jié)流閥調(diào)節(jié)開度的制冷劑供給管75相連接，利用控制裝置73控制從制冷劑供給管75向冷卻體14供給的制冷劑量。由此，能夠調(diào)整通過連通室41的玻璃帶5A 的溫度。進而，通過成形室2與連通室41之間的熱量移動，能夠調(diào)整通過成形室2的玻璃帶5A的溫度。圖5是從連通室側(cè)看到的圖1的B-B’剖視圖，是表示連通室開口 42的剖視圖。連通室開口 42的形狀尺寸設定為比玻璃帶5A的截面形狀大，使得第2開口構(gòu)件43與玻璃帶 5A不接觸。連通室開口 42與包含成形體1的下邊緣Ic的鉛垂面18之間的在與鉛垂面18正交的方向上的間隙既可以沿玻璃帶5A的寬度方向發(fā)生改變，也可以是恒定的。另外，既可以沿玻璃帶5A的長邊方向(圖1中的上下方向)發(fā)生改變，也可以是恒定的。連通室開口 42形成在第2開口構(gòu)件43上。第2開口構(gòu)件43期望由使用溫度中的熱阻為0. 001m2K/ff以上的材料形成。第2 開口構(gòu)件43例如使用陶瓷纖維制板。由此，能夠抑制經(jīng)由第2開口構(gòu)件43的熱量移動，能夠容易地控制連通室41內(nèi)的溫度分布。第2開口構(gòu)件43例如可以如圖1所示為板狀，也可以為塊狀，其形狀并不受到限制。在圖1及圖5所示的例子中，第2開口構(gòu)件43大致水平地設置在筒壁44的正下方，大體來說由兩個隔壁構(gòu)件50、60構(gòu)成。兩個隔壁構(gòu)件50、60以隔著鉛垂面18的方式進行配置。由兩個隔壁構(gòu)件50、60形成的間隙成為用于供玻璃帶5A通過連通室41的下方的連通室開口 42。另外，第2開口構(gòu)件43的結(jié)構(gòu)既可以與形成成形室開口 3的第1開口構(gòu)件4的結(jié)構(gòu)相同，也可以不同。隔壁構(gòu)件50優(yōu)選沿玻璃帶5A的寬度方向分割為多個連通室用塊51 57。換言之，隔壁構(gòu)件50優(yōu)選由沿與玻璃帶5A的寬度方向平行的方向排列的多個連通室用塊51 57構(gòu)成。隔壁構(gòu)件60優(yōu)選分別沿玻璃帶5A的寬度方向分割為多個連通室用塊61 67。 換言之，隔壁構(gòu)件60優(yōu)選由分別沿與玻璃帶5A的寬度方向平行的方向排列的多個連通室用塊61 67構(gòu)成。另外，一個隔壁構(gòu)件50的分割數(shù)量與另一個隔壁構(gòu)件60的分割數(shù)量既可以相同，也可以不同。各個連通室用塊51 57、61 67的分割面與玻璃帶5A的寬度方向垂直。另外， 在本實施方式中，設為了各個連通室用塊51 57、61 67的分割面與玻璃帶5A的寬度方向垂直，但是也可以使上述分割面相對于玻璃帶5A的寬度方向傾斜。各個連通室用塊51 57、61 67的與鉛垂面18相對的面的形狀既可以與鉛垂面18平行，也可以不與鉛垂面18平行。各個連通室用塊51 57、61 67構(gòu)成為能夠通過手動或者借助第2致動器78 向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面18的方向移動。另外，各個連通室用塊51 57、61 67構(gòu)成為不中止向成形體1供給熔融玻璃 5就能夠通過手動或者借助第2致動器78對各個連通室用塊51 57、61 67進行更換。 假設當在更換時中止向成形體1供給熔融玻璃5時，會導致長時間地中止玻璃板的制造。在本實施方式中，通過使隔壁構(gòu)件50的中間的一個或多個連通室用塊52 56向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面18的方向移動，能夠調(diào)節(jié)連通室開口 42的形狀尺寸。通過使隔壁構(gòu)件60的中間的一個或多個連通室用塊62 66向靠近鉛垂面18以及遠離鉛垂面 18的方向移動，能夠調(diào)節(jié)連通室開口 42的形狀尺寸。另外，通過更換一個或多個連通室用塊52 56、62 66，能夠改變連通室開口 42的形狀尺寸。這樣，通過調(diào)節(jié)或改變成形室開口 42的形狀尺寸，能夠調(diào)節(jié)或改變連通室開口 42 與鉛垂面18之間的在與鉛垂面18正交的方向上的間隙，能夠調(diào)整成形室2與連通室41之間的熱量移動及連通室41與連通室41的下方之間的熱量移動。由此，能夠調(diào)整玻璃帶5A 的溫度分布(甚至形狀尺寸)，當改變作為產(chǎn)品的玻璃板的組成、厚度等時，或者當構(gòu)成玻璃板的制造裝置的零件劣化時，也可以不長時間中止制造玻璃板就能夠容易地制造高質(zhì)量的較薄的玻璃板。另外，在連通室41的下方，還可以設置具有與連通室41相同的作用功能的室。如上所述，采用本實施方式，由于將間隙W1設定為8mm 70mm，因此能夠防止在成形室2與成形室2的下方的邊界部分產(chǎn)生劇烈的溫度變化，并且能夠?qū)⒊尚问?與成形室2 的下方之間的熱量移動設置在適當?shù)姆秶鷥?nèi)。由此，能夠容易地制造高質(zhì)量的較薄的玻璃板。另外，采用本實施方式，由于將間隙W2設定為IOmm 500mm，因此能夠?qū)⒊尚问? 與成形室2的下方之間的熱量移動設置在適當?shù)姆秶鷥?nèi)。由此，能夠?qū)⒉Ａ?A的寬度方向的溫度差設置在適當?shù)姆秶鷥?nèi)。另外，采用本實施方式，優(yōu)選通過移動或更換一個或多個成形室用塊22 沈、 32 36來調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸，能夠調(diào)整成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。由此，能夠應對作為產(chǎn)品的玻璃板的組成、厚度等的改變。另外，能夠應對構(gòu)成玻璃板的制造裝置的零件的隨著時間的流逝的劣化。另外，采用本實施方式，優(yōu)選調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸使得至少一部分間隙W1沿玻璃帶5A的寬度方向發(fā)生改變，能夠使成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動沿玻璃帶5A的寬度方向發(fā)生改變。由此，能夠改變玻璃帶5A的寬度方向的粘度分布， 能夠優(yōu)化玻璃帶5A的寬度方向的形狀尺寸。另外，采用本實施方式，優(yōu)選根據(jù)所制造的玻璃板的形狀尺寸等調(diào)節(jié)或改變成形室開口 3的形狀尺寸，能夠制造期望的形狀尺寸的玻璃板。另外，采用本實施方式，優(yōu)選在啟動玻璃板的制造裝置時(即，未使熔融玻璃5沿著成形體1的兩側(cè)面流下時，并且對成形體1進行加熱時)借助多個成形室用塊實質(zhì)上閉合成形室開口 3，防止成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。因而，即使對成形體1 進行加熱，成形體1在上下方向上的溫度分布也易于變均勻，能夠抑制由熱應力引起的成形體1的破損。實施例以下，利用實施例進一步詳細說明本發(fā)明。另外，本發(fā)明并不限定于以下實施例， 不脫離本發(fā)明的范圍地能夠?qū)σ韵聦嵤├┘痈鞣N變形及替換。實施例1在實施例1中，使用圖1至圖3所示的玻璃板的制造裝置，制造了厚度0. 3mm的無堿玻璃板。作為第1開口構(gòu)件4，使用厚度25mm的陶瓷纖維制的絕熱板(NICHIAS公司制造，T/恥461RF板材16MD)。該絕熱板的使用溫度中的導熱率為0. 2ff/m · K，使用溫度中的熱阻為 0. 13m2K/W。將間隙W1的最小值設為25mm，將最大值設為55mm。將間隙W2的最小值設為45mm， 將最大值設為125mm。測量氧化鋯制的成形體1的上邊緣Ia處的熔融玻璃5的寬度方向中央的溫度，換算為粘度義。另外，測量成形室開口 3處的玻璃帶5A的寬度方向中央的溫度，換算為粘度 V2。粘度比 V2ZiV1 為 10000。測量成形后的玻璃帶5A的寬度方向中央部的厚度。將結(jié)果表示在表1中。能夠獲得平均厚度為目標的0.3mm、厚度的最大偏差為士 0. Olmm的高質(zhì)量的較薄的無堿玻璃板。實施例2在實施例2中，使用圖1及圖3所示的玻璃板的制造裝置，制造了厚度0. 2mm的無堿玻璃板。作為第1開口構(gòu)件4，使用厚度25mm的陶瓷纖維制的絕熱板(NICHIAS公司制造，T/恥461RF板材16MD)。該絕熱板的使用溫度中的導熱率為0. 2ff/m · K，使用溫度中的熱阻為 0. 13m2K/W。將間隙W1的最小值設為20mm，將最大值設為52mm。將間隙W2的最小值設為44mm， 將最大值設為125mm。測量氧化鋯制的成形體1的上邊緣Ia處的熔融玻璃5的寬度方向中央的溫度，換算為粘度義。另外，測量成形室開口 3處的玻璃帶5A的寬度方向中央的溫度，換算為粘度 V2O 粘度比 V2ZiV1 為 900。測量成形后的玻璃帶5A的寬度方向中央部的厚度。將結(jié)果表示在表1中。能夠獲得平均厚度為目標的0.2mm、厚度的最大偏差為士 0. Olmm的高質(zhì)量的較薄的無堿玻璃板。實施例3在實施例3中，使用圖1及圖3所示的玻璃板的制造裝置，制造厚度0. Imm的無堿玻璃板。作為第1開口構(gòu)件4，使用厚度25mm的陶瓷纖維制的絕熱板(NICHIAS公司制造， T/#5461RF板材16MD)。該絕熱板的使用溫度中的導熱率為0. 2ff/m · K，使用溫度中的熱阻為 0. 13i^K/W。將間隙W1的最小值設為11mm，將最大值設為50mm。將間隙W2的最小值設為43mm， 將最大值設為125mm。測量氧化鋯制的成形體1的上邊緣Ia處的熔融玻璃5的寬度方向中央的溫度，換算為粘度義。另外，測量成形室開口 3處的玻璃帶5A的寬度方向中央的溫度，換算為粘度V20粘度比V2Z^V1為30。測量成形后的玻璃帶5A的寬度方向中央部的厚度。將結(jié)果表示在表1中。能夠獲得平均厚度為目標的0.1mm、厚度的最大偏差為士 0. Olmm的高質(zhì)量的較薄的無堿玻璃板。比較例1在比較例1中，除了取代圖3所示的第1開口構(gòu)件4而使用圖6所示的第1開口構(gòu)件4B、改變間隙W1的設定(參照表1)以外，與實施例1相同地進行實驗。粘度比V2ZiV1 為15。將結(jié)果表示在表1中。在比較例1中，由于間隙W1過小，因此抑制了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。其結(jié)果，玻璃帶5A的粘度降低，玻璃帶5A的寬度縮窄而使玻璃帶5A在中途被切斷，不能夠?qū)嵤┓€(wěn)定的連續(xù)成形。比較例2在比較例2中，除了取代圖3所示的第1開口構(gòu)件4而使用圖6所示的第1開口構(gòu)件4B、改變間隙W1的設定(參照表1)以外，與實施例1相同地進行實驗。粘度比V2ZiV1 為 80000。將結(jié)果表示在表1中。在比較例2中，由于間隙W1過大，因此促進了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。其結(jié)果，玻璃帶5A的粘度增高，玻璃帶5A未能被很好地較薄地拉長就在中途被切斷，不能夠?qū)嵤┓€(wěn)定的連續(xù)成形。比較例3在比較例3中，除了取代圖3所示的第1開口構(gòu)件4而使用圖6所示的第1開口構(gòu)件4B、改變間隙W1及間隙W2的設定(參照表1)以外，與實施例1相同地進行實驗。粘度比 V2A1 為 30000。將結(jié)果表示在表1中。在比較例3中，由于間隙W2的最小值過小，因此抑制了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。其結(jié)果，玻璃帶5A的寬度方向的端部的溫度升高，玻璃帶5A的寬度方向的中央與端部的溫度差增大，不能夠沿寬度方向均勻地拉長玻璃帶5A，不能夠?qū)嵤┓€(wěn)定的連續(xù)成形。比較例4在比較例4中，除了取代圖3所示的第1開口構(gòu)件4而使用圖6所示的第1開口構(gòu)件4B、改變間隙W1及間隙W2的設定(參照表1)以外，與實施例1相同地進行實驗。粘度比 V2A1 為 40000。將結(jié)果表示在表1中。在比較例4中，由于間隙W2的最大值過大，因此促進了成形室2與成形室2的下方之間的熱量移動。其結(jié)果，玻璃帶5A的的寬度方向的端部的溫度降低，玻璃帶5A的寬度方向的中央與端部的溫度差增大，不能夠沿寬度方向均勻地拉長玻璃帶5A，不能夠?qū)嵤┓€(wěn)定的連續(xù)成形。魁
權利要求
1.一種玻璃板的制造方法，其包括以下工序使熔融玻璃沿著成形室內(nèi)的成形體的兩側(cè)面流下；使熔融玻璃在上述成形體的下邊緣部正下方合流而一體化；以及從成形室開口向下方拉出該一體化的板狀的玻璃帶，其中，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的粘度(V2)與上述成形體的上邊緣處的熔融玻璃的寬度方向中央的粘度(V1)的粘度比(V2Ag設定為20 50000， 將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的厚度設定為1.0mm以下， 將上述成形室開口與包含上述成形體的下邊緣的鉛垂面之間的、在與該鉛垂面正交的方向上的間隙設定為8mm 70mm，將上述成形室開口的靠上述玻璃帶的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分與通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向的各個端部之間的間隙設定為IOmm 500mm。
2.根據(jù)權利要求1所述的玻璃板的制造方法，其中，上述成形室開口由第1開口構(gòu)件形成，上述第1開口構(gòu)件包括沿通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向分割而成的多個成形室用塊，通過使一個或多個上述成形室用塊向靠近上述鉛垂面以及遠離上述鉛垂面的方向移動，或者更換一個或多個上述成形室用塊，從而調(diào)節(jié)或改變上述成形室開口的形狀尺寸。
3.根據(jù)權利要求2所述的玻璃板的制造方法，其中，調(diào)節(jié)或改變上述成形室開口的形狀尺寸，使得上述成形室開口的側(cè)面的至少一部分與上述鉛垂面之間的、在與上述鉛垂面正交的方向上的間隙沿上述玻璃帶的寬度方向發(fā)生改變。
4.根據(jù)權利要求2或3所述的玻璃板的制造方法，其中，根據(jù)所制造的玻璃板的形狀尺寸、上述成形室內(nèi)的溫度分布或者上述成形室開口內(nèi)的溫度分布調(diào)節(jié)或改變上述成形室開口的形狀尺寸。
5.根據(jù)權利要求2 4中任一項所述的玻璃板的制造方法，其中，在未使上述熔融玻璃沿著上述成形體的兩側(cè)面流下時，利用上述多個成形室用塊實質(zhì)上閉合上述成形室開口。
6.根據(jù)權利要求1 5中任一項所述的玻璃板的制造方法，其中， 上述成形室經(jīng)由上述成形室開口與連通室相連通，形成用于從上述連通室向下方拉出上述玻璃帶的連通室開口的第2開口構(gòu)件包括沿通過上述連通室開口的玻璃帶的寬度方向分割而成的多個連通室用塊，通過使一個或多個上述連通室用塊向靠近上述鉛垂面以及遠離上述鉛垂面的方向移動，或者更換一個或多個上述連通室用塊，調(diào)節(jié)或改變上述連通室開口的形狀尺寸。
7.一種玻璃板的制造裝置，其具有成形體，其使沿著該成形體的兩側(cè)面流下的熔融玻璃在該成形體的下邊緣部正下方合流而一體化；成形室，其在內(nèi)部配置上述成形體；成形室開口，其用于從上述成形室向下方拉出借助上述成形體而一體化的板狀的玻璃帶，其中，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的粘度(V2)與上述成形體的上邊緣處的熔融玻璃的寬度方向中央的粘度(V1)的粘度比(V2Ag設定為20 50000，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的厚度設定為1.0mm以下，將上述成形室開口與包含上述成形體的下邊緣的鉛垂面之間的、在與該鉛垂面正交的方向上的間隙設定為8mm 70mm，將上述成形室開口的靠上述玻璃帶的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分與通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向的各個端部之間的間隙設定為IOmm 500mm。
8.根據(jù)權利要求7所述的玻璃板的制造裝置，其中，上述成形室開口由第1開口構(gòu)件形成，上述第1開口構(gòu)件包括沿通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向分割而成的多個成形室用塊，一個或多個上述成形室用塊能夠向靠近上述鉛垂面以及遠離上述鉛垂面的方向移動或者能夠進行更換，從而能夠調(diào)節(jié)或改變上述成形室開口的形狀尺寸。
9.根據(jù)權利要求7或8所述的玻璃板的制造裝置，其中，該玻璃板的制造裝置還具有連通室，其經(jīng)由上述成形室開口與上述成形室相連通；連通室開口，其用于從上述連通室向下方拉出上述玻璃帶；形成上述連通室開口的第2開口構(gòu)件包括沿上述玻璃帶的寬度方向分割而成的多個連通室用塊，一個或多個上述連通室用塊能夠向靠近上述鉛垂面以及遠離上述鉛垂面的方向移動或者能夠進行更換，從而能夠調(diào)節(jié)或改變上述連通室開口的形狀尺寸。
全文摘要
本發(fā)明提供一種玻璃板的制造方法及制造裝置。該玻璃板的制造方法包括以下工序使熔融玻璃沿著成形室內(nèi)的成形體的兩側(cè)面流下；使熔融玻璃在上述成形體的下邊緣部正下方合流而一體化；以及從成形室開口向下方拉出該一體化的板狀的玻璃帶，其中，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的粘度(V2)與上述成形體的上邊緣處的熔融玻璃的寬度方向中央的粘度(V1)的粘度比(V2/V1)設定為20～50000，將通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向中央的厚度設定為1.0mm以下，將上述成形室開口與包括上述成形體的下邊緣的鉛垂面之間的、在與該鉛垂面正交的方向上的間隙設定為8mm～70mm，將上述成形室開口的上述玻璃帶的寬度方向側(cè)的側(cè)面部分與通過上述成形室開口的玻璃帶的寬度方向的各個端部之間的間隙設定為10mm～500mm。
文檔編號C03B17/06GK102471121SQ201080031639
公開日2012年5月23日 申請日期2010年5月21日 優(yōu)先權日2009年7月13日
發(fā)明者向井隆司, 楢木健, 津田匡博 申請人:旭硝子株式會社