應力，故需要等待第一成型時間60s，60s過后內部應力基本全部釋放，此時取下壓握孔中的壓握結構。
[0070]此時用鑷子將限位管材從待壓握支架外部剝離，以及將支撐芯軸從待壓握支架內部抽離，為了在脫離過程中，待壓握支架不受損壞，這就需要在選取支撐芯軸和限位管材時，選取長度大于待壓握支架長度的支撐芯軸和限位管材，一般支撐芯軸和限位管材的長度比待壓握支架長度長5mm即可。
[0071]完成一次壓握過程后，發(fā)現(xiàn)壓握后的待壓握支架的直徑與預期縮減后的值相同，這樣就可以進行下一步操作，即將壓握后的待壓握支架套設于球囊導管外部，并將另一限位管材套設于待壓握支架外部，搭建輸送結構；
[0072]將搭建好的輸送結構，放置于壓握機的壓握孔中后，將壓握機孔調整至2.5mm，即握緊該輸送結構，使限位管材貼緊待壓握支架。
[0073]完成第二壓握配置的設置后，開始對球囊導管充壓以及對輸送結構進行壓握，即在第二預熱溫度為50°C的壓握環(huán)境下，預熱90s ;過后按照第二直徑縮減率0.03mm/s對該輸送結構進行壓握，在壓握的同時，還以SOpsi的充盈壓力值對球囊導管進行充壓；在該壓握過程中，待壓握支架的直徑幾乎不會發(fā)生縮減，直至反饋的壓握機力值達到第二預設值120N時，壓握機才會停止充盈過程和壓握過程，但由于待壓握支架變形后會釋放材料內部應力，故需要等待第二成型時間180s，180s過后內部應力基本全部釋放，此時取下壓握孔中的輸送結構。
[0074]此時，用鑷子將限位管材從待壓握支架的外部剝離，這樣就完成了整個壓握過程。
[0075]示例二:該示例為多次壓握，其中待壓握支架壓握前的外直徑為3mm，內直徑為
2.7mm，即厚度為0.15mm，長度為15臟，壓握后的直徑預期縮減至外直徑為1.9mm，內直徑為1.6mm0
[0076]—次壓握:為了保證壓握質量，每次一壓握完成后，直徑的縮減量設置為20%，即選取的支撐芯軸的直徑為2.2臟，將3mm的待壓握支架套設于支撐芯軸上，將3.1mm甚至更接近待壓握支架外直徑的限位管材套設在待壓握支架外部，即搭建壓握結構。
[0077]將搭建好的壓握結構放置于壓握機的壓握孔中后，將壓握孔調整至3_，即將該壓握結構握緊，限位管材更加貼合待壓握支架。
[0078]完成第一壓握配置的設置后，開始壓握，即在第一預熱溫度為50°C的壓握環(huán)境下，預熱90s ;過后按照第一直徑縮減率0.05mm/s對該壓握結構進行壓握，在該壓握過程中，待壓握支架的直徑逐漸縮減，直至該待壓握支架與支撐芯軸相貼時，停止縮減，但此時壓握機并未停止對該壓握結構的壓握力，當反饋的壓握機力值達到第一預設值40N時，壓握機才會停止壓握，但由于待壓握支架變形后會釋放材料內部應力，故需要等待第一成型時間60s，60s過后內部應力基本全部釋放，此時取下壓握孔中的壓握結構。
[0079]此時用鑷子將限位管材從待壓握支架外部剝離，以及將支撐芯軸從待壓握支架內部抽離，為了在脫離過程中，待壓握支架不受損壞，這就需要在選取支撐芯軸和限位管材時，選取長度大于待壓握支架長度的支撐芯軸和限位管材，一般支撐芯軸和限位管材的長度比待壓握支架長度長5mm即可。
[0080]完成一次壓握過程后，發(fā)現(xiàn)壓握后的待壓握支架的直徑比預期縮減后的值大，這樣就可以進行第二次壓握操作。
[0081]二次壓握:選取的支撐芯軸的直徑為1.6mm，將壓握后內徑變?yōu)?.2的待壓握支架套設于支撐芯軸上，將2.6mm甚至更接近待壓握支架外直徑的限位管材套設在待壓握支架外部。
[0082]將搭建好的壓握結構放置于壓握機的壓握孔中后，將壓握孔調整至2.6mm，即將該壓握結構握緊，限位管材更加貼合待壓握支架。
[0083]按照第一壓握配置開始壓握，直至反饋的壓握機力值達到第一預設值40N時，停止壓握，等待第一成型時間60s后內部應力基本全部釋放，此時取下壓握孔中的壓握結構。
[0084]此時用鑷子將限位管材從待壓握支架外部剝離，以及將支撐芯軸從待壓握支架內部抽離，此時的待壓握支架的內直徑為1.6mm，外直徑為1.9mm，與預期縮減量一致，則進行下一步操作，即搭建輸送結構并完成最終壓握。
[0085]綜上，為本發(fā)明實施例的兩種示例，通過在待壓握支架的內部設置一支撐芯軸，并在該待壓握支架外部套設一限位管材，在壓握過程中，通過該支撐芯軸對待壓握支架起到內部支撐作用，保護待壓握支架在壓握過程中不受到損壞，且能夠準確限制待壓握支架被壓握之后的直徑尺寸；此外，通過外部的限位管材，在壓握過程中對待壓握支架的外部進行限位和保護，保證壓握過程中受力均勻，使該待壓握支架外部不會受到損傷。通過對待壓握支架的內外進行保護，使得待壓握支架的壓握效率和成功率都大大提高。
[0086]如圖4和圖5所示，本發(fā)明的實施例還提供了一種血管支架的壓握結構，包括:呈管材結構的待壓握支架1，支撐芯軸2以及在外力作用下能夠發(fā)生形變的限位管材3，其中，待壓握支架I套設于支撐芯軸2外部，限位管材3套設于待壓握支架I外部，為保證限位管材3能夠更好地保護待壓握支架1，使待壓握支架在壓握過程中受力均勻，限位管材3需與待壓握支架I相貼合。
[0087]為了保證在壓握過程中待壓握支架I的內外表面受力均勻，本發(fā)明的實施例采用在待壓握支架I內部設置支撐芯軸2，在待壓握支架I外部套設限位管材3的壓握結構；由于支撐芯軸2強度較大，為待壓握支架I提供的支撐力較大，待壓握支架I被壓握時不容易發(fā)生交疊現(xiàn)象，因而保證了待壓握支架I不易受損或變形；又由于限位管材3在外部全方位的包裹于待壓握支架1，使得待壓握支架I在壓握過程中受力均勻，不易產生褶皺。依賴該壓握結構進行壓握，使得待壓握支架I在壓握過程中受力均勻，不易受到損壞或變形，進而提高了壓握效率和成功率。
[0088]可選地，如圖4所示，為了更好地控制待壓握支架I的壓握尺寸，支撐芯軸2的直徑與待壓握支架I的直徑的比例成預設百分比，當限位管材3受到向內徑向壓力后，向內擠壓待壓握支架1，直至待壓握支架I與支撐芯軸2相貼合時，即此時的待壓握支架I的直徑與支撐芯軸2的直徑相等，停止施力。形變越大，壓握質量越不易保證，因此，在需要壓握變形較大時，優(yōu)選地可進行多次壓握，而每次壓握產生的形變均在質量可控的范圍內，經大量實驗，每次壓握時直徑的變化量在10%至40%，均可保證壓握質量可靠，因此選取支撐芯軸2時需保證直徑為待壓握支架I的直徑的60%至90%。
[0089]可選地，如圖4所示，為了使完成壓握后的待壓握支架I能夠順利地從支撐芯軸2上脫離，選取作為支撐芯軸2的材料和摩擦系數均有一定要求，優(yōu)選地，可以選用與待壓握支架I的材質相同或相似的聚合物材料，如:聚四氟乙烯PTFE、聚酰胺纖維Nylon或聚醚嵌段酰胺pebax等，支撐芯軸2為實心圓柱形，外表面的摩擦系數應小于一預設閾值，即保證其光滑，可使壓握成型的待壓握支架I順利從支撐芯軸2上脫離，本領域技術人員，應該能夠理解具體摩擦系數閾值的確定，故在此不再詳細描述。
[0090]可選地，如圖4所述，與支撐芯軸2的選取原則相似，限位管材3應選取與待壓握支架I的材質相同或相似的聚合物材料，如聚四氟乙烯PTFE、聚酰胺纖維Nylon或聚醚嵌段酰胺pebax等。
[0091]可選