技術(shù)特征：

1.高強度一級漸變剛度板簧接觸載荷的仿真計算法，其中，板簧采用高強度鋼板，各片板簧為以中心穿裝孔對稱的結(jié)構(gòu)，安裝夾緊距的一半為騎馬螺栓夾緊距的一半；通過主簧和副簧的初始切線弧高及漸變間隙，確保滿足板簧接觸載荷、漸變剛度及懸架在漸變載荷下的偏頻保持不變的設(shè)計要求，即等偏頻型一級漸變剛度板簧懸架；根據(jù)所設(shè)計板簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、主簧和副簧的初始切線弧高、額定載荷及在額定載荷下的剩余弧高，對高強度一級漸變剛度板簧的開始接觸載荷和完全接觸載荷進行仿真計算，具體仿真計算步驟如下：

(1)高強度一級漸變剛度板簧的主簧夾緊剛度和主副簧復合夾緊剛度的仿真計算：

I步驟：不同片數(shù)重疊段的等效厚度計算

根據(jù)主簧片數(shù)n，各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n；副簧片數(shù)m,各片副簧的厚度h_Aj，j＝1,2,…,m；主副簧的總片數(shù)N＝n+m，對高強度一級漸變剛度板簧的各不同片數(shù)k重疊段的等效厚度h_ke進行計算，k＝1,2,...,N，即

$h_{ke}=\left\{\begin{array}{cc}\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{k}{\Σ}}{h}_i^3},& 1\≤k\≤n\\ \sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n}{\Σ}}{h}_i^3+\underset{j=1}{\overset{k-n}{\Σ}}{h}_{Aj}^3},& 1+n\≤k\≤N\end{array}\right.;$

其中，主簧根部重疊部分的等效厚度

II步驟：主簧夾緊剛度K_M的仿真計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，彈性模量E；主簧片數(shù)n，各片主簧的一半夾緊長度L_i，及I步驟中計算得到的h_ke，k＝i＝1,2,…,n，對主簧夾緊剛度K_M進行仿真計算，即

$K_M=\frac{bE}{2\[\frac{{(L_1-L_2)}^3}{h_{1e}^3}+\underset{k=2}{\overset{n-1}{\Σ}}\frac{{(L_1-L_{k+1})}^3-{(L_1-L_k)}^3}{h_{ke}^3}+\frac{L_1^3-{(L_1-L_n)}^3}{h_{ne}^3}\]};$

III步驟：主副簧復合夾緊剛度K_MA的仿真計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，彈性模量E；主簧片數(shù)n，各片主簧的一半夾緊長度L_i，i＝1,2,…,n；副簧片數(shù)m，各片副簧的一半夾緊長度L_Aj＝L_n+j，j＝1,2,…,m；主副簧總片數(shù)N＝n+m,及I步驟中計算得到的h_ke，k＝1,2,...,N；對主副簧復合夾緊剛度K_MA進行仿真計算，即

$K_{MA}=\frac{bE}{2\[\frac{{(L_1-L_2)}^3}{h_{1e}^3}+\underset{k=2}{\overset{N-1}{\Σ}}\frac{{(L_1-L_{k+1})}^3-{(L_1-L_k)}^3}{h_{ke}^3}+\frac{L_1^3-{(L_1-L_N)}^3}{h_{Ne}^3}\]};$

(2)高強度一級漸變剛度板簧的開始接觸載荷P_k的仿真計算：

A步驟：末片主簧下表面初始曲率半徑R_M0b的仿真計算

根據(jù)主簧片數(shù)n，各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n，首片主簧的一半夾緊長度L₁，主簧初始切線弧高H_gM0，對末片主簧下表面初始曲率半徑R_M0b進行仿真計算，即

$R_{M0b}=\frac{L_1^2+H_{gM0}^2}{2H_{gM0}}+\underset{i=1}{\overset{n}{\Σ}}{h}_i;$

B步驟：首片副簧上表面初始曲率半徑R_A0a的仿真計算

根據(jù)首片副簧的一半夾緊長度L_A1，副簧初始切線弧高H_gA0，對首片副簧上表面曲率半徑R_A0a進行仿真計算，即

$R_{A0a}=\frac{L_{A1}^2+H_{gA0}^2}{2H_{gA0}};$

C步驟：漸變剛度板簧的開始接觸載荷P_k的仿真計算

根據(jù)高強度一級漸變剛度板簧的寬度b，彈性模量E；首片主簧的一半夾緊長度L₁，步驟(1)中計算得到的h_Me，A步驟中仿真計算得到的R_M0b，B步驟中仿真計算所得到的R_A0a，對高強度漸變剛度板簧的開始接觸載荷P_k進行仿真計算，即

$P_k=\frac{{\mathrm{Ebh}}_{Me}^3(R_{A0a}-R_{M0b})}{6L_1{R}_{M0b}{R}_{A0a}};$

(3)高強度一級漸變剛度板簧在額定載荷下?lián)隙萬_MN的確定:

根據(jù)主簧初始切線弧高H_gM0，及在額定載荷下的剩余切線弧高H_gMsy，確定高強度一級漸變剛度板簧在額定載荷P_N下的撓度f_MN，即

f_MN＝H_gM0-H_gMsy；

(4)高強度一級漸變剛度板簧的完全接觸載荷P_w的仿真計算：

根據(jù)額定載荷P_N，步驟(1)中仿真計算得到的K_M和K_MA，步驟(2)中仿真計算所得到的P_k，步驟(3)中所確定的f_MN，以完全接觸載荷P_w為待求參數(shù)，建立高強度一級漸變剛度板簧的完全接觸載荷P_w仿真計算數(shù)學模型，即

$\frac{P_k}{K_M}+\frac{P_k}{K_M}ln\left(\frac{P_w}{P_k}\right)+\frac{P_N-P_w}{K_{MA}}-f_{MN}=0;$

利用Matlab計算程序，求解上述關(guān)于完全接觸載荷P_w的數(shù)學模型，便可得到高強度一級漸變剛度板簧的完全接觸載荷P_w。