本發(fā)明涉及電力設備絕緣
技術領域：
，尤其涉及一種用于寒冷地區(qū)的六氟化硫-氮氣混合氣體組配方法。
背景技術：
：sf6氣體(六氟化硫，sulfurhexafluoride)為一種人工合成的惰性氣體，具有很好的化學穩(wěn)定性。sf6氣體還具有良好的電氣絕緣性能以及優(yōu)異的滅弧性能，如耐電強度為同一壓力下氮氣的2.5倍；擊穿電壓是空氣的2.5倍；滅弧能力是空氣的100倍，因而sf6是一種介于空氣和油之間的高壓絕緣介質材料。由于sf6氣體所具有的良好電氣絕緣性能以及優(yōu)異的滅弧性能，因而廣泛應用于高壓電力設備中。sf6氣體的液化溫度高于一般常見氣體的液化溫度，如sf6氣體在壓力為0.1pma和0.6pma條件下的液化溫度分別為-64℃和-25℃；而co2(二氧化碳)氣體在壓力為0.1pma和0.6pma條件下的液化溫度分別為-78.5℃和-53℃，因此，sf6氣體在寒冷地區(qū)使用時可能面臨液化的嚴重問題。為避免sf6氣體在寒冷地區(qū)使用時發(fā)生液化現(xiàn)象，一般使用輔助加熱的方式避免sf6氣體達到液化溫度，進而保證電力設備的絕緣強度。雖然使用輔助加熱的方式能夠避免sf6氣體液化，但是輔助加熱設備的使用導致使用成本提高。由于輔助加熱設備在加熱的過程中可能會導致sf6氣體溫度不穩(wěn)，進而導致電力設備運行的可靠性和穩(wěn)定性受到影響。為避免sf6氣體在寒冷地區(qū)使用時發(fā)生液化現(xiàn)象，同時降低大量sf6氣體使用帶來的溫室效應問題，通常在sf6氣體中添加液化溫度較低的常見氣體作為緩沖介質。目前，已采用氮氣作為緩沖介質，且sf6氣體和n2(氮氣)形成sf6-n2(六氟化硫-氮氣)混合氣體。sf6-n2混合氣體在配比過程中，當sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量增多時，相同壓力下的sf6-n2混合氣體的絕緣強度增大，但液化溫度升高。當液化溫度升高時，在一定溫度限制下所允許使用的最大壓力會降低，進而使得sf6-n2混合氣體的絕緣強度降低。另外，sf6-n2混合氣體的配比不同時，所形成的sf6-n2混合氣體的折合臨界擊穿場強與飽和蒸汽壓特性均不相同，且折合臨界擊穿場強、飽和蒸汽壓特性均與sf6-n2混合氣體的配比不成線性關系。因此，sf6-n2混合氣體配比和壓力選取方案在很大程度上會影響絕緣介質的絕緣性能。目前，sf6-n2混合氣體在配比時一般固定選用30％sf6-70％n2的組合方案。而目前sf6-n2混合氣體在配比時僅是選用固定的配比，并未考慮配比和壓力的組配方案，因而導致sf6-n2混合氣體未發(fā)揮其作為絕緣介質的最優(yōu)性能。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明提供一種用于寒冷地區(qū)的六氟化硫-氮氣混合氣體組配方法，以解決現(xiàn)有sf6-n2混合氣體配比未考慮配比和壓力的組配方案而未發(fā)揮其作為絕緣介質的最優(yōu)性能的問題。本發(fā)明提供一種用于寒冷地區(qū)的六氟化硫-氮氣混合氣體組配方法，所述方法包括：計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓；計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同壓力下的臨界擊穿場強；根據(jù)所述不同配比、所述不同溫度、所述飽和蒸氣壓和所述臨界擊穿場強形成在所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖；根據(jù)電力設備工況、環(huán)境溫度和所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，在所述電力設備最大允許壓力下確定sf6-n2混合氣體配比。優(yōu)選地，所述計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓包括：采用antoine方程和氣液平衡基本定律相結合的方法計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓。優(yōu)選地，所述飽和蒸氣壓的計算公式為：優(yōu)選地，所述計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同壓力下的臨界擊穿場強包括：采用玻爾茲曼解析法和等離子體動力學相結合的方法計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同壓力下的折合臨界擊穿場強；根據(jù)所述折合臨界擊穿場強及所述sf6-n2混合氣體中粒子數(shù)密度確定臨界擊穿場強。優(yōu)選地，根據(jù)所述不同配比、所述不同溫度、所述飽和蒸氣壓和所述臨界擊穿場強形成在所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖包括：選定溫度；在所述選定溫度下，以所述sf6-n2混合氣體的不同配比為橫軸，所述飽和蒸氣壓和所述臨界擊穿場強為縱軸繪制所述選定溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖；重新選定溫度，繪制所述重新選定溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，直至繪制完所有所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。優(yōu)選地，根據(jù)電力設備工況、環(huán)境溫度和所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，在所述電力設備最大允許壓力下確定sf6-n2混合氣體配比包括：根據(jù)環(huán)境溫度選定溫度，以選擇所述環(huán)境溫度相對應的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖；根據(jù)電力設備工況中電力設備的最高承受氣壓確定所述飽和蒸氣壓；根據(jù)選定的所述配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖以及確定的所述飽和蒸氣壓確定sf6-n2混合氣體配比。本發(fā)明的實施例提供的技術方案可以包括以下有益效果：本發(fā)明提供一種用于寒冷地區(qū)的六氟化硫-氮氣混合氣體組配方法，該方法首先計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓，并計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同壓力下的臨界擊穿場強，進而由配比、溫度、飽和蒸氣壓和臨界擊穿場強形成不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。最后結合電力設備工況、環(huán)境溫度和不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖在電力設備最大允許壓力下確定sf6-n2混合氣體配比，進而實現(xiàn)sf6-n2混合氣體配比和壓力的組配。本發(fā)明提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法通過準確計算能夠確定不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，進而為后期sf6-n2混合氣體用于電力設備的絕緣提供最優(yōu)選的組配方案，以充分發(fā)揮sf6-n2混合氣體的絕緣性能，提高電力設備的可靠性和穩(wěn)定性。應當理解的是，以上的一般描述和后文的細節(jié)描述僅是示例性和解釋性的，并不能限制本發(fā)明。附圖說明此處的附圖被并入說明書中并構成本說明書的一部分，示出了符合本發(fā)明的實施例，并與說明書一起用于解釋本發(fā)明的原理。為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術中的技術方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，對于本領域普通技術人員而言，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。圖1為本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法流程示意圖；圖2為本發(fā)明實施例提供的sf6-n2混合氣體在配比為0sf6/100％n2～50％sf6/50％n2時的溫度-飽和蒸氣壓關系圖；圖3為本發(fā)明實施例提供的sf6-n2混合氣體在配比為60sf6/40％n2～100％sf6/0n2時的溫度-飽和蒸氣壓關系圖；圖4為本發(fā)明實施例提供的sf6-n2混合氣體配比-溫度-飽和蒸氣壓關系圖；圖5為本發(fā)明實施例提供的sf6-n2混合氣體配比-折合臨界擊穿場強關系圖；圖6為本發(fā)明實施例提供的sf6-n2混合氣體配比-壓力-臨界擊穿場強關系圖；圖7為本發(fā)明實施例提供的-40℃條件下的sf6-n2混合氣體配比-飽和蒸氣壓關系圖；圖8為本發(fā)明實施例提供的-40℃條件下的sf6-n2混合氣體配比-折合臨界擊穿場強關系圖；圖9為本發(fā)明實施例提供的-40℃條件下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。具體實施方式這里將詳細地對示例性實施例進行說明，其示例表示在附圖中。下面的描述涉及附圖時，除非另有表示，不同附圖中的相同數(shù)字表示相同或相似的要素。以下示例性實施例中所描述的實施方式并不代表與本發(fā)明相一致的所有實施方式。相反，它們僅是與如所附權利要求書中所詳述的、本發(fā)明的一些方面相一致的裝置和方法的例子。請參考附圖1，附圖1示出了本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法流程示意圖。本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法具體包括：s01：計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓。氣體的飽和蒸氣壓為在一定溫度下的密閉條件中，蒸氣與固體或液體處于相平衡時，蒸氣所具有的壓強。同一物質在不同溫度下具有不同的飽和蒸氣壓，因此需要分別計算sf6-n2混合氣體在不同配比時不同溫度下的飽和蒸氣壓。氣體的飽和蒸氣壓可以通過實驗測量或理論計算的方法獲得。實驗測量法包括利用ellis平衡釜(平衡蒸餾釜)、色譜儀等機型采用靜態(tài)法、動態(tài)法等方法測得。理論計算法主要包括dubinin法、reid法、antoine方程法、astaknov法和amankwah法等。在本發(fā)明實施例中，采用antoine方程和氣液平衡基本定律相結合的方法計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同溫度下的飽和蒸氣壓。具體計算過程為：antoine方程是一個簡單的三參數(shù)蒸氣壓方程，對極性分子和非極性分子都適用，且適用溫度范圍較廣，因而在工程上得到廣泛應用。antoine方程的一般形式為：logp＝a-b/(t+c)(1)其中，p為飽和蒸氣壓，單位mmhg；t為溫度，單位℃；a、b、c是與antoine相關的antoine特性常數(shù)，該特性常數(shù)一般可以通過最小二乘法等方法擬合得到。sf6-n2混合氣體中sf6氣體和n2氣體的antoine方程分別為：logp1＝a1-b1/(ti+c1)(2)logp2＝a2-b2/(ti+c2)(3)其中，p1為sf6氣體的飽和蒸氣壓；p2為n2氣體的飽和蒸氣壓；ti為sf6-n2混合氣體的液化溫度，且i＝1,2,3……n；a1、b1、c1為sf6氣體的antoine特性常數(shù)；a2、b2、c2為n2氣體的antoine特性常數(shù)。sf6氣體和n2氣體的antoine特性常數(shù)請參考表1。表1：sf6氣體和n2氣體的antoine特性常數(shù)abcsf67.227883.316272.114n26.866308.365273.2氣液平衡基本定律的計算方程為：p1x＝py(4)p2(1-x)＝p(1-y)(5)其中，p為sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓；x、y分別為氣液平衡時sf6氣體和n2氣體的摩爾比例。根據(jù)antoine方程(2)、(3)和氣液平衡基本定律(4)、(5)可以得到sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓特性方程，該方程計算公式為：根據(jù)公式(6)可以求得不同配比的sf6-n2混合氣體在不同溫度下的飽和蒸氣壓。其中，附圖2示出了sf6-n2混合氣體在配比為0sf6/100％n2～50％sf6/50％n2時的溫度-飽和蒸氣壓關系圖；附圖3示出了sf6-n2混合氣體在配比為60sf6/40％n2～100％sf6/0n2時的溫度-飽和蒸氣壓關系圖；溫度范圍為-50～40℃。附圖2、3合并后可以得到附圖4所示的以sf6-n2混合氣體配比為橫軸，飽和蒸氣壓為縱軸的多溫度下的關系圖，其中，附圖4中的溫度僅選取-40～-10℃范圍。從附圖4中能夠看出，在一定溫度下，隨著sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量的增加，sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓逐漸下降。在sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量一定時，隨著溫度的升高，sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓逐漸增大。s02：計算sf6-n2混合氣體在不同配比、不同壓力下的臨界擊穿場強。電介質擊穿為電介質在足夠強的電場作用下容易失去其介電性能而成為導體。電介質擊穿時的電場強度為擊穿場強。而電介質剛剛能被擊穿時的電場強度為臨界擊穿場強。臨界擊穿場強的大小代表氣體的絕緣強度，且臨界擊穿場強越大，氣體絕緣強度越高。氣體的臨界擊穿場強在計算時一般先計算氣體的折合臨界擊穿場強，進而通過折合臨界擊穿場強得出臨界擊穿場強。氣體的折合臨界擊穿場強一般通過實驗測量或理論計算的方法獲得。在實驗測量方向，可以通過擊穿實驗測量擊穿電壓，或通過穩(wěn)態(tài)湯遜法(sst)或脈沖湯遜法(pt)測量電離和吸附碰撞反應系數(shù)得到。在理論計算方向，可以通過蒙特卡羅模擬法(montecarlo)或玻爾茲曼解析法(boltzmann)計算氣體的臨界擊穿場強。在本發(fā)明實施例中，采用boltzmann解析法計算sf6-n2混合氣體的折合臨界擊穿場強。由等離子體動力學理論能夠得知，電子在6維相空間的分布函數(shù)f(r,v,t)滿足boltzmann方程：其中，v為電子速度；r為電場方向的距離；t為時間；e為電子電荷量；me為電子質量；e為電場；▽v為速度梯度運算符；c為與f有關的碰撞項；c[f]表示c為f的函數(shù)。由于boltzmann方程求解非常復雜，因此采用兩項近似法進行簡化求解。通過兩項近似法能夠得到一個f0(f0為f的各向同性部分)的對流-擴散連續(xù)方程：其中：在上式中，γ＝(2e/me)1/2；電子能量ε＝(v/γ)2；σε為總彈性碰撞截面；ε0為真空介電常數(shù)；ne為電子數(shù)密度；n為氣體數(shù)密度；u為積分中的變量；σm為總碰撞截面，σk為碰撞k的碰撞截面；xk為目標組分的摩爾數(shù)；k為碰撞反應序號；kb為玻爾茲曼常數(shù)；m為粒子質量；s為非彈性碰撞引起的能量損失；ck是電子與重粒子發(fā)生的第k類非彈性碰撞引起的能量損失。非彈性碰撞包括激發(fā)碰撞、吸附碰撞和電離碰撞，而cexc、catt、cion分別為激發(fā)碰撞、吸附碰撞和電離碰撞引起的能量損失。cexc、catt、cion的計算公式分別為：cexc＝-γxk[εσk(ε)f0(ε)-(ε+δεk)σk(ε+δεk)f0(ε+δεk)]catt＝-γxkεσk(ε)f0(ε)cion＝-γxk[εσk(ε)f0(ε)-2(2ε+δεk)σk(2ε+δεk)f0(2ε+δεk)]上式中，δεk為k類碰撞的閥能；γ是保證f0滿足歸一化條件的因子，且f0滿足由于氣體電擊穿過程中電子與重粒子的碰撞起關鍵作用，其他因素的影響較小，因而僅考慮電子動能對電子產生和消失平衡的影響。此時折合臨界擊穿場強(e/n)cr即為總電離反應和總吸附反應達到平衡時的折合電場e/n。根據(jù)上述公式能夠得到電子與重粒子之間的總電離反應系數(shù)，且當總電離反應系數(shù)和總吸附反應系數(shù)達到相同的條件時，能夠確定折合臨界擊穿場強(e/n)cr。其中，總吸附反應系數(shù)的計算公式為：以sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量為橫軸，折合臨界擊穿場強(e/n)cr為縱軸作圖可得到附圖5所示的在一定壓力條件下的sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量與折合臨界擊穿場強(e/n)cr的關系圖。從附圖5中能夠看出，在一定壓力條件下，折合臨界擊穿場強(e/n)cr隨著sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量的增加而升高。進一步，通過將折合臨界擊穿場強(e/n)cr與氣體中粒子數(shù)密度n相乘便能夠得到在不同壓力條件下不同配比的sf6-n2混合氣體的臨界擊穿場強ecr。臨界擊穿場強ecr、sf6-n2混合氣體配比與壓力的關系圖請參考附圖6。從附圖6中能夠得知，當sf6-n2混合氣體配比一定時，隨著外界壓力的升高，臨界擊穿場強ecr逐漸增大。當外界壓力一定時，隨著sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量的增加，臨界擊穿場強ecr逐漸增大。s03：根據(jù)所述不同配比、所述不同溫度、所述飽和蒸氣壓和所述臨界擊穿場強形成在所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。選定一定的溫度，并選取與該溫度有關的sf6-n2混合氣體配比、飽和蒸氣壓以及臨界擊穿場強ecr。在該選定溫度下，以sf6-n2混合氣體的不同配比為橫軸，飽和蒸氣壓和臨界擊穿場強ecr為縱軸繪制該選定溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。重新選定溫度，并重新繪制重新選定溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，直至繪制完所有不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。s04：根據(jù)電力設備工況、環(huán)境溫度和所述不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，在所述電力設備最大允許壓力下確定sf6-n2混合氣體配比。不同的電力設備，其最大承受壓力不同。因此，在實際應用中應根據(jù)所用電力設備的工況條件、電力設備的應用環(huán)境溫度選取不同配比的sf6-n2混合氣體。當確定電力設備的最大承受壓力及應用環(huán)境溫度后，選取該應用環(huán)境溫度對應的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖。根據(jù)確定的電力設備最大承受壓力確定sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓。根據(jù)確定的sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓以及配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖選取最為適宜的sf6-n2混合氣體配比，實現(xiàn)電力設備、sf6-n2混合氣體、應用環(huán)境溫度、應用壓力的最優(yōu)化組配。本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法通過準確計算能夠確定不同溫度下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，進而為后期sf6-n2混合氣體用于電力設備的絕緣提供最優(yōu)選的組配方案，以充分發(fā)揮sf6-n2混合氣體的絕緣性能，提高電力設備的可靠性和穩(wěn)定性。下面以具體實例闡述本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法的應用。該具體實例的應用環(huán)境溫度最低為-40℃，電力設備的最大承受壓力為0.7mpa。根據(jù)本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法中步驟s01計算在-40℃條件下，不同sf6-n2混合氣體配比的飽和蒸氣壓。其中，sf6-n2混合氣體中sf6氣體的含量分別為10％、20％、30％、40％、50％、60％、70％、80％、90％、100％。根據(jù)計算得到的飽和蒸氣壓，以sf6-n2混合氣體配比為橫軸，以飽和蒸氣壓為縱軸繪制sf6-n2混合氣體配比-飽和蒸氣壓關系圖，具體請參考附圖7。從附圖7中能夠看出，在-40℃條件下，隨著sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量的逐漸增加，sf6-n2混合氣體的飽和蒸氣壓逐漸降低。根據(jù)本發(fā)明實施例提供的用于寒冷地區(qū)的sf6-n2混合氣體組配方法中步驟s02計算在不同壓力條件下，不同sf6-n2混合氣體配比的折合臨界擊穿場強(e/n)cr。其中，sf6-n2混合氣體中sf6氣體的含量分別為5％、10％、20％、30％、40％、50％、60％、70％、80％、90％、95％。根據(jù)計算得到的折合臨界擊穿場強(e/n)cr，以sf6-n2混合氣體配比為橫軸，以折合臨界擊穿場強(e/n)cr為縱軸繪制如附圖8所示的坐標圖，其中，附圖8僅為一個壓力值下的sf6-n2混合氣體配比-折合臨界擊穿場強(e/n)cr關系圖，1td＝1×10-21v·m2。從附圖8中能夠看出，隨著sf6-n2混合氣體中sf6氣體含量的逐漸增加，sf6-n2混合氣體的折合臨界擊穿場強(e/n)cr逐漸升高。根據(jù)計算得到的飽和蒸氣壓、折合臨界擊穿場強(e/n)cr以及sf6-n2混合氣體配比繪制在-40℃條件下的配比-飽和蒸氣壓-臨界擊穿場強關系圖，如附圖9所示。其中，橫軸為sf6-n2混合氣體的不同配比，縱軸分別為飽和蒸氣壓和臨界擊穿場強ecr。從附圖9中能夠看出，純sf6氣體的飽和蒸汽壓約為0.35mpa，此時的臨界擊穿場強ecr約為31.34kv/mm。而配比為70％/30％的sf6-n2混合氣體的飽和蒸汽壓約為0.5mpa，此時的臨界擊穿場強ecr約為45kv/mm。由上述數(shù)據(jù)可知，在-40℃條件下，sf6-n2混合氣體的氣體絕緣強度高于純sf6氣體的氣體絕緣強度，且是純sf6氣體的氣體絕緣強度的1.44倍。因此，在-40℃條件下應選用sf6-n2混合氣體作為該電力設備的絕緣介質。在確定sf6-n2混合氣體的配比時，由于該電力設備的最大承受壓力為0.7mpa，因此，選定sf6-n2混合氣體的飽和蒸汽壓為0.7mpa。根據(jù)附圖9及選定的飽和蒸汽壓可以確定此時的sf6-n2混合氣體配比為50％sf6氣體/50％n2氣體。在溫度為-40℃、飽和蒸汽壓為0.7mpa、sf6-n2混合氣體配比為50％sf6氣體/50％n2氣體條件下，sf6-n2混合氣體的臨界擊穿場強ecr為56.78kv/mm。本領域技術人員在考慮說明書及實踐這里發(fā)明的公開后，將容易想到本發(fā)明的其它實施方案。本申請旨在涵蓋本發(fā)明的任何變型、用途或者適應性變化，這些變型、用途或者適應性變化遵循本發(fā)明的一般性原理并包括本發(fā)明未公開的本
技術領域：
中的公知常識或慣用技術手段。說明書和實施例僅被視為示例性的，本發(fā)明的真正范圍和精神由下面的權利要求指出。應當理解的是，諸如“第一”和“第二”等之類的關系術語僅僅用來將一個實體或者操作與另一個實體或操作區(qū)分開來，而不一定要求或者暗示這些實體或操作之間存在任何這種實際的關系或者順序。本發(fā)明并不局限于上面已經描述并在附圖中示出的精確結構，并且可以在不脫離其范圍進行各種修改和改變。本發(fā)明的范圍僅由所附的權利要求來限制。當前第1頁12