本發(fā)明涉及通風(fēng)
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其是一種綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)確定方法。
背景技術(shù)：
：綜合管廊又稱共同溝，它是實施統(tǒng)一規(guī)劃、設(shè)計、施工和維護(hù)，建于城市地下用于敷設(shè)市政公用管線的市政公用設(shè)施。綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)通常利用管廊艙室作為風(fēng)道，管廊艙室主要包括單獨設(shè)置的蒸汽熱力管道艙室、燃?xì)夤艿琅撌摇㈦娏﹄娎|管道艙室和綜合給水、中水、熱水、空調(diào)冷水管及電信管的管道艙室等種類不同的艙室，其通風(fēng)系統(tǒng)的摩擦阻力有所不同。與礦井、地鐵、公路隧道等大截面通風(fēng)管道相比，綜合管廊最大的特點是其艙室內(nèi)部管線和敷設(shè)的支架占據(jù)了絕大部分面積，其通風(fēng)摩擦阻力特性也有較大的區(qū)別。而目前國內(nèi)外均未對如何計算該類管道艙室的通風(fēng)摩擦阻力提出有效的解決辦法。在實際的工程設(shè)計中，若忽略各管線及其支架對通風(fēng)摩擦阻力的影響，則可能會出現(xiàn)通風(fēng)設(shè)備壓頭偏小的情況，而若考慮這部分阻力因素乘以一定的安全系數(shù)，則可能因無依據(jù)，易造成風(fēng)機選型壓頭偏大的現(xiàn)象，從而造成浪費并增加了將來的運行費用。綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的摩擦阻力大小與當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)有關(guān)，故當(dāng)量摩擦系數(shù)又是綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)備計算選型的基礎(chǔ)。然而，目前業(yè)內(nèi)也缺乏計算或確定綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)的方法，不夠科學(xué)、有效和方便，亟待進(jìn)一步完善和提高。技術(shù)實現(xiàn)要素：為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明的目的在于：提供一種科學(xué)、有效和方便的，綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)確定方法。本發(fā)明所采取的技術(shù)方案是：一種綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)確定方法，包括以下步驟：采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；采用數(shù)值計算方法計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；對比同等條件下理論公式與數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，得到第一修正系數(shù)，所述第一修正系數(shù)用于對數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正；采用數(shù)值計算方法計算考慮管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；對比同等條件下忽略與考慮管線和支架敷設(shè)情況時數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，得到第二修正系數(shù)，所述第二修正系數(shù)用于對考慮管線和支架敷設(shè)情況時數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正；根據(jù)第一修正系數(shù)和第二修正系數(shù)計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)。進(jìn)一步，所述采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力這一步驟，其具體為：采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm1，所述摩擦阻力δpm1的計算公式為：或其中，λ為摩擦阻力系數(shù)，rs為管廊水力半徑，l為管廊長度，ρ為空氣密度，v為管廊內(nèi)空氣平均流速，a為過流斷面面積，qv為體積流量。進(jìn)一步，所述數(shù)值計算方法在計算綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力時，將執(zhí)行以下操作：s1、建立綜合管廊管道艙室內(nèi)的摩擦阻力數(shù)值計算模型；s2、以綜合管廊管道為原型，搭建用于模擬原型的縮尺模型試驗臺并建立縮尺模型的摩擦阻力數(shù)值計算模型；s3、根據(jù)綜合管廊管道艙室內(nèi)的摩擦阻力數(shù)值計算模型和輸入的計算參數(shù)計算原型的摩擦阻力；s4、根據(jù)縮尺模型的摩擦阻力數(shù)值計算模型和輸入的計算參數(shù)計算縮尺模型的摩擦阻力；s5、對比同等條件下原型的摩擦阻力與縮尺模型的摩擦阻力的差值是否在設(shè)定的誤差范圍內(nèi)，若是，則以原型的摩擦阻力作為數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，反之，則在輸入的新計算參數(shù)后返回步驟s3。進(jìn)一步，所述步驟s2包括：選擇幾何相似比，搭建用于模擬原型的縮尺模型試驗臺，所述縮尺模型試驗臺根據(jù)幾何相似比選擇與原型相應(yīng)粗糙度的材料并使得其管線敷設(shè)情況與原型相對應(yīng)；從縮尺模型試驗臺獲取試驗數(shù)據(jù)，并建立縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型；對縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型進(jìn)行量綱分析和相似性分析；根據(jù)量綱分析和相似性分析的結(jié)果對縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型進(jìn)行修正，得出縮尺模型的最終摩擦阻力數(shù)值計算模型。進(jìn)一步，所述根據(jù)第一修正系數(shù)和第二修正系數(shù)計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)這一步驟，其包括：以數(shù)值計算方法計算出的考慮管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm3作為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力δpm3，得到當(dāng)量摩擦阻力δpm3與第一修正系數(shù)k1和第二修正系數(shù)k2的修正關(guān)系式，所述得到的修正關(guān)系式為：其中，δpm2為數(shù)值計算方法計算出的忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力，λ′為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)，r′s為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量水力半徑；根據(jù)得到的修正表達(dá)式和是否考慮管線和支架敷設(shè)情況計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)λ′：若忽略管線和支架敷設(shè)情況，則r′s＝rs，λ′＝k1k2λ；若考慮管線和支架敷設(shè)情況，則r′s＝(斷面面積-管線和支架敷設(shè)面積)÷(斷面周長+管線和支架周長)，進(jìn)一步，還包括根據(jù)綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)λ′對管線和支架敷設(shè)的情況按設(shè)定的劃分標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行劃分，得出管線和支架敷設(shè)情況與當(dāng)量直徑的對應(yīng)關(guān)系的步驟。進(jìn)一步，所述設(shè)定的劃分標(biāo)準(zhǔn)包括兩種劃分標(biāo)準(zhǔn)：一種是按管線類型、大小尺寸、數(shù)量和層數(shù)參數(shù)進(jìn)行劃分；另一種是按濕周、水力半徑以及當(dāng)量直徑的定義進(jìn)行劃分。進(jìn)一步，還包括在綜合管廊具有非水平直線的走向時，對綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步修正的步驟，其中，具有非水平直線的走向是指具有彎度或坡度。進(jìn)一步，還包括將綜合管廊各類艙室各種情況下的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)及當(dāng)量摩擦阻力進(jìn)行匯總，并以圖表的形式進(jìn)行展現(xiàn)的步驟，其中，各種情況包括不同過流斷面、不同管線、不同支架敷設(shè)方式以及不同彎度和坡度。本發(fā)明的有益效果是：增設(shè)了對比同等條件下理論公式與數(shù)值計算方法的計算結(jié)果以及對比同等條件下忽略與考慮管線和支架敷設(shè)情況時數(shù)值計算方法的計算結(jié)果的步驟，綜合采用了理論公式計算、數(shù)值計算和二次修正的方法來確定綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)，克服了現(xiàn)有技術(shù)因忽略各管線及其支架對通風(fēng)摩擦阻力的影響而導(dǎo)致通風(fēng)設(shè)備壓頭偏小或因考慮各管線及其支架的對通風(fēng)摩擦阻力的影響而造成風(fēng)機選型壓頭偏大的缺陷，更加科學(xué)、有效和方便。附圖說明圖1為本發(fā)明一種綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)確定方法的整體流程圖；圖2為實施例一廣州亞運城綜合管廊管道艙斷面圖；圖3為實施例一水力半徑的求解示意圖；圖4是實施例一考慮彎度時管廊參數(shù)的俯視圖；圖5是實施例一考慮坡度時管廊參數(shù)的正視圖；圖6是實施例一摩擦阻力的擬合曲線圖；圖7是實施例一修正系數(shù)的擬合曲線圖。具體實施方式參照圖1，一種綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)確定方法，包括以下步驟：采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；采用數(shù)值計算方法計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；對比同等條件下理論公式與數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，得到第一修正系數(shù)，所述第一修正系數(shù)用于對數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正；采用數(shù)值計算方法計算考慮管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力；對比同等條件下忽略與考慮管線和支架敷設(shè)情況時數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，得到第二修正系數(shù)，所述第二修正系數(shù)用于對考慮管線和支架敷設(shè)情況時數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正；根據(jù)第一修正系數(shù)和第二修正系數(shù)計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)。其中，忽略管線和支架敷設(shè)情況是指，在計算時將管線和支架情況排除在考慮的范圍之外，即在計算時不考慮管線和支架情況。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，所述采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力這一步驟，其具體為：采用理論公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm1，所述摩擦阻力δpm1的計算公式為：或其中，λ為摩擦阻力系數(shù)，rs為管廊水力半徑，l為管廊長度，ρ為空氣密度，v為管廊內(nèi)空氣平均流速，a為過流斷面面積，qv為體積流量。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，所述數(shù)值計算方法在計算綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力時，將執(zhí)行以下操作：s1、建立綜合管廊管道艙室內(nèi)的摩擦阻力數(shù)值計算模型；s2、以綜合管廊管道為原型，搭建用于模擬原型的縮尺模型試驗臺并建立縮尺模型的摩擦阻力數(shù)值計算模型；s3、根據(jù)綜合管廊管道艙室內(nèi)的摩擦阻力數(shù)值計算模型和輸入的計算參數(shù)計算原型的摩擦阻力；s4、根據(jù)縮尺模型的摩擦阻力數(shù)值計算模型和輸入的計算參數(shù)計算縮尺模型的摩擦阻力；s5、對比同等條件下原型的摩擦阻力與縮尺模型的摩擦阻力的差值是否在設(shè)定的誤差范圍內(nèi)，若是，則以原型的摩擦阻力作為數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，反之，則在輸入的新計算參數(shù)后返回步驟s3。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，所述步驟s2包括：選擇幾何相似比，搭建用于模擬原型的縮尺模型試驗臺，所述縮尺模型試驗臺根據(jù)幾何相似比選擇與原型相應(yīng)粗糙度的材料并使得其管線敷設(shè)情況與原型相對應(yīng)；從縮尺模型試驗臺獲取試驗數(shù)據(jù)，并建立縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型；對縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型進(jìn)行量綱分析和相似性分析；根據(jù)量綱分析和相似性分析的結(jié)果對縮尺模型的初步摩擦阻力數(shù)值計算模型進(jìn)行修正，得出縮尺模型的最終摩擦阻力數(shù)值計算模型。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，所述根據(jù)第一修正系數(shù)和第二修正系數(shù)計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)這一步驟，其包括：以數(shù)值計算方法計算出的考慮管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm3作為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力δpm3，得到當(dāng)量摩擦阻力δpm3與第一修正系數(shù)k1和第二修正系數(shù)k2的修正關(guān)系式，所述得到的修正關(guān)系式為：其中，δpm2為數(shù)值計算方法計算出的忽略管線和支架敷設(shè)情況時綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力，λ′為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)，r′s為綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量水力半徑；根據(jù)得到的修正表達(dá)式和是否考慮管線和支架敷設(shè)情況計算綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)λ′：若忽略管線和支架敷設(shè)情況，則r′s＝rs，λ′＝k1k2λ；若考慮管線和支架敷設(shè)情況，則r′s＝(斷面面積-管線和支架敷設(shè)面積)÷(斷面周長+管線和支架周長)，進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，還包括根據(jù)綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)λ′對管線和支架敷設(shè)的情況按設(shè)定的劃分標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行劃分，得出管線和支架敷設(shè)情況與當(dāng)量直徑的對應(yīng)關(guān)系的步驟。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，所述設(shè)定的劃分標(biāo)準(zhǔn)包括兩種劃分標(biāo)準(zhǔn)：一種是按管線類型、大小尺寸、數(shù)量和層數(shù)參數(shù)進(jìn)行劃分；另一種是按濕周、水力半徑以及當(dāng)量直徑的定義進(jìn)行劃分。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，還包括在綜合管廊具有非水平直線的走向時，對綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步修正的步驟，其中，具有非水平直線的走向是指具有彎度或坡度。進(jìn)一步作為優(yōu)選的實施方式，還包括將綜合管廊各類艙室各種情況下的當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)及當(dāng)量摩擦阻力進(jìn)行匯總，并以圖表的形式進(jìn)行展現(xiàn)的步驟，其中，各種情況包括不同過流斷面、不同管線、不同支架敷設(shè)方式以及不同彎度和坡度。下面結(jié)合說明書附圖和具體實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步解釋和說明。實施例一針對現(xiàn)有技術(shù)缺乏計算或確定綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)的方法的問題，本發(fā)明提出了當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)的概念，并提供了一種采用現(xiàn)場實地測量、縮尺模型試驗研究、數(shù)值計算模擬仿真和理論經(jīng)驗公式修正等多種手段對綜合管廊通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行確定的方法。該方法可以作為通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)備計算選型的基礎(chǔ)，解決了不同斷面、不同管線、不同支架敷設(shè)方式以及不同弧度和坡度的通風(fēng)系統(tǒng)當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)的選取缺乏依據(jù)的難題。以廣州亞運城綜合管廊管道艙為例，其管道艙斷面高3.1m，寬2.8m，內(nèi)部布置管線包括通信電纜1、中水管3、消防水管2，如圖2所示，其當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)的確定過程具體包括：(一)采用現(xiàn)有理論經(jīng)驗公式計算忽略管線和支架敷設(shè)情況下綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm1。δpm1的計算公式為：或式中，λ為摩擦阻力系數(shù)，單位為m；rs為管廊水力半徑，單位為m；l為管廊長度，單位為m；ρ為空氣密度，單位為kg/m3；v為管廊內(nèi)空氣平均流速，單位為m/s；a為過流斷面面積，單位為m2；qv為體積流量。δpm1的計算參數(shù)又可具體分為以下2種情況：(1)層流：(2)紊流紊流時，不同區(qū)域的計算參數(shù)為：1)紊流水力光滑區(qū)：2)紊流過渡區(qū)：3)紊流粗糙區(qū)：以上各式中，re為雷諾系數(shù)，d為管廊直徑，單位為m；k為管廊的粗糙度，單位為mm，薄鋼板或鍍鋅鋼板的k＝0.15～0.18；砌墻體的k＝3～6；混凝土的k＝1～3。而水力半徑p為濕周，單位為m。(二)在與理論公式流速或流量相同的條件下，用數(shù)值計算方法計算忽略管線和支架敷設(shè)情況下綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm2。(三)對比理論經(jīng)驗公式與數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，然后對數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正，其修正系數(shù)用k1表示，則有：(四)在與忽略管線和支架敷設(shè)情況時的流速或流量相同的條件下，用數(shù)值計算方法分別計算考慮管線和支架敷設(shè)情況下綜合管廊艙室內(nèi)的摩擦阻力δpm3。(五)對比忽略與考慮管線和支架敷設(shè)情況下數(shù)值計算方法的計算結(jié)果，對考慮管線和支架敷設(shè)情況下數(shù)值計算方法得出的摩擦阻力進(jìn)行修正，其修正系數(shù)用k2表示，則有：則當(dāng)量摩擦阻力即從而分別得到相應(yīng)的速度當(dāng)量直徑dv和流量當(dāng)量直徑dl，以及得到當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)λ′與當(dāng)量水力半徑rs′的修正關(guān)系式。本發(fā)明數(shù)值計算方法的可靠性可通過以下步驟進(jìn)行保證：1)、首先對廣州亞運城綜合管廊管道艙的通風(fēng)摩擦阻力進(jìn)行現(xiàn)場實地測量，同時建立相關(guān)數(shù)值計算模型并對其進(jìn)行仿真計算，使計算結(jié)果與實測結(jié)果的誤差控制在工程允許范圍內(nèi)。2)、選擇適當(dāng)?shù)膸缀蜗嗨票?，搭建模擬原型的縮尺模型試驗臺，根據(jù)相似比選擇與原型相應(yīng)粗糙度的材料，保持模型內(nèi)部管線敷設(shè)情況與原型相對應(yīng)，并獲取試驗數(shù)據(jù)；同時建立縮尺模型相關(guān)的數(shù)值計算模型并對其進(jìn)行仿真計算。在進(jìn)行相似性研究時，由于原型與縮尺模型兩者慣性力與浮升力所占的比例不同，如果只保證原型與縮尺模型雷諾數(shù)相等，則勢必會存在一定誤差，因此要先進(jìn)行量綱分析和相似性分析，再在縮尺模型所獲取的數(shù)據(jù)反推到實際原型時做一定的修正。對于不可壓縮流體的定常流動來說，如果其縮尺模型流動和原型流動力學(xué)相似，則它們的弗勞德數(shù)fr、歐拉數(shù)eu和雷諾數(shù)re必須各自相等，此時，fr和re分別要各自滿足和kv和kl分別為速度比例尺和長度比例尺，當(dāng)kl≠1時不成立，而歐拉數(shù)準(zhǔn)則與上述兩個準(zhǔn)則沒有矛盾，因此需要先進(jìn)行取舍，再對模型結(jié)果進(jìn)行修正，具體做法為：在保證雷諾數(shù)相等的條件下，對當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行擬合修正，得出λ關(guān)于雷諾數(shù)re和壁面相對粗糙度的關(guān)系式或者在弗勞德數(shù)和雷諾數(shù)都不相等的情況下，對當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行擬合修正，得出λ關(guān)于弗雷德數(shù)fr、雷諾數(shù)re和壁面相對粗糙度的關(guān)系式得出最佳相似方案。3)、將仿真計算和理論公式計算的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，使誤差控制在工程允許范圍內(nèi)，并且分別與原型進(jìn)行對比，得出原型與縮尺模型之間的相似修正系數(shù)。4)、對每一種工況下的數(shù)值計算結(jié)果，都通過相應(yīng)工況的縮尺模型所獲取的數(shù)據(jù)來驗證，以保證結(jié)果的可靠性。(六)對管線和支架敷設(shè)的情況按一定的劃分標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行劃分，得出管線和支架敷設(shè)情況與當(dāng)量直徑的一一對應(yīng)關(guān)系。本發(fā)明的劃分標(biāo)準(zhǔn)分為以下兩種：第一種是按管線類型、大小尺寸、數(shù)量和層數(shù)等參數(shù)進(jìn)行劃分。其中，通信線纜按層數(shù)進(jìn)行劃分，用n1表示通信線纜敷設(shè)的層數(shù)。電力電纜按層數(shù)進(jìn)行劃分，用n2表示表示電力電纜敷設(shè)的層數(shù)。而給水、再生水管道，排水管渠，天然氣管道，熱力管道和消防水管道則按大小尺寸劃分，具體劃分情況如下表1所示：表1管線劃分表公稱直徑dn數(shù)量200以下n3200-400n4400-600n5600-800n6800-1000n7另一種劃分標(biāo)準(zhǔn)是按濕周、水力半徑以及當(dāng)量直徑的定義進(jìn)行劃分：將管線所占的截面面積從過流斷面面積中舍去，并將管線周長納入濕周，從而對水力半徑進(jìn)行修正。如圖3所示，寬、高分別為a、b的管廊內(nèi)部布置了一條半徑為r的管線，忽略管線敷設(shè)情況時，其水力半徑而考慮管線敷設(shè)情況時，其水力半徑代入理論經(jīng)驗公式進(jìn)行計算，并與數(shù)值計算方法的結(jié)果進(jìn)行對比，可得出其修正系數(shù)。(七)在管廊是具有一定彎度或坡度等非水平直線的走向時，對其通風(fēng)摩擦阻力系數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步修正。1)考慮彎度的管廊摩擦阻力系數(shù)確定方法：按照一定標(biāo)準(zhǔn)(與等長度的直線管廊對比)，在不同弧長和半徑的情況下得出相應(yīng)的修正系數(shù)kw，如圖4所示，則有：kw＝kw(l,r)其中，l為弧長，單位為m；r為半徑，單位為m。2)考慮坡度的管廊摩擦阻力系數(shù)確定方法：按照一定標(biāo)準(zhǔn)(與等長度的直線管廊對比)，在不同角度和高度的情況下得出相應(yīng)的修正系數(shù)kp，如圖5所示，則有：kp＝kp(φ,h)其中，φ為角度，單位為°；h為高度，單位為m。(八)最后通過大量的數(shù)值計算來建立數(shù)據(jù)庫，并將綜合管廊各類艙室不同斷面、不同管線、不同支架敷設(shè)方式以及不同水平彎度和縱向坡度的摩擦阻力系數(shù)及其摩擦阻力進(jìn)行匯總以圖表的形式展現(xiàn)，如表1、表2、表3、圖6、圖7所示。表2當(dāng)量直徑查詢表序號n1n2n3n4n5n6n7dvdl10000001dv1dl120000010dv2dl230000100dv3dl340001000dv4dl450010000dv5dl5…………………………由表2可得到：dv＝dv(n1,n2,n3,n4,n5,n6,n7)dl＝dl(n1,n2,n3,n4,n5,n6,n7)表3是摩擦阻力系數(shù)查詢表dvv△pλdlqv△pλdv1v1dl1qv1dv1v2dl1qv2dv2v1dl2qv1dv2v2dl2qv2…………以上是對本發(fā)明的較佳實施進(jìn)行了具體說明，但本發(fā)明并不限于所述實施例，熟悉本領(lǐng)域的技術(shù)人員在不違背本發(fā)明精神的前提下還可做作出種種的等同變形或替換，這些等同的變形或替換均包含在本申請權(quán)利要求所限定的范圍內(nèi)。當(dāng)前第1頁12