技術(shù)特征：

1.大體積混凝土基礎(chǔ)溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，

考慮一期和二期通水冷卻，二期冷卻結(jié)束時(shí)，混凝土應(yīng)力計(jì)算方法為：

$F=A_1{E}_1{\mathrm{\α\ΔT}}_r+A_2{E}_2\mathrm{\α}({\mathrm{\ΔT}}_p-\frac{\mathrm{\Δ}G}{\mathrm{\α}})---\left(1\right)$

其中：A₁為水化熱溫差影響系數(shù)；A₂為澆筑溫度差影響系數(shù)；E₁為二期冷卻中期時(shí)混凝土的彈性模量；E₂為二期冷卻結(jié)束時(shí)混凝土的彈性模量；α為線膨脹系數(shù)；ΔT_r為水化熱溫差，此處為最高溫度和澆筑溫度的溫差；ΔT_p為澆筑溫度差，此處為澆筑溫度和二期冷結(jié)束時(shí)溫度的差值；ΔG為等效混凝土自身體積變形；

不考慮二期通水冷卻時(shí)，混凝土達(dá)到穩(wěn)定溫度時(shí)混凝土應(yīng)力計(jì)算方法為：

$F=A_1{E}_c{\mathrm{\α\ΔT}}_r+A_2{E}_c\mathrm{\α}({\mathrm{\ΔT}}_p-\frac{\mathrm{\Δ}G}{\mathrm{\α}})---\left(2\right)$

其中：A₁為水化熱溫差影響系數(shù)；A₂為澆筑溫度差影響系數(shù)；α為線膨脹系數(shù)；ΔT_r為水化熱溫差，此處為最高溫度和澆筑溫度的溫差；ΔT_p為澆筑溫度差，此處為澆筑溫度和澆筑時(shí)建基面以下3米基礎(chǔ)的年平均溫度的溫差；E_c為混凝土的最終彈性模量；ΔG為等效混凝土自身體積變形。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大體積混凝土基礎(chǔ)溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，考慮一期和二期通水冷卻的情況，即公式(1)中，

對(duì)于常態(tài)混凝土：

$A_1=422(1-e^{-0.40L^{0.39}})(1-e^{-0.27E^{0.60}})(1+\frac{1}{1+0.08LE})$

$A_2=741(1-e^{-0.42L^{0.4}})(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.12LE})$

對(duì)于碾壓混凝土：

$A_1=456(1-e^{-0.26L^{0.50}})(1-e^{-0.22E^{0.65}})(1+\frac{1}{1+0.08LE})$

$A_2=741(1-e^{-0.42L^{0.40}})(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.12LE})$

其中，L為澆筑塊的最長(zhǎng)邊長(zhǎng)，E為基礎(chǔ)彈性模量。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大體積混凝土基礎(chǔ)溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，不考慮二期通水冷卻的情況，即公式(2)中，

對(duì)于常態(tài)混凝土進(jìn)行一期冷卻：

$A_1=548(1-e^{-0.23L^{0.49}})(1-e^{-0.25E^{0.62}})(1+\frac{1}{1+0.08LE})$

$A_2=953(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.10LE})$

對(duì)于常態(tài)混凝土不進(jìn)行通水冷卻：

$A_1=504(1-e^{-0.32L^{0.40}})(1-e^{-0.22E^{0.66}})(1+\frac{1}{1+0.035LE})$

$A_2=953(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.10LE})$

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大體積混凝土基礎(chǔ)溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，不考慮二期通水冷卻的情況，即公式(2)中，

對(duì)于碾壓混凝土進(jìn)行一期冷卻：

$A_1=618(1-e^{-0.23L^{0.48}})(1-e^{-0.23E^{0.64}})(1+\frac{1}{1+0.045LE})$

$A_2=953(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.10LE})$

對(duì)于碾壓混凝土不進(jìn)行通水冷卻：

$A_1=453(1-e^{-0.28L^{0.45}})(1-e^{-0.22E^{0.66}})(1+\frac{1}{1+0.04LE})$

$A_2=953(1-e^{-0.17E^{0.75}})(1-\frac{1}{1+0.10LE})$

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大體積混凝土基礎(chǔ)溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，所述等效混凝土自身體積變形的計(jì)算方法為：

$\mathrm{\Δ}G=\frac{G\left(6\right)E\left(3\right)+\[G\left(18\right)-G\left(6\right)\]E\left(12\right)+\[G\left(36\right)-G\left(18\right)\]E\left(27\right)+\[G-G\left(36\right)\]E_c}{E_c}---\left(3\right)$

其中：ΔG為等效混凝土自身體積變形量，ΔG計(jì)算值大于0時(shí)取值為0；G(t)為齡期為t天時(shí)的混凝土自身體積變形；G為混凝土自身體積變形終值；E(t)為齡期為t天時(shí)的混凝土的彈性模量。

6.大體積混凝土上下層溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，

考慮一期和二期冷卻，上下層溫差應(yīng)力計(jì)算方法為：

$F=A_1{E}_1{\mathrm{\α\ΔT}}_r+A_2{E}_2\mathrm{\α}({\mathrm{\ΔT}}_p-\frac{\mathrm{\Δ}G}{\mathrm{\α}})---\left(4\right)$

其中：A₁為水化熱溫差影響系數(shù)；A₂為澆筑溫度差影響系數(shù)；E₁為二期卻中期時(shí)混凝土的彈性模量；E₂為二期冷卻結(jié)束時(shí)混凝土的最終彈性模量；

為線膨脹系數(shù)；ΔT_r為水化熱溫差，此處為最高溫度和澆筑溫度的溫差；ΔT_p為澆筑溫度差，此處為新混凝土澆筑溫度和新混凝土澆筑時(shí)老混凝土溫度的溫差；ΔG為等效混凝土自身體積變形；

不考慮二期通水冷卻時(shí)，混凝土應(yīng)力計(jì)算方法為：

$F=A_1{E}_c{\mathrm{\α\ΔT}}_r+A_2{E}_c\mathrm{\α}({\mathrm{\ΔT}}_p-\frac{\mathrm{\Δ}G}{\mathrm{\α}})---\left(5\right)$

其中：A₁為水化熱溫差影響系數(shù)；A₂為澆筑溫度差影響系數(shù)；E_c為混凝土的最終彈性模量；ΔT_r為水化熱溫差，此處為最高溫度和澆筑溫度的溫差；ΔT_p為澆筑溫度差，此處為新混凝土澆筑溫度和新混凝土澆筑時(shí)老混凝土溫度的溫差；ΔG為等效混凝土自身體積變形。

7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的大體積混凝土上下層溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，考慮一期和二期通水冷卻的情況，即公式(4)中，

對(duì)于常態(tài)混凝土：

$A_1=272(1-e^{-0.80L^{0.26}})$

A₂＝545

對(duì)于碾壓混凝土：

$A_1=277(1-e^{-0.98L^{0.21}})$

A₂＝545

其中，L為澆筑塊的最長(zhǎng)邊長(zhǎng)。

8.根據(jù)權(quán)利要求6所述的大體積混凝土上下層溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，不考慮二期通水冷卻的情況，即公式(5)中，

對(duì)于常態(tài)混凝土進(jìn)行一期冷卻：

$A_1=314(1-e^{-0.88L^{0.23}})$

A₂＝588

對(duì)于常態(tài)混凝土不進(jìn)行通水冷卻：

$A_1=335(1-e^{-0.77L^{0.26}})$

A₂＝588

9.根據(jù)權(quán)利要求6所述的大體積混凝土上下層溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，不考慮二期通水冷卻的情況，即公式(5)中，

對(duì)于碾壓混凝土進(jìn)行一期冷卻：

$A_1=328(1-e^{-0.90L^{0.23}})$

A₂＝588

對(duì)于碾壓混凝土不進(jìn)行通水冷卻：

$A_1=317(1-e^{-0.88L^{0.22}})$

A₂＝588

10.根據(jù)權(quán)利要求6所述的大體積混凝土上下層溫差應(yīng)力估算方法，其特征在于，所述等效混凝土自身體積變形，計(jì)算公式為：

ΔG＝G-G(t) (6)

其中，ΔG為等效混凝土自身體積變形量，ΔG計(jì)算值大于0時(shí)取值為0；G為混凝土自身體積變形終值；t為新老混凝土澆筑間歇期；G(t)為齡期t天時(shí)的混凝土自身體積變形。