技術(shù)特征：

1.平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，包括以下步驟：

(1)建立平面圓管結(jié)構(gòu)分析模型

確定平面圓管結(jié)構(gòu)幾何尺寸、材料參數(shù)、荷載狀況和約束條件，建立平面圓管結(jié)構(gòu)分析模型，

(2)確定失效單元

計(jì)算各個(gè)單元的單元失效系數(shù)，將單元失效系數(shù)α^e大于基準(zhǔn)失效系數(shù)α₀的單元選為失效單元，

(3)一次線彈性估算方法計(jì)算平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力

計(jì)算平面圓管結(jié)構(gòu)失效單元的彈性應(yīng)變能U^e和塑性耗散功D^e，采用一次線彈性估算方法計(jì)算平面圓管結(jié)構(gòu)的極限承載力P_L為：

$P_L=\frac{\underset{e=1}{\overset{R}{\Σ}}{D}^e}{\underset{e=1}{\overset{R}{\Σ}}{U}^e}$

其中，R表示平面圓管結(jié)構(gòu)失效單元的個(gè)數(shù)；e表示單元編號(hào)。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述確定平面圓管結(jié)構(gòu)幾何尺寸包括梁長(zhǎng)、柱高、截面的外半徑R_O和內(nèi)半徑R_I。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述的材料參數(shù)為材料的屈服強(qiáng)度。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述的單元失效系數(shù)α^e由單元承載比r^e和單元承載比的最大值r^max計(jì)算得到，其計(jì)算模型為

${\mathrm{\α}}^e=\frac{r^e}{r^{max}}$

其中，r^e的計(jì)算模型為

$r^e=\sqrt[4]{{\left(\frac{N}{N_p}\right)}^4+2.29\left|{\left(\frac{N}{N_p}\right)}^3\left(\frac{M}{M_p}\right)\right|+3.39{\left(\frac{N}{N_p}\right)}^2{\left(\frac{M}{M_p}\right)}^2+0.34\left|\left(\frac{N}{N_p}\right){\left(\frac{M}{M_p}\right)}^3\right|+0.99{\left(\frac{M}{M_p}\right)}^4}$

其中，N和M分別表示截面的軸力和單向彎矩；N_p和M_p表示對(duì)應(yīng)上述各內(nèi)力單獨(dú)作用下的截面抗力。

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述的基準(zhǔn)失效系數(shù)α₀為判斷結(jié)構(gòu)中單元是否失效的基準(zhǔn)值，范圍為0.5～0.6。

6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述的平面圓管結(jié)構(gòu)單元的彈性應(yīng)變能U^e為：

$U^e={\mathrm{\σ}}_N^e{\mathrm{\ϵ}}_N^e{\mathrm{\πl}}^e(R_O^2-R_I^2)+\frac{{\mathrm{\σ}}_M^e{\mathrm{\ϵ}}_M^e{\mathrm{\πl}}^e}{4R_O^2}(R_O^4-R_I^4)$

其中，和分別表示軸力N作用下單元截面上的軸向應(yīng)力和應(yīng)變；和分別表示單向彎矩M作用下單元截面正向邊緣處的彎曲應(yīng)力和應(yīng)變；l^e表示單元的長(zhǎng)度。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的平面圓管結(jié)構(gòu)極限承載力分析的一次線彈性估算方法，其特征在于，所述的平面圓管結(jié)構(gòu)單元的塑性耗散功D^e為：

其中，

${\mathrm{\ϵ}}_{ct}^e=\sqrt{\frac{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2-{\left({\mathrm{\ϵ}}_N^2\right)}^2}{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2}},{\mathrm{\ϵ}}_{cu}^e=2{\mathrm{\ϵ}}_M^e+\frac{{\left({\mathrm{\ϵ}}_N^e\right)}^2}{{\mathrm{\ϵ}}_M^e},u_{ct}^e=\sqrt{1-\frac{{\left({\mathrm{\ϵ}}_N^e\right)}^2{R}_O^2}{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2{R}_I^2}},R_O^{\′}=R_O^2\arcsin \sqrt{\frac{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2-{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2}{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2}},$

$R_I^{\′}=R_I^{2}arcsin\sqrt{1-\frac{{\left({\mathrm{\ϵ}}_N^e\right)}^2{R}_O^2}{{\left({\mathrm{\ϵ}}_M^e\right)}^2{R}_I^2}}$

其中，表示單元e的屈服強(qiáng)度。