本發(fā)明涉及一種基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置及液位測(cè)量方法。

背景技術(shù)：

當(dāng)前，大量的鍋爐和廢鍋應(yīng)用于電力行業(yè)、石化行業(yè)或煤化工行業(yè)中，利用這些鍋爐或廢鍋產(chǎn)出蒸汽以用于發(fā)電、驅(qū)動(dòng)蒸汽透平或回收工藝系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量。鍋爐和廢鍋的汽包液位是一個(gè)非常重要的參數(shù)，是衡量汽水系統(tǒng)是否平衡的標(biāo)志，汽包液位的高低直接影響蒸汽的品質(zhì)以及鍋爐和廢鍋的安全運(yùn)行。例如，汽包液位過高會(huì)影響汽水分離效果，使產(chǎn)出的蒸汽帶液，不僅降低了蒸汽的質(zhì)量和產(chǎn)量，而且會(huì)導(dǎo)致諸如蒸汽透平等下游設(shè)備的損壞；若汽包液位過低，輕則影響鍋爐或廢鍋內(nèi)的汽、水平衡，重則導(dǎo)致鍋爐和廢鍋損壞，甚至?xí)鸨āＲ虼?，針?duì)汽包液位的控制尤其需要引起重視。

盡管目前已經(jīng)開發(fā)出了多種用于控制汽包液位的方法，例如，雙沖量控制方法和三沖量控制方法。但是，由于現(xiàn)有的測(cè)量方法依舊難以準(zhǔn)確地測(cè)量出汽包的液位，致使汽包液位控制仍然是困擾鍋爐和廢鍋平穩(wěn)、安全運(yùn)行的難題。

現(xiàn)有技術(shù)中通常采用一套或多套“一臺(tái)差壓變送器+一臺(tái)單室平衡容器”或者“一臺(tái)差壓變送器+一臺(tái)雙室平衡容器”來測(cè)量廢鍋和鍋爐中的汽包液位。然而，由于受汽包運(yùn)行工況變化、環(huán)境溫度變化以及伴熱影響，單室平衡容器和雙室平衡容器的參比水柱密度均具有較大的不確定性。例如，較大的晝夜溫差、寒冷季節(jié)投用伴熱或者汽包降壓運(yùn)行等都將導(dǎo)致參比水柱密度發(fā)生變化，進(jìn)而影響汽包液位的準(zhǔn)確測(cè)量和控制精度。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要解決的首要技術(shù)問題是針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)提供一種能保證汽包液位的測(cè)量精度，避免液位測(cè)量受到運(yùn)行工況變化、環(huán)境溫度變化以及伴熱影響的基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置。

本發(fā)明所要解決的進(jìn)一步技術(shù)問題是提供一種基于雙差壓變送器的液位測(cè)量方法。

本發(fā)明解決上述首要技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為：基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置，其特征在于，包括第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器，其中：

所述第一液位差壓變送器的負(fù)壓接口通過第一導(dǎo)壓管連通待測(cè)設(shè)備的負(fù)壓管口，第一導(dǎo)壓管上設(shè)置有緊鄰所述負(fù)壓管口的負(fù)壓側(cè)根部閥和負(fù)壓側(cè)冷凝容器；第一液位差壓變送器的正壓接口通過第二導(dǎo)壓管連通待測(cè)設(shè)備的正壓管口，第二導(dǎo)壓管上設(shè)有緊鄰所述正壓管口的正壓側(cè)根部閥和正壓側(cè)冷凝容器；

所述第二液位差壓變送器的負(fù)壓接口通過第三導(dǎo)壓管連通第一導(dǎo)壓管；第二液位差壓變送器的正壓接口通過第四導(dǎo)壓管連通負(fù)壓側(cè)冷凝容器，第四導(dǎo)壓管上設(shè)有緊鄰所述負(fù)壓側(cè)冷凝容器的第一分離罐隔離閥；

所述正壓側(cè)冷凝容器的下游連通有第五導(dǎo)壓管，第五導(dǎo)壓管上設(shè)置有正壓側(cè)排污閥；

所述第三導(dǎo)壓管的下游連通有第六導(dǎo)壓管，在第六導(dǎo)壓管上設(shè)置有負(fù)壓側(cè)排污閥；所述第四導(dǎo)壓管的下游連通有第七導(dǎo)壓管，第七導(dǎo)壓管上依次連接有第二分離罐隔離閥和分離罐，在分離罐下游的所述第七導(dǎo)壓管上設(shè)置有分離罐排污閥。

改進(jìn)地，所述負(fù)壓側(cè)冷凝容器和正壓側(cè)冷凝容器均設(shè)置有三個(gè)過程接口以及一個(gè)配有排放絲堵的排放口。其中，負(fù)壓側(cè)冷凝容器的一個(gè)過程接口連通負(fù)壓側(cè)根部閥，負(fù)壓側(cè)冷凝容器的另一個(gè)過程接口分別連通第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器，負(fù)壓側(cè)冷凝容器的第三個(gè)過程接口連通第一分離罐隔離閥；對(duì)應(yīng)地，正壓側(cè)冷凝容器的一個(gè)過程接口連通正壓側(cè)根部閥，正壓側(cè)冷凝容器的另一個(gè)過程接口連通第一液位差壓變送器，正壓側(cè)冷凝容器的第三個(gè)過程接口連通正壓側(cè)排污閥。

進(jìn)一步改進(jìn)，所述第二導(dǎo)壓管通過第一三閥組連通第一液位差壓變送器，所述第三導(dǎo)壓管通過第二三閥組連通第二液位差壓變送器；所述第六導(dǎo)壓管經(jīng)第二三通、第一三通連通第一液位差壓變送器；所述第四導(dǎo)壓管經(jīng)第三三通分別連通第七導(dǎo)壓管和第二液位差壓變送器。

再改進(jìn)，所述第一三閥組包括有第一三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥、第一三閥組正壓側(cè)隔離閥和第一三閥組平衡閥；所述第二三閥組包括有第二三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥、第二三閥組正壓側(cè)隔離閥和第二三閥組平衡閥。

本發(fā)明解決上述進(jìn)一步技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為：基于雙差壓變送器的液位測(cè)量方法，利用上述的液位測(cè)量裝置，其特征在于，包括如下步驟1至步驟6：

步驟1，在所述液位測(cè)量裝置投入使用之前且在常溫常壓狀態(tài)下，對(duì)第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器進(jìn)行調(diào)校操作；其中，所述調(diào)校操作包括如下步驟1-1至步驟1-6：

步驟1-1，關(guān)閉負(fù)壓側(cè)根部閥和正壓側(cè)根部閥，以保持所述液位測(cè)量裝置與待測(cè)設(shè)備之間的相互獨(dú)立；

步驟1-2，打開負(fù)壓側(cè)排污閥、正壓側(cè)排污閥、第一分離罐隔離閥、第二分離罐隔離閥、分離罐排污閥、第一三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥、第一三閥組正壓側(cè)隔離閥、第二三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥和第二三閥組正壓側(cè)隔離閥，并關(guān)閉第一三閥組平衡閥和第二三閥組平衡閥；

步驟1-3，將負(fù)壓側(cè)冷凝容器和正壓側(cè)冷凝容器的排放絲堵均打開，并保持負(fù)壓側(cè)冷凝容器的排放絲堵與正壓側(cè)冷凝容器的排放絲堵均處于打開狀態(tài)；

步驟1-4，將第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器調(diào)零，再將第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器的量程均設(shè)置為-1000h₁g～0；其中，h₁為第一液位差壓變送器的負(fù)壓管口至正壓管口的垂直距離；g為所述液位測(cè)量裝置所處位置的重力加速度；

步驟1-5，關(guān)閉負(fù)壓側(cè)排污閥和正壓側(cè)排污閥后，將負(fù)壓側(cè)冷凝容器和正壓側(cè)冷凝容器內(nèi)注滿水，再分別封堵負(fù)壓側(cè)冷凝容器的排放絲堵以及正壓側(cè)冷凝容器的排放絲堵；

步驟1-6，檢查確認(rèn)分離罐排污閥無液體排出后，先關(guān)閉分離罐排污閥，再打開負(fù)壓側(cè)根部閥和正壓側(cè)根部閥，從而完成針對(duì)所述液位測(cè)量裝置的調(diào)校工作；

步驟2，啟動(dòng)所述液位測(cè)量裝置，并按照預(yù)設(shè)時(shí)間間隔對(duì)分離罐進(jìn)行排液操作；其中，針對(duì)分離罐的排液操作包括如下步驟2-1至步驟2-5：

步驟2-1，鎖定并保持第二液位差壓變送器的測(cè)量值；

步驟2-2，關(guān)閉第一分離罐隔離閥和第二三閥組正壓側(cè)隔離閥；

步驟2-3，依次循環(huán)執(zhí)行關(guān)閉分離罐隔離閥和打開分離罐排污閥的操作，并最終令分離罐排污閥處于打開狀態(tài)；

步驟2-4，檢查確認(rèn)分離罐排污閥無液體排出后，關(guān)閉分離罐排污閥，分別打開第一分離罐隔離閥和第二分離罐隔離閥，并打開第二三閥組正壓側(cè)隔離閥；

步驟2-5，解除對(duì)第二液位差壓變送器測(cè)量值的鎖定，以使第二液位差壓變送器重新投入運(yùn)行，從而完成排液操作；

步驟3，第一液位差壓變送器對(duì)待測(cè)設(shè)備進(jìn)行差壓測(cè)量，獲取得到對(duì)應(yīng)第一液位差壓變送器的正壓側(cè)壓力與負(fù)壓側(cè)壓力之間的第一差壓值：其中，所述第一差壓值標(biāo)記為ΔP₁；第一差壓值ΔP₁的計(jì)算公式如下：

ΔP₁＝P₀+ρ₀Hg+ρ_s(h₁-H)g-(P₀+ρ₁h₁g)

＝(ρ₀-ρ_s)Hg+(ρ_s-ρ₁)h₁g；

其中，P₀表示待測(cè)設(shè)備內(nèi)氣相的操作壓力，ρ₀表示待測(cè)設(shè)備內(nèi)的液相密度，H表示待測(cè)設(shè)備中需要待測(cè)量的液位，g表示所述待測(cè)設(shè)備所處地的重力加速度，ρ_s表示待測(cè)設(shè)備內(nèi)的氣相密度，h₁表示第一液位差壓變送器的負(fù)壓管口至正壓管口的垂直距離；ρ₁表示處于負(fù)壓側(cè)冷凝容器與第三導(dǎo)壓管之間的第一導(dǎo)壓管內(nèi)的液相密度；

步驟4，第二液位差壓變送器對(duì)待測(cè)設(shè)備進(jìn)行差壓測(cè)量，獲取得到對(duì)應(yīng)第二液位差壓變送器的正壓側(cè)壓力與負(fù)壓側(cè)壓力之間的第二差壓值：其中，所述第二差壓值標(biāo)記為ΔP₂；第二差壓值ΔP₂的計(jì)算公式如下：

ΔP₂＝P₀+ρ_sh₁g-(P₀+ρ₁h₁g)

＝(ρ_s-ρ₁)h₁g；

步驟5，根據(jù)所得第一差壓值和第二差壓值，獲取第一差壓值與第二差壓值之間的差值；其中，第一差壓值與第二差壓值之間的差值標(biāo)記為ΔP：

ΔP＝ΔP₁-ΔP₂

＝(ρ₀-ρ_s)Hg；

步驟6，根據(jù)第一差壓值與第二差壓值之間的差值，最終得到待測(cè)設(shè)備中需要待測(cè)量的液位：其中，需要待測(cè)量的液位H計(jì)算公式如下：

$H=\frac{{\mathrm{\ΔP}}_1-{\mathrm{\ΔP}}_2}{({\mathrm{\ρ}}_0-{\mathrm{\ρ}}_s)g}.$

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于：

首先，在本發(fā)明所提供的液位測(cè)量裝置中設(shè)置兩個(gè)液位差壓變送器，即第一液位差壓變送器和第二液位差壓變送器，第一液位差壓變送器實(shí)時(shí)測(cè)量負(fù)壓側(cè)冷凝容器與待測(cè)設(shè)備的正壓管口之間的差壓，第二液位差壓變送器實(shí)時(shí)測(cè)量負(fù)壓側(cè)冷凝容器與第三導(dǎo)壓管之間的第一導(dǎo)壓管上下差壓，以消除第一導(dǎo)壓管內(nèi)液相密度的不確定性對(duì)測(cè)待測(cè)設(shè)備中的汽包液位測(cè)量精度造成影響，使得最終得到的汽包液位不會(huì)受到第一導(dǎo)壓管內(nèi)的液相密度影響，進(jìn)而消除了運(yùn)行工況變化、環(huán)境溫度變化以及伴熱對(duì)測(cè)量精度造成的影響，有效地保證了汽包液位測(cè)量的精度；

其次，利用本發(fā)明提供的液位測(cè)量方法對(duì)待測(cè)設(shè)備內(nèi)的汽包液位進(jìn)行測(cè)量，減少了在豎直方向上的第一導(dǎo)壓管的長(zhǎng)度，消除了因待測(cè)設(shè)備的正、負(fù)壓側(cè)管口之間導(dǎo)壓管內(nèi)液相介質(zhì)的密度差所造成的額外誤差，進(jìn)一步提高了汽包液位測(cè)量精度。

附圖說明

圖1為本發(fā)明實(shí)施例中基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例中基于雙差壓變送器的液位測(cè)量方法流程示意圖。

具體實(shí)施方式

以下結(jié)合附圖實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)描述。

如圖1所示，本實(shí)施例中的基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置，包括第一液位差壓變送器LT1和第二液位差壓變送器LT2，其中：

第一液位差壓變送器LT1的負(fù)壓接口通過第一導(dǎo)壓管1連通待測(cè)設(shè)備的負(fù)壓管口K1，第一導(dǎo)壓管1上設(shè)置有緊鄰負(fù)壓管口K1的負(fù)壓側(cè)根部閥V1和負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1；第一液位差壓變送器LT1的正壓接口通過第二導(dǎo)壓管2連通待測(cè)設(shè)備的正壓管口K2，第二導(dǎo)壓管2上設(shè)有緊鄰正壓管口K2的正壓側(cè)根部閥V2和正壓側(cè)冷凝容器C2；

第二液位差壓變送器LT2的負(fù)壓接口通過第三導(dǎo)壓管3連通第一導(dǎo)壓管1；第二液位差壓變送器LT2的正壓接口通過第四導(dǎo)壓管4連通負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1，第四導(dǎo)壓管4上設(shè)有緊鄰負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的第一分離罐隔離閥V5；

正壓側(cè)冷凝容器C2的下游連通有第五導(dǎo)壓管5，第五導(dǎo)壓管5上設(shè)置有正壓側(cè)排污閥V4；

第三導(dǎo)壓管3的下游連通有第六導(dǎo)壓管6，在第六導(dǎo)壓管6上設(shè)置有負(fù)壓側(cè)排污閥V3；第四導(dǎo)壓管4的下游連通有第七導(dǎo)壓管7，第七導(dǎo)壓管7上依次連接有第二分離罐隔離閥V6和分離罐C3，在分離罐C3下游的第七導(dǎo)壓管7上設(shè)置有分離罐排污閥V7。

改進(jìn)地，在本實(shí)施例基于雙差壓變送器的液位測(cè)量裝置中，負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1和正壓側(cè)冷凝容器C2均設(shè)置有三個(gè)過程接口以及一個(gè)配有排放絲堵的排放口。負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的一個(gè)過程接口連通負(fù)壓側(cè)根部閥V1，負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的另一個(gè)過程接口分別連通第一液位差壓變送器LT1和第二液位差壓變送器LT2，負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的第三個(gè)過程接口連通第一分離罐隔離閥V5。對(duì)應(yīng)地，正壓側(cè)冷凝容器C2的一個(gè)過程接口連通正壓側(cè)根部閥V2，正壓側(cè)冷凝容器C2的另一個(gè)過程接口連通第一液位差壓變送器LT1，正壓側(cè)冷凝容器C2的第三個(gè)過程接口連通正壓側(cè)排污閥V4。

另外，在本實(shí)施例中，第二導(dǎo)壓管2通過第一三閥組TV1連通第一液位差壓變送器LT1，第三導(dǎo)壓管3通過第二三閥組TV2連通第二液位差壓變送器LT2；第六導(dǎo)壓管6經(jīng)第二三通T2、第一三通T1連通第一液位差壓變送器LT1；第四導(dǎo)壓管4經(jīng)第三三通T3分別連通第七導(dǎo)壓管7和第二液位差壓變送器LT2。

再改進(jìn)，本實(shí)施例中的液位測(cè)量裝置還包括有兩個(gè)三閥組，分別是第一三閥組TV1和第二三閥組TV2；其中，第一三閥組TV1包括有第一三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥V11、第一三閥組正壓側(cè)隔離閥V12和第一三閥組平衡閥V13；第二三閥組TV2包括有第二三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥V21、第二三閥組正壓側(cè)隔離閥V22和第二三閥組平衡閥V23。

另外，如圖2所示，利用上述的液位測(cè)量裝置，本實(shí)施例還提供一種基于雙差壓變送器的液位測(cè)量方法，該液位測(cè)量方法包括如下步驟1至步驟6：

步驟1，在液位測(cè)量裝置投入使用之前且在常溫常壓狀態(tài)下，對(duì)第一液位差壓變送器LT1和第二液位差壓變送器LT2進(jìn)行調(diào)校操作；其中，調(diào)校操作包括如下步驟1-1至步驟1-6：

步驟1-1，關(guān)閉負(fù)壓側(cè)根部閥V1和正壓側(cè)根部閥V2，以保持液位測(cè)量裝置與待測(cè)設(shè)備8之間的相互獨(dú)立；這樣，可以保證待測(cè)設(shè)備8的任何操作不會(huì)對(duì)測(cè)量裝置的初步調(diào)校工作產(chǎn)生影響，測(cè)量裝置的任何調(diào)校操作也不會(huì)對(duì)待測(cè)設(shè)備8的操作產(chǎn)生影響；

步驟1-2，打開負(fù)壓側(cè)排污閥V3、正壓側(cè)排污閥V4、第一分離罐隔離閥V5、第二分離罐隔離閥V6、分離罐排污閥V7、第一三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥V11、第一三閥組正壓側(cè)隔離閥V12、第二三閥組負(fù)壓側(cè)隔離閥V21和第二三閥組正壓側(cè)隔離閥V22，并關(guān)閉第一三閥組平衡閥V13和第二三閥組平衡閥V23；

步驟1-3，將負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1和正壓側(cè)冷凝容器C2的排放絲堵均打開，并保持負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的排放絲堵與正壓側(cè)冷凝容器C2的排放絲堵均處于打開狀態(tài)；

步驟1-4，將第一液位差壓變送器LT1和第二液位差壓變送器LT2調(diào)零，再將第一液位差壓變送器LT1和第二液位差壓變送器LT2的量程均設(shè)置為-1000h₁g～0；常溫常壓下，水的密度約為1000kg/m³，其中，h₁為第一液位差壓變送器LT1的負(fù)壓管口K1至正壓管口K2的距離；g為液位測(cè)量裝置所處位置的重力加速度；

步驟1-5，關(guān)閉負(fù)壓側(cè)排污閥V3和正壓側(cè)排污閥V4后，將負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1和正壓側(cè)冷凝容器C2內(nèi)注滿水，再分別封堵負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1的排放絲堵以及正壓側(cè)冷凝容器C2的排放絲堵；在液位測(cè)量裝置投入使用后，第一導(dǎo)壓管1和第二導(dǎo)壓管2內(nèi)的液相溫度會(huì)升高，設(shè)置的負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1會(huì)對(duì)第一導(dǎo)壓管1內(nèi)的液相提供額外的冷卻效果，正壓側(cè)冷凝容器C2會(huì)對(duì)第二導(dǎo)壓管2內(nèi)的液相提供額外的冷卻效果，以此降低第一液位差壓變送器LT1工作時(shí)的工作溫度，減小第一液位差壓變送器LT1的正負(fù)兩側(cè)的溫差；

步驟1-6，檢查確認(rèn)分離罐排污閥V7無液體排出后，先關(guān)閉分離罐排污閥V7，再打開負(fù)壓側(cè)根部閥V1和正壓側(cè)根部閥V2，從而完成針對(duì)液位測(cè)量裝置的調(diào)校工作；

步驟2，啟動(dòng)液位測(cè)量裝置，并按照預(yù)設(shè)時(shí)間間隔對(duì)分離罐C3進(jìn)行排液操作；其中，針對(duì)分離罐C3的排液操作包括如下步驟2-1至步驟2-5：

步驟2-1，鎖定并保持第二液位差壓變送器LT2的測(cè)量值，避免排液操作對(duì)液位測(cè)量造成波動(dòng)；

步驟2-2，關(guān)閉第一分離罐隔離閥V5和第二三閥組正壓側(cè)隔離閥V22；

步驟2-3，依次循環(huán)執(zhí)行關(guān)閉分離罐隔離閥V6和打開分離罐排污閥V7的操作，并最終令分離罐排污閥V7處于打開狀態(tài)；

步驟2-4，檢查確認(rèn)分離罐排污閥V7無液體排出后，關(guān)閉分離罐排污閥V7，分別打開第一分離罐隔離閥V5和第二分離罐隔離閥V6，并打開第二三閥組正壓側(cè)隔離閥V22；

步驟2-5，解除對(duì)第二液位差壓變送器LT2測(cè)量值的鎖定，以使第二液位差壓變送器LT2重新投入運(yùn)行，從而完成排液操作；

步驟3，第一液位差壓變送器LT1對(duì)待測(cè)設(shè)備8進(jìn)行差壓測(cè)量，獲取得到對(duì)應(yīng)第一液位差壓變送器LT1的正壓側(cè)壓力與負(fù)壓側(cè)壓力之間的第一差壓值：其中，第一差壓值標(biāo)記為ΔP₁；第一差壓值ΔP₁的計(jì)算公式如下：

ΔP₁＝P₀+ρ₀Hg+ρ_s(h₁-H)g-(P₀+ρ₁h₁g)

＝(ρ₀-ρ_s)Hg+(ρ_s-ρ₁)h₁g；

其中，P₀表示待測(cè)設(shè)備8內(nèi)氣相的操作壓力，ρ₀表示待測(cè)設(shè)備8內(nèi)的液相密度，H表示待測(cè)設(shè)備8中需要待測(cè)量的液位，g表示待測(cè)設(shè)備8所處位置的重力加速度，ρ_s表示待測(cè)設(shè)備8內(nèi)的氣相密度，h₁表示第一液位差壓變送器LT1的負(fù)壓管口K1至正壓管口K2的垂直距離；ρ₁表示處于負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1與第三導(dǎo)壓管3之間的第一導(dǎo)壓管1內(nèi)的液相密度；該液相密度ρ₁往往因受到較大的晝夜溫差、寒冷季節(jié)投用伴熱或者汽包降壓運(yùn)行等因素影響而表現(xiàn)出很大的不確定性，液相密度ρ₁嚴(yán)重影響待測(cè)設(shè)備中汽包液位的測(cè)量準(zhǔn)確度以及控制精度；此處待測(cè)設(shè)備中的汽包液位就是本實(shí)施例中所需要待測(cè)量的液位H；其中，待測(cè)量的液位H的最大取值為h₁；

步驟4，第二液位差壓變送器LT2對(duì)待測(cè)設(shè)備8進(jìn)行差壓測(cè)量，獲取得到對(duì)應(yīng)第二液位差壓變送器LT2的正壓側(cè)壓力與負(fù)壓側(cè)壓力之間的第二差壓值：其中，第二差壓值標(biāo)記為ΔP₂；第二差壓值ΔP₂的計(jì)算公式如下：

ΔP₂＝P₀+ρ_sh₁g-(P₀+ρ₁h₁g)

＝(ρ_s-ρ₁)h₁g；

步驟5，根據(jù)所得第一差壓值ΔP₁和第二差壓值ΔP₂，獲取第一差壓值ΔP₁與第二差壓值ΔP₂之間的差值；其中，第一差壓值ΔP₁與第二差壓值ΔP₂之間的差值標(biāo)記為ΔP：

ΔP＝ΔP₁-ΔP₂

＝(ρ_0-ρ_s)Hg；

步驟6，根據(jù)第一差壓值ΔP₁與第二差壓值ΔP₂之間的差值，最終得到待測(cè)設(shè)備8中需要待測(cè)量的液位：其中，需要待測(cè)量的液位H計(jì)算公式如下：

$H=\frac{{\mathrm{\ΔP}}_1-{\mathrm{\ΔP}}_2}{({\mathrm{\ρ}}_0-{\mathrm{\ρ}}_s)g};$

根據(jù)步驟6中待測(cè)量液位H的計(jì)算公式可以看出，待測(cè)量液位H值的獲取只取決于第一差壓值ΔP₁、第二差壓值ΔP₂、待測(cè)設(shè)備8內(nèi)的液相密度ρ₀、待測(cè)設(shè)備8內(nèi)的氣相密度ρ_s以及待測(cè)設(shè)備8所處位置的重力加速度g，而通常情況下惡劣地影響待測(cè)液位測(cè)量精度的ρ₁，也就是負(fù)壓側(cè)冷凝容器C1與第三導(dǎo)壓管3之間的第一導(dǎo)壓管1內(nèi)的液相密度在本實(shí)施例中已經(jīng)被消除掉。可見，利用本實(shí)施例中基于雙差壓變送器的液位測(cè)量方法獲取的待測(cè)設(shè)備中的待測(cè)量液位H因消除了第一導(dǎo)壓管1內(nèi)液相密度的不確定性影響而更加準(zhǔn)確，避免液位測(cè)量受到運(yùn)行工況變化、環(huán)境溫度變化以及伴熱影響，保證了汽包液位的測(cè)量精度，進(jìn)一步確保了鍋爐和廢鍋的安全運(yùn)行。