本發(fā)明屬于航空發(fā)動機裝配技術，具體涉及一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測方法及裝置。
背景技術：
：航空發(fā)動機低壓渦輪是將低壓渦輪盤的動力傳遞給風扇的一種結構，它的工作轉速高，傳遞扭矩值大。低壓渦輪軸盤的裝配工作主要由螺栓擰緊操作組成，擰緊力大小、擰緊順序、擰緊次數(shù)等緊固工藝參數(shù)會對螺栓的預緊力大小產(chǎn)生影響，繼而對于軸‐盤連接界面接觸應力、盤面變形及低壓渦輪軸同軸度、低壓渦輪軸盤動剛度及動力學穩(wěn)定性等產(chǎn)生顯著影響，不合理的緊固工藝將降低航空發(fā)動機低壓渦輪軸運行可靠性。目前裝配現(xiàn)場是通過監(jiān)測擰緊螺栓時的扭矩值來控制螺栓的預緊力的大小，難以準確保證各螺栓軸向力的一致性。螺栓預緊過程中，輸入能量只有大約10％轉化為螺栓的預緊力，其它約90％轉化為螺栓‐被連接件接觸端面及螺紋牙面摩擦損耗，端面及牙面摩擦系數(shù)的微小波動將導致螺栓軸向力的不一致性；預緊過程中施加扭矩常使螺栓達到彈性‐塑性臨界狀態(tài)，扭矩與預緊力不再符合線性關系，更對預緊力精確控制提出了難題；即使采用扭矩‐轉角符合控制策略，不同螺栓間端面摩擦系數(shù)、牙面摩擦系數(shù)的差異性也將導致螺栓軸向力出現(xiàn)隨機性；航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接螺栓數(shù)目達數(shù)十個，目前主要采用人工擰緊方式，某些螺栓也容易發(fā)生擰緊力不足的問題。測試預緊過程中螺栓伸長量是精確控制預緊力的方法之一，但航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤用螺栓屬于短螺栓，考慮到測試儀器的誤差，采用超聲測長儀等設備也難以準確測定該類螺栓預緊力。航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接預緊力測試方法未見相關文獻。現(xiàn)有螺栓預緊狀態(tài)測試技術有以下幾種方法：1)CN105241598公開了《一種發(fā)動機轉子預緊力測量方法及系統(tǒng)》，在發(fā)動機轉子的中心拉桿上選取與其它零件不會干涉的橫截面作為測量截面，在測量界面的圓周外沿上設置光纖光柵應變傳感器，發(fā)射光信號給光纖光柵應變傳感器并接收光纖光柵應變傳感器反射的光束，根據(jù)接收的光纖光柵應變傳感器反射的光束的中心波長偏移得到光纖光柵應變傳感器的應變值，進而得到中心拉桿的軸向預緊力。但該發(fā)動機轉子連接結構為中心拉桿，與低壓渦輪軸盤螺栓連接方式有所不同，針對低壓渦輪軸盤連接結構數(shù)十個螺栓布置光纖光柵傳感器困難，且難以保證低壓渦輪軸各個螺栓與被連接件不發(fā)生干涉。2)CN102519652B公開了《一種測試螺栓預緊力的裝置及其控制方法》，通過在螺栓上安裝測量輔助裝置實現(xiàn)預緊力間接測量；CN103439035B公開了《一種螺紋緊固件預緊力測量方法及其測量裝置》，通過在緊固件和被緊固物體之間安裝一個螺紋緊固件預緊力測量裝置實現(xiàn)測量；CN103616118B公開了《螺栓及其預緊力的檢測系統(tǒng)、控制方法》，通過在螺栓光桿段的外表面上貼附應變片，在螺栓頭上開設第一通孔，導線通過第一通孔，將應變片和測量機構進行連接實現(xiàn)預緊力測量；CN103884463公開了《復合材料連接結構預緊力在線監(jiān)測方法》，將應變傳感器埋入到金屬螺栓中，應變傳感器與應變儀的測量通道相連，測試螺栓承受的預緊力；CN204493395U公開了《一種智能螺栓》，包括內(nèi)部開設有通孔的螺栓本體，光纖光柵傳感器本體通過固定螺塞固定設置在螺栓本體的通孔內(nèi)。但是，航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤裝配過程中，不允許在緊固件和被連接件之間安裝壓力傳感器，因為安裝壓力傳感器一方面將影響連接件、被連接件剛度比，同時也影響結合面壓力分布及使用過程的可靠性；低壓渦輪軸盤連接用螺栓也不允許在螺栓頭等部位制孔，及在螺栓中置入傳感器，以避免影響螺栓使用可靠性；低壓渦輪軸盤連接結構中螺栓的密集排布也決定難以連接附加裝置測試螺栓軸向力。3)CN104791351公開了《緊固件預緊力的光學測量》，該緊固件包括頭部、桿，以及具有外表面和在所述外表面中軸向延伸的通道，光學透射的應變敏感材料填充所述通道，通過將光發(fā)送到被填充的通道入口同時對所述緊固件施加扭矩，測量被填充通道的出口處的光電頻率，根據(jù)測得頻率確定所述緊固件上的預緊力；US6,829,944B1公開了一種緊固件拉力測量系統(tǒng)，其通過測量緊固件頭部變形，根據(jù)該變形量與緊固力的函數(shù)關系測定緊固力，緊固件頭部變形測量可采用光學測量、電容式傳感器、光學圖像、氣動測量及壓縮電阻式測量方式；SayedA.Nassar,AidongMeng等提出了應用散斑干涉技術，通過測量被連接件位移監(jiān)測螺栓緊固力的方法。但是，航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接用螺栓不允許在其表面制作軸向延伸通道；航空發(fā)動機軸盤連接結構中，法蘭結構中密集排布數(shù)十個螺栓，被連接件變形狀態(tài)體現(xiàn)為多螺栓與被連接件的綜合作用，不同螺栓之間變形機理、形態(tài)與SayedA.Nassar,AidongMeng等研究的單螺栓變形不同，另外，為判斷低壓渦輪軸盤多螺栓連接結構各螺栓緊固狀態(tài)，需要測量不同位置變形前后的散斑圖像，由于預緊過程中盤面基準坐標的改變，以及測量過程中進給系統(tǒng)重復定位誤差等因素，將導致變形前后散斑場失配、相關性消退，干涉條紋嚴重退化，不能通過直接反相相減獲取盤面變形信息，復雜的散斑場失配給基于散斑干涉原理的低壓渦輪軸盤緊固力檢測提出難題。在測試低壓渦輪軸盤面位移分布過程發(fā)現(xiàn)，不同工況下雖然螺栓預緊力不同，但盤面位移為0的曲線位置保持穩(wěn)定，該規(guī)律為基于散斑干涉原理監(jiān)測低壓渦輪軸盤面不同位置位移變化提供了可能。鑒于現(xiàn)有技術應用于航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接螺栓預緊力測試方面的缺點和不足，結合多螺栓密集作用下低壓渦輪軸盤面變形規(guī)律，發(fā)明一種快速、準確檢測航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接螺栓預緊力的方法及裝置。技術實現(xiàn)要素：鑒于現(xiàn)有技術應用于航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接螺栓預緊力測試方面的缺點和不足，結合多螺栓密集作用下低壓渦輪軸盤面變形規(guī)律，發(fā)明一種快速、準確檢測航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤連接螺栓預緊力的方法及裝置。本發(fā)明采用的技術手段如下：一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測方法，具有如下步驟：S1、獲取低壓渦輪螺栓預緊力與盤面位移大小、分布的關系：S11、對低壓渦輪軸盤上的各螺栓進行擰緊，選擇端面摩擦系數(shù)、牙面摩擦系數(shù)及軸向力一致的螺栓，并記錄其在低壓渦輪軸盤上的位置；S12、制作與所述低壓渦輪軸盤相同的低壓渦輪軸盤試件，通過散斑干涉儀獲取未擰緊螺栓的低壓渦輪軸盤試件的散斑圖樣，之后，按十字交叉法對試件上的螺栓進行擰緊，并對與步驟S11所述位置相對應的螺栓進行編號，記為1、2……nmax-1、nmax；S13、在編號3～nmax-2的范圍內(nèi)依次選取兩顆螺栓，并分別標識為n1、n2；S14、對選取的兩顆螺栓按以下三種工況施加預緊力：a)兩顆螺栓預緊力均為預期值；b)一顆螺栓預緊力不足或偏大、另一顆螺栓預緊力為預期值；c)兩顆螺栓預緊力均不足或偏大；S15、通過散斑干涉儀獲取不同工況下n1‐n2中間區(qū)域低壓渦輪軸盤盤面位移，螺栓預緊力不足或偏大作用下的盤面位移標示為u(x,y)，預期值作用下的盤面位移值標識為un(x,y)，則采用Δu(x,y)＝u(x,y)-un(x,y)標識螺栓預緊力不足或偏大狀態(tài)下位置(x,y)的盤面位移變化，根據(jù)測試結果建立Δu(x,y)與預緊力大小之間的關系：Δu(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)，得到滿足條件Δu(x,y)＝常數(shù)的位置點集合，確定Δu(x,y)＝常數(shù)的區(qū)域，所述常數(shù)Δu(x,y)＝常數(shù)指的是Δu(x,y)的值恒定不變，且為某一常數(shù)，在所述區(qū)域內(nèi)選取位置點a1，a2，a3，a4，a5，以及b1，b2，b3，b4，b5，作為確定擰緊前、擰緊后散斑圖位置失配量的基準：D＝{(xa1,ya1)，......，(xa5,ya5)，(xb1,yb1)，......，(xb5,yb5)}，其中Fn1為施加到n1上的預緊力，F(xiàn)n2為施加到n2上的預緊力；S16、針對不同工況條件、不同預緊力作用下的n1‐n2中間區(qū)域各個位置Δu(x,y)進行測試、分析，結合牙面摩擦系數(shù)、端面摩擦系數(shù)偏差引起的螺栓軸向力偏差及低壓渦輪軸盤緊固性能要求，確定判定螺栓預緊力不足或偏大的閾值：Δuc(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)，(x,y)∈Df，Df為判斷螺栓預緊力狀態(tài)、預緊力大小的特征點集合；S2、測試裝配過程中或裝配后的低壓渦輪軸盤結構盤面位移：散斑干涉儀沿低壓渦輪軸盤的徑向移動，針對低壓渦輪軸盤上各個相鄰螺栓的中間區(qū)域，確定散斑干涉儀的測試位置，分別測試螺栓擰緊前和擰緊后低壓渦輪軸盤上各個相鄰螺栓的中間區(qū)域的散斑圖樣，作為判斷各螺栓擰緊狀態(tài)的依據(jù)；S3、判斷螺栓擰緊狀態(tài)，確定預緊力偏差值：對于各個相鄰螺栓的中間區(qū)域，f和g分別表示螺栓擰緊前后散斑圖樣對應的位移分布：f(Qi-1,i)=f(x,y)g(Qi-1,i*)=g(x*,y*),]]>在點集D＝{(xa1,ya1)，......，(xa5,ya5)，(xb1,yb1)，......，(xb5,yb5)}附近(位移偏差1.5mm范圍內(nèi))調整螺栓擰緊前或擰緊后散斑圖樣坐標，以實現(xiàn)D中各位置附近點的g(x*-Δxd,y*-Δyd)-f(x,y)＝常數(shù)，得到的Δxd，Δyd即為散斑場失配位移量，則螺栓擰緊前后盤面位移變化可表達為：Δu(x,y)＝g(x*-Δxd,y*-Δyd)-f(x,y)，對于點集Df中各位置點的Δu(x,y)，若Df中50％以上的位置點滿足Δu(x,y)＞Δuc(x,y)，(x,y)∈Df，則可判定螺栓預緊力不足或偏大；擬合Df中各位置點的Δu(x,y)特征規(guī)律，并與Δu(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)相比較，具體確定預緊力偏差值。所述步驟S11中所述擰緊指的是應用螺栓軸向力測試系統(tǒng)對各螺栓進行3次以上擰緊。所述步驟S12中制作與所述低壓渦輪軸盤相同的低壓渦輪軸盤試件指的是制作與所述低壓渦輪軸盤同樣材料、同樣法蘭內(nèi)外徑、同樣法蘭厚度、同樣螺栓間距、結合面精度的1/4的低壓渦輪軸盤試件。所述預期值為擰緊螺栓所需扭矩值。位置點a1，a2，a3，a4，a5以及b1，b2，b3，b4，b5的選取方式為：做相鄰兩個螺栓連線的垂直中心線ab，其中，a、b兩點分別為低壓渦輪軸盤試件結構的法蘭結構邊緣，位置點a1，a2，a3，a4，a5位于圓心在直線ab上且距離a點4mm、半徑為0.5mm的圓內(nèi)，位置點b1，b2，b3，b4，b5位于圓心在直線ab上且距離a點22.5mm、半徑為0.5mm的圓內(nèi)。上述選取方式的依據(jù)是申請人經(jīng)過大量實驗發(fā)現(xiàn)不同預緊力作用下在靠近a點的圓形區(qū)域的位移變化量很小，可以認為Δu(x,y)＝常數(shù)，如圖9所示，上述實驗方法為低壓渦輪軸盤定位準確后，將除測量點附近的一顆螺栓外的其它螺栓按照標準預緊力擰緊，隨后，將測量點附近未預緊的螺栓按照13500N，22500N，36000N，45000N的順序分別擰緊，每擰緊一次，測量盤面測量點的變形量。。本發(fā)明還公開了一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測裝置，包括基臺、散斑干涉儀進給裝置和沿直線依次排列的V形鐵Ⅰ、V形鐵Ⅱ和V形鐵Ⅲ，所述V形鐵Ⅰ通過基座與所述基臺連接，所述V形鐵Ⅱ依次通過水平進給平臺Ⅰ和升降平臺Ⅰ與所述基臺連接，所述V形鐵Ⅲ依次通過水平進給平臺Ⅱ和升降平臺Ⅱ與所述基臺連接，所述V形鐵Ⅰ、所述V形鐵Ⅱ和所述V形鐵Ⅲ上均設有壓板，所述散斑干涉儀進給裝置包括依次連接的散斑干涉儀、徑向微動進給平臺、豎直進給平臺和水平進給平臺Ⅲ，所述水平進給平臺Ⅰ、所述水平進給平臺Ⅱ和所述水平進給平臺Ⅲ的進給方向均垂直于所述直線。本發(fā)明具有以下優(yōu)點：(1)通過測量螺栓擰緊前、擰緊后航空發(fā)動機低壓渦輪盤面位移，快速、準確判斷螺栓預緊狀態(tài)，測量過程中不需要破壞螺栓結構；(2)基于散斑干涉原理測量盤面位移，能夠同時獲取一定范圍的盤面位移變化特征，從而結合盤面位移整體變化規(guī)律進行預緊狀態(tài)判斷；(3)結合預緊過程中盤面位移差為常數(shù)的一系列穩(wěn)定位置點，解決螺栓預緊前、預緊后測量，以及多位置測量過程中產(chǎn)生的散斑圖樣失配問題，從而支持判斷低壓渦輪軸盤中多個螺栓預緊狀態(tài)?；谏鲜隼碛杀景l(fā)明可在航空發(fā)動機裝配技術等領域廣泛推廣。附圖說明下面結合附圖和具體實施方式對本發(fā)明作進一步詳細的說明。圖1是本發(fā)明的具體實施方式中低壓渦輪軸盤面位移量穩(wěn)定為常數(shù)的位置示意圖。圖2是本發(fā)明的具體實施方式中在相鄰兩個螺栓的連線上做垂直中心線ab的示意圖。圖3是本發(fā)明的具體實施方式中沿ab由a至b的盤面位移偏差趨勢曲線圖。圖4是本發(fā)明的具體實施方式中在相鄰兩個螺栓之間做ab的垂直中心線pq的示意圖。圖5是本發(fā)明本發(fā)明的具體實施方式中沿pq由p至q的盤面位移偏差趨勢曲線圖。圖6是本發(fā)明的具體實施方式中一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測裝置的結構示意圖。圖7是本發(fā)明的具體實施方式中散斑干涉儀進給裝置的結構示意圖。圖8是本發(fā)明的具體實施方式中散斑干涉儀與低壓渦輪軸盤位置關系示意圖。圖9是靠近a點的圓形區(qū)域處不同預緊力對應的位移變化圖。具體實施方式實施例1一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測方法，具有如下步驟：S1、獲取低壓渦輪螺栓預緊力與盤面位移大小、分布的關系：S11、對低壓渦輪軸盤上的各螺栓進行擰緊，選擇端面摩擦系數(shù)、牙面摩擦系數(shù)及軸向力一致的螺栓，并記錄其在低壓渦輪軸盤上的位置；S12、制作與所述低壓渦輪軸盤相同的低壓渦輪軸盤試件，通過散斑干涉儀獲取未擰緊螺栓的低壓渦輪軸盤試件的散斑圖樣，之后，按十字交叉法對試件上的螺栓進行擰緊，并對與步驟S11所述位置相對應的螺栓進行編號，記為1、2……nmax-1、nmax；S13、在編號3～nmax-2的范圍內(nèi)依次選取兩顆螺栓，并分別標識為n1、n2；S14、對選取的兩顆螺栓按以下三種工況施加預緊力：a)兩顆螺栓預緊力均為預期值；b)一顆螺栓預緊力不足或偏大、另一顆螺栓預緊力為預期值；c)兩顆螺栓預緊力均不足或偏大；S15、通過散斑干涉儀獲取不同工況下n1‐n2中間區(qū)域低壓渦輪軸盤盤面位移，螺栓預緊力不足或偏大作用下的盤面位移標示為u(x,y)，預期值作用下的盤面位移值標識為un(x,y)，則采用Δu(x,y)＝u(x,y)-un(x,y)標識螺栓預緊力不足或偏大狀態(tài)下位置(x,y)的盤面位移變化，根據(jù)測試結果建立Δu(x,y)與預緊力大小之間的關系：Δu(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)，得到滿足條件Δu(x,y)＝常數(shù)的位置點集合，確定Δu(x,y)＝常數(shù)的區(qū)域，在所述區(qū)域內(nèi)選取位置點a1，a2，a3，a4，a5，以及b1，b2，b3，b4，b5，作為確定擰緊前、擰緊后散斑圖位置失配量的基準：D＝{(xa1,ya1)，......，(xa5,ya5)，(xb1,yb1)，......，(xb5,yb5)}，其中Fn1為施加到n1上的預緊力，F(xiàn)n2為施加到n2上的預緊力，如圖1所示，位置點a1，a2，a3，a4，a5以及b1，b2，b3，b4，b5的選取方式為：做相鄰兩個螺栓連線的垂直中心線ab，其中，a、b兩點分別為低壓渦輪軸盤試件結構的法蘭結構邊緣，位置點a1，a2，a3，a4，a5位于圓心在直線ab上且距離a點4mm、半徑為0.5mm的圓內(nèi)，位置點b1，b2，b3，b4，b5位于圓心在直線ab上且距離a點22.5mm、半徑為0.5mm的圓內(nèi)；S16、針對不同工況條件、不同預緊力作用下的n1‐n2中間區(qū)域各個位置Δu(x,y)進行測試、分析，結合牙面摩擦系數(shù)、端面摩擦系數(shù)偏差引起的螺栓軸向力偏差及低壓渦輪軸盤緊固性能要求，確定判定螺栓預緊力不足或偏大的閾值：Δuc(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)，(x,y)∈Df，如圖2‐圖5所示，Df為判斷螺栓預緊力狀態(tài)、預緊力大小的特征點集合，本實施例中Df包括a，b，c，d，e，f和p，w，o，v，q，其中，a，b，c，d，e，f為ab上的點，d距a點5mm，e距b點5mm，f位于ac連線上、距c點3mm，g位于bc連線上、距c點3mm，p，w，o，v，q為ab的垂直中心線pq上的點，o點為pq與ab的交點，w、v點分別為po、oq中點，p、q點分別距o點2mm；S2、測試裝配過程中或裝配后的低壓渦輪軸盤結構盤面位移：散斑干涉儀沿低壓渦輪軸盤的徑向移動，針對低壓渦輪軸盤上各個相鄰螺栓的中間區(qū)域，確定散斑干涉儀的測試位置，分別測試螺栓擰緊前和擰緊后低壓渦輪軸盤上各個相鄰螺栓的中間區(qū)域的散斑圖樣，作為判斷各螺栓擰緊狀態(tài)的依據(jù)；S3、判斷螺栓擰緊狀態(tài)，確定預緊力偏差值：對于各個相鄰螺栓的中間區(qū)域，f和g分別表示螺栓擰緊前后散斑圖樣對應的位移分布：f(Qi-1,i)=f(x,y)g(Qi-1,i*)=g(x*,y*),]]>在點集D＝{(xa1,ya1)，......，(xa5,ya5)，(xb1,yb1)，......，(xb5,yb5)}附近調整螺栓擰緊前或擰緊后散斑圖樣坐標，以實現(xiàn)D中各位置附近點的g(x*-Δxd,y*-Δyd)-f(x,y)＝常數(shù)，得到的Δxd，Δyd即為散斑場失配位移量，則螺栓擰緊前后盤面位移變化可表達為：Δu(x,y)＝g(x*-Δxd,y*-Δyd)-f(x,y)，對于點集Df中各位置點的Δu(x,y)，若Df中50％以上的位置點滿足Δu(x,y)＞Δuc(x,y)，(x,y)∈Df，則可判定螺栓預緊力不足或偏大；擬合Df中各位置點的Δu(x,y)特征規(guī)律，并與Δu(x,y)＝g(Fn1,Fn2,x,y)相比較，具體確定預緊力偏差值。所述步驟S11中所述擰緊指的是應用螺栓軸向力測試系統(tǒng)對各螺栓進行3次以上擰緊。所述步驟S12中制作與所述低壓渦輪軸盤相同的低壓渦輪軸盤試件指的是制作與所述低壓渦輪軸盤同樣材料、同樣法蘭內(nèi)外徑、同樣法蘭厚度、同樣螺栓間距、結合面精度的1/4的低壓渦輪軸盤試件。所述預期值為擰緊螺栓所需扭矩值。實施例2如圖6‐圖8所示，一種基于散斑干涉原理的航空發(fā)動機低壓渦輪軸盤緊固力檢測裝置，包括基臺1、散斑干涉儀進給裝置2和沿直線依次排列的V形鐵Ⅰ3、V形鐵Ⅱ4和V形鐵Ⅲ5，所述V形鐵Ⅰ3通過基座6與所述基臺1連接，所述V形鐵Ⅱ4依次通過水平進給平臺Ⅰ7和升降平臺Ⅰ8與所述基臺1連接，所述V形鐵Ⅲ5依次通過水平進給平臺Ⅱ9和升降平臺Ⅱ10與所述基臺1連接，所述V形鐵Ⅰ3、所述V形鐵Ⅱ4和所述V形鐵Ⅲ5上均設有壓板11，所述散斑干涉儀進給裝置2包括依次連接的散斑干涉儀12、徑向微動進給平臺13、豎直進給平臺14和水平進給平臺Ⅲ15，所述水平進給平臺Ⅰ7、所述水平進給平臺Ⅱ8和所述水平進給平臺Ⅲ15的進給方向均垂直于所述直線。旋轉所述徑向微動進給平臺13的旋鈕，所述徑向微動進給平臺13可以帶動所述散斑干涉儀12沿低壓渦輪軸盤徑向做進給運動；所述徑向微動進給平臺13配置在所述豎直進給平臺14上，所述豎直進給平臺14可以調節(jié)所述散斑干涉儀12在豎直方向的位置；所述豎直進給平臺14配置在所述水平進給平臺Ⅲ15上，同樣，旋轉所述水平進給平臺Ⅲ15的手輪，可以快速，大行程的調整所述散斑干涉儀12沿低壓渦輪軸盤的徑向位置，以防止在擰緊螺栓16時，扳手與所述散斑干涉儀12發(fā)生干涉；所述水平進給平臺Ⅲ15固定在所述基臺1上。所述V形鐵Ⅰ3、所述V形鐵Ⅱ4和相對應的所述壓板11用于固定低壓渦輪軸模型17，所述V形鐵Ⅲ5和相對應的所述壓板11用于固定低壓渦輪盤模型18，當同時調整所述水平進給平臺Ⅰ7與所述水平進給平臺Ⅱ9，可以實現(xiàn)對低壓渦輪軸模型17的繞豎直軸Z的轉動及沿水平方向y的平動兩個自由度的調整；同時調整所述升降平臺Ⅰ8與所述升降平臺Ⅱ10，可以實現(xiàn)對低壓渦輪軸模型17沿豎直方向z的平動及繞y軸的轉動，沿x軸的平動及繞x軸的轉動可直接對低壓渦輪軸模型17進行手動操作實現(xiàn)。以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實施方式，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本
技術領域：
的技術人員在本發(fā)明揭露的技術范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術方案及其發(fā)明構思加以等同替換或改變，都應涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。當前第1頁1 2 3